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1、外文翻译毕业设计题目: 中厚板板形仪长度检测系统设计原文1: Nonmechanical scanning laser Doppler velocimeter译文1: 非机械破碎的扫描激光多普勒测速仪原文2: Theory for plates of medium thickness译文2: 中厚板理论1译文1非机械性激光多普勒测速仪的二维速度测量浩一丸*和孝弘羽田孜1. 绪论激光多普勒测速仪（LDV）已经被广泛地使用在许多研究和工业生产中用来来测量物体、流体的速度，因为其无创性，精细的空间的分辨率和线性响应。在光学机构中，各种用于机械扫描测定位置的技术已经成熟运用1-6。在实际应用中，具有结
2、构紧凑，易于来处理特点的LDV传感器探头是可取的。如果打算应用常规扫描技术的一个LDV探针，那么它在探头内的使用的移动机构是必不可少的。然而，探头内的移动机构可以很容易地因为对齐或从机械冲击而损坏，探头也难以小型化。为了克服这些缺点，在常规的扫描技术的基础上，作者提出了没有任何移动的机制的探针扫描7-10。在这些LDVS中，该扫描功能是可以通过改变输入到探头的光的波长和衍射光栅扫描光束，和衍射光栅扫描光束，而不是使用移动机构都包含在探头。然而，扫描的方向被限制在一个轴向方向，即，平行于光轴的方向轴，或横向方向，在这些LDVS的光轴垂直的方向上。测量位置为流量的横截面上的一个二维扫描的液体流的速
3、度分布的测量的在许多应用中是可取的。已报道一个LDV测量接收光学系统中使用的塑料光纤阵列的多个位置的速度11,12，虽然测量位置在一维分布并且在一个机械的阶段，却已被用于二维速度测量。在本文中，我们提出了一个非机械的，可以在二维平面上的横截面平面垂直于流动方向的扫描，没有任何移动机构在其探头的扫描LDV。结合波长的变化，以及探头的光纤阵列输入端口的变化用于执行测量位置的二维扫描。我将分别从理论和实验证明这种扫描功能。2. 原理A. 二维扫描的概念建议的非机械二维扫描LDV的概念示于图1中。如图所示， LDV包括的传感器探头包括一个衍射光栅和主体，该主体包括一可调谐激光器和光开关。在主体和探针连
4、接的光纤阵列和电缆。从可调谐激光器的光束由光开关激发，通过光纤阵列中的纤维，然后被输入到传感器探头。在探头中，从其中一个光束光纤阵列端口进入的光束进过校直，入射到衍射光栅。当入射角度为0度时，光束对称衍射。该第一和第一级衍射光束被反射镜反射，并相互交叉在测量位置。最佳的散射光束的拍频信号来自发光二极管。信号随后被转移在主体中，信号分析器随后计算出结果。在这种结构中，可调谐激光器和衍射光栅的光开关和光纤阵列相结合用于在两个维度扫描测量位置。从测量位置沿轴向扫描，通过改变输入得到探头的光的波长。这和我们已经报道的方法相类似7。光栅的衍射角随波长变化。在测量点位置可以进行扫描。一个横向扫描功能是通过
5、以下方式获得不断变化的的光纤阵列光开关的端口。横向测量的位置依赖于输入位置的光束探头。因此，当在横向方向上移动了光束输入的位置时，测量位置也常在在横向方向上移动。是因为可调谐激光器和光开关是可以分开的探针，探针可保持简单，可靠。图 1参考文献1 GR格兰特和KL奥尔洛夫，“双色双光束后向散射激光多普勒测速仪，”APPL。 OPT。 12，2913年至2916年（1973年）。2 ，Y. Y. T.西川，北谷，米田野，T.山田，“空间相关测量的附加喷气机通过新的扫描激光多普勒测速仪用衍射光栅，”第七次研讨会对湍流（ 1981年），第380-389页。3 B. F.德斯特，莱曼和C特罗佩亚，“激光
6、多普勒流场快速扫描系统，”牧师科学。仪器和设备。 52，1676至1681年（1981年）。4 P.斯利拉姆，S. Hanagud，J.克雷格，NM Komerath，“扫描激光多普勒流速剖面技术检测移动表面上”; OPT。 29日，2409年至2417年（1990年）。5 EB李，AK小芹，和世界青年园“在冷轧变形区的速度分布测量的扫描LDV，”选件。激光工程。 35，41-49（2001）。6 M. Tirabassi和SJ Rothberg，“扫描LDV楔形棱镜，选件。激光工程。 47，454-460（2009）。7 K.丸“，轴向扫描激光多普勒测速仪采用波长的变化不动，在传感器探测机制
7、，”OPT。快递19，5960-5969（2011）。8 K.丸，T.藤原，R.池内，“非机械性的横向扫描激光多普勒测速仪采用波长变化，”APPL。 OPT。 50，6121-6127（2011）。9丸和T.羽田孜，“非机械轴向扫描激光多普勒测速仪与方向的歧视，”APPL。 OPT。 51，4783-4787（2012）。10 K.丸“，非机械双轴扫描激光多普勒测速仪，”IEEE参议员，J. 12日，2648年至2652年（2012年）。11 T. Hachiga，N.古都，J.观松，K.菱田，M.熊田，“发展的多点的LDV通过使用半导体激光器的基于FFT的多信道信号的处理，用”Exp。流体2
8、4，70-76（1998）。12 ，K. D.小林，S. T. Andoh H.石田，H.白河，秋口，上山，Y.仓石，T. Hachiga，“微血管三维成像技术使用的多点激光多普勒测速仪“，J.;物理。 106，054701（2009）。13 JE哈维和的CL Vernold“的方向余弦空间衍射光栅的行为的描述，”APPL。 OPT。 37，8158-8160（1998）。14 M. Pascolini，S. Bonora，A. Giglia，N. Mahne，S. Nannarone，L. Poletto，“在一个圆锥形的衍射光栅安装一个极端的紫外线时间延迟补偿单色”; OPT。 45，32
9、53-3262（2006）。15 H.-E.阿尔布雷希特鲍里斯，N.达马施克，和C.特罗佩亚，激光多普勒和相位多普勒测量技术（施普林格，2003年），第7.2节。16 ，Y.，Y.泷田华启青木，A. Sugama，S.青木，H.奥纳卡，“44光突发交换使用PLZT光束偏转器的高速交换子系统与VOA（10微秒） “在光纤通讯研讨会及展览会和全国光纤工程师会议，技术精华（CD）（美国光学学会，2006年），纸OFJ7。17 IM Soganci，T.种村，KA威廉姆斯，N. Calabretta，T. de Vries先生，E. Smalbrugge，MK斯密特，HJS Dorren和华野，“高速
10、16的InP单片集成光开关，”诉讼2009年第35届欧洲光通信会议（ECOC 09）（IEEE 2009），本文1.2.1。18 K.梨本，D. Kudzuma，H.汉，“高速开关和过滤使用PLZT波导器件，”在15日光电子和通信会议（OECC 2010）（IEEE 2010），纸8E1-1的诉讼。19 SH云，C. Boudoux，GJ Tearney，鲍马，的“掠高速波长的半导体激光与一个polygonscanner basedwavelength过滤器，”选项。快报。 28，1981-1983（2003）。20 ，H. K.加藤，R. N.藤原吉村，石井，F.卡诺，Y.川口，Y.近藤，K
11、. Ohbayashi，并H. Oohashi，“140 nm的准连续快速扫描使用SSG-DBR激光器，“IEEE光子。技术快报。 20，1015-1017（2008）。原文2THEORY FOR PLATES OF MEDIUM THICKNESS(K TEORII PLASTIN SREDNEI TOLSACHINY)A theory of elastic isotropic plates of constant thickness is constructed without assumptions about the nature of the deformations of the
12、transverse linear elements.The stresses xx, xy, yy are expanded in a series of Legendre polynomials Pk (2z/h). The remaining stresses are found from equilibrium equations after application of Castiglianos principle.The expansion of unknown quantities in Legendre polynomials was applied to the shell
13、theory by Cicala I. But he made use of the principle of virtual displacements, which does not reveal all the advantages of these series over power series.Application of the Castigliano principle gives the possibility of using these advantages effectively with the result that expansion in Legendre po
14、lynomials permits a separation of those parts of the stress for which the principal vector and moment is equal to zero. Because of this circumstance the boundary condition is formulated in the most convenient form for application of the St. Venant principle.By neglect of terms of the order of (h/a)*
15、 by comparison with unity (h, plate thickness, a, plate width) one may obtain the equations of classical plate theory from those of the present theory. Conservation of these terms leads to exact equations which contain other terms besides those in 2-41.1. The middle surface of the plate is described by a Cartesian rectangular xyz coordinate system. Besides the xyz coordinates we introduce the nondimensional coordinatesThe stresses xx, xy, yy in the plate are represented in the form of Le
