《载运工具运用工程专业优秀论文多类型超细碳化物高碳合金钢的平衡相计算及热处理研究》由会员分享，可在线阅读，更多相关《载运工具运用工程专业优秀论文多类型超细碳化物高碳合金钢的平衡相计算及热处理研究（29页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、载运工具运用工程专业优秀论文载运工具运用工程专业优秀论文 多类型超细碳化物高碳合金钢的多类型超细碳化物高碳合金钢的平衡相计算及热处理研究平衡相计算及热处理研究关键词：平衡相计算关键词：平衡相计算 高碳合金钢高碳合金钢 热处理热处理 碳化物碳化物摘要：根据已研究的多类型超细碳化物高碳合金钢的成分，应用 Thermo-Calc 软件，计算 Fe-Cr-W-Mo-V-Si-Mn-Ni-C 多元合金的不同含 C 量的变温截面图(垂 直截面图)，计算了各相分数与温度关系的性质图，计算了碳化物各相的成分和 不同温度的基体成分。依据 Fe-Cr-W-Mo-V-Si-Mn-Ni-C 多元合金的平衡相计算， 可
2、以讨论多类型超细碳化物高碳合金钢的合金化的合理方案，对其成分设计、 组织结构设计、工艺设计及性能预测的有重要意义。 通过对一种中合金高碳 钢 DM8A 热处理组织及硬度研究得出，退火组织中具有多类型碳化物，即 Mlt;,3gt;C、Mlt;,23gt;Clt;,6gt;、M lt;,7gt;Clt;,3gt;、Mlt;,6gt;C、MC。在 Alt;,1gt;温度以上，存在 +Mlt;,23gt;Clt;,6gt;+Mlt;,6gt;C+MC 相 区，并发生 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;Mlt;,6gt;C 转变， 随温度升高，Mlt;,6gt;C 和 MC 将逐渐溶解。在 Alt;
3、,1gt;温度以下，存在 +Mlt;,6gt;C+Mlt;,23gt;Clt;,6gt;+Ml t;,7gt;Clt;,3gt;+Mlt;,3gt;C+MC 相区。在 600700温度区间，发生 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;Mlt;,7gt;Clt;,3 gt;转变。DM8A 钢淬火后在 200350回火区间，回火硬度 6254HRC， 回火碳化物中 Mlt;,3gt;C 析出量最大，Mlt;,6gt;C 和 Mlt;,7gt;Clt;,3gt;也增加，有较高的抗回火性。中合 金钢热处理过程中碳化物变化规律可以用相平衡热力学性质图近似地加以解释。通过对 DM6S 高合金钢的实验结果分
4、析得出，适当的选取合金元素的种类和 含量以生成多种类型碳化物，由于碳化物的类型不同，热力学和动力学上的差 别，使得退火碳化物能够充分细化。保证一定的 W 和 Mo 含量，使得 Mlt;,6gt;C 的数量增加，在一定程度上抑制 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;和 Mlt;,7gt;Clt;,3gt;碳化物使退火碳化物均匀细化。高 合金 DM6S 钢淬火剩余碳化物主要是 MC(VC)，因此，MC(VC)碳化物的细化是关 键，在回火过程中存在的稳定碳化物相为 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;，MC 和 Mlt;,6gt;C， 亚稳定碳化物相为 Mlt;,7gt;Clt;,3gt;，Ml
5、t;,3gt;C 渗碳体。 520560回火获得的二次硬化硬度为 6063HRC。高合金钢热处理过程中碳 化物变化规律比中合金钢更接近相平衡热力学计算结果。正文内容正文内容根据已研究的多类型超细碳化物高碳合金钢的成分，应用 Thermo-Calc 软 件，计算 Fe-Cr-W-Mo-V-Si-Mn-Ni-C 多元合金的不同含 C 量的变温截面图(垂直 截面图)，计算了各相分数与温度关系的性质图，计算了碳化物各相的成分和不 同温度的基体成分。依据 Fe-Cr-W-Mo-V-Si-Mn-Ni-C 多元合金的平衡相计算， 可以讨论多类型超细碳化物高碳合金钢的合金化的合理方案，对其成分设计、 组织结构
6、设计、工艺设计及性能预测的有重要意义。 通过对一种中合金高碳 钢 DM8A 热处理组织及硬度研究得出，退火组织中具有多类型碳化物，即 Mlt;,3gt;C、Mlt;,23gt;Clt;,6gt;、M lt;,7gt;Clt;,3gt;、Mlt;,6gt;C、MC。在 Alt;,1gt;温度以上，存在 +Mlt;,23gt;Clt;,6gt;+Mlt;,6gt;C+MC 相 区，并发生 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;Mlt;,6gt;C 转变， 随温度升高，Mlt;,6gt;C 和 MC 将逐渐溶解。在 Alt;,1gt;温度以下，存在 +Mlt;,6gt;C+Mlt;,23gt;Clt
7、;,6gt;+Ml t;,7gt;Clt;,3gt;+Mlt;,3gt;C+MC 相区。在 600700温度区间，发生 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;Mlt;,7gt;Clt;,3 gt;转变。DM8A 钢淬火后在 200350回火区间，回火硬度 6254HRC， 回火碳化物中 Mlt;,3gt;C 析出量最大，Mlt;,6gt;C 和 Mlt;,7gt;Clt;,3gt;也增加，有较高的抗回火性。中合 金钢热处理过程中碳化物变化规律可以用相平衡热力学性质图近似地加以解释。通过对 DM6S 高合金钢的实验结果分析得出，适当的选取合金元素的种类和 含量以生成多种类型碳化物，由于碳化物的类
8、型不同，热力学和动力学上的差 别，使得退火碳化物能够充分细化。保证一定的 W 和 Mo 含量，使得 Mlt;,6gt;C 的数量增加，在一定程度上抑制 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;和 Mlt;,7gt;Clt;,3gt;碳化物使退火碳化物均匀细化。高 合金 DM6S 钢淬火剩余碳化物主要是 MC(VC)，因此，MC(VC)碳化物的细化是关 键，在回火过程中存在的稳定碳化物相为 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;，MC 和 Mlt;,6gt;C， 亚稳定碳化物相为 Mlt;,7gt;Clt;,3gt;，Mlt;,3gt;C 渗碳体。 520560回火获得的二次硬化硬度为 6063H
9、RC。高合金钢热处理过程中碳 化物变化规律比中合金钢更接近相平衡热力学计算结果。 根据已研究的多类型超细碳化物高碳合金钢的成分，应用 Thermo-Calc 软件， 计算 Fe-Cr-W-Mo-V-Si-Mn-Ni-C 多元合金的不同含 C 量的变温截面图(垂直截面 图)，计算了各相分数与温度关系的性质图，计算了碳化物各相的成分和不同温 度的基体成分。依据 Fe-Cr-W-Mo-V-Si-Mn-Ni-C 多元合金的平衡相计算，可以 讨论多类型超细碳化物高碳合金钢的合金化的合理方案，对其成分设计、组织 结构设计、工艺设计及性能预测的有重要意义。 通过对一种中合金高碳钢DM8A 热处理组织及硬度研
10、究得出，退火组织中具有多类型碳化物，即 Mlt;,3gt;C、Mlt;,23gt;Clt;,6gt;、M lt;,7gt;Clt;,3gt;、Mlt;,6gt;C、MC。在 Alt;,1gt;温度以上，存在 +Mlt;,23gt;Clt;,6gt;+Mlt;,6gt;C+MC 相 区，并发生 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;Mlt;,6gt;C 转变， 随温度升高，Mlt;,6gt;C 和 MC 将逐渐溶解。在 Alt;,1gt;温度以下，存在 +Mlt;,6gt;C+Mlt;,23gt;Clt;,6gt;+Ml t;,7gt;Clt;,3gt;+Mlt;,3gt;C+MC 相区。在 6
11、00700温度区间，发生 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;Mlt;,7gt;Clt;,3 gt;转变。DM8A 钢淬火后在 200350回火区间，回火硬度 6254HRC， 回火碳化物中 Mlt;,3gt;C 析出量最大，Mlt;,6gt;C 和 Mlt;,7gt;Clt;,3gt;也增加，有较高的抗回火性。中合 金钢热处理过程中碳化物变化规律可以用相平衡热力学性质图近似地加以解释。通过对 DM6S 高合金钢的实验结果分析得出，适当的选取合金元素的种类和 含量以生成多种类型碳化物，由于碳化物的类型不同，热力学和动力学上的差 别，使得退火碳化物能够充分细化。保证一定的 W 和 Mo 含量，
12、使得 Mlt;,6gt;C 的数量增加，在一定程度上抑制 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;和 Mlt;,7gt;Clt;,3gt;碳化物使退火碳化物均匀细化。高 合金 DM6S 钢淬火剩余碳化物主要是 MC(VC)，因此，MC(VC)碳化物的细化是关 键，在回火过程中存在的稳定碳化物相为 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;，MC 和 Mlt;,6gt;C， 亚稳定碳化物相为 Mlt;,7gt;Clt;,3gt;，Mlt;,3gt;C 渗碳体。 520560回火获得的二次硬化硬度为 6063HRC。高合金钢热处理过程中碳 化物变化规律比中合金钢更接近相平衡热力学计算结果。 根据已研究的
13、多类型超细碳化物高碳合金钢的成分，应用 Thermo-Calc 软件， 计算 Fe-Cr-W-Mo-V-Si-Mn-Ni-C 多元合金的不同含 C 量的变温截面图(垂直截面 图)，计算了各相分数与温度关系的性质图，计算了碳化物各相的成分和不同温 度的基体成分。依据 Fe-Cr-W-Mo-V-Si-Mn-Ni-C 多元合金的平衡相计算，可以 讨论多类型超细碳化物高碳合金钢的合金化的合理方案，对其成分设计、组织 结构设计、工艺设计及性能预测的有重要意义。 通过对一种中合金高碳钢 DM8A 热处理组织及硬度研究得出，退火组织中具有多类型碳化物，即 Mlt;,3gt;C、Mlt;,23gt;Clt;,
14、6gt;、M lt;,7gt;Clt;,3gt;、Mlt;,6gt;C、MC。在 Alt;,1gt;温度以上，存在 +Mlt;,23gt;Clt;,6gt;+Mlt;,6gt;C+MC 相 区，并发生 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;Mlt;,6gt;C 转变， 随温度升高，Mlt;,6gt;C 和 MC 将逐渐溶解。在Alt;,1gt;温度以下，存在 +Mlt;,6gt;C+Mlt;,23gt;Clt;,6gt;+Ml t;,7gt;Clt;,3gt;+Mlt;,3gt;C+MC 相区。在 600700温度区间，发生 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;Mlt;,7gt;Clt;,3
15、 gt;转变。DM8A 钢淬火后在 200350回火区间，回火硬度 6254HRC， 回火碳化物中 Mlt;,3gt;C 析出量最大，Mlt;,6gt;C 和 Mlt;,7gt;Clt;,3gt;也增加，有较高的抗回火性。中合 金钢热处理过程中碳化物变化规律可以用相平衡热力学性质图近似地加以解释。通过对 DM6S 高合金钢的实验结果分析得出，适当的选取合金元素的种类和 含量以生成多种类型碳化物，由于碳化物的类型不同，热力学和动力学上的差 别，使得退火碳化物能够充分细化。保证一定的 W 和 Mo 含量，使得 Mlt;,6gt;C 的数量增加，在一定程度上抑制 Mlt;,23gt;Clt;,6gt
16、;和 Mlt;,7gt;Clt;,3gt;碳化物使退火碳化物均匀细化。高 合金 DM6S 钢淬火剩余碳化物主要是 MC(VC)，因此，MC(VC)碳化物的细化是关 键，在回火过程中存在的稳定碳化物相为 Mlt;,23gt;Clt;,6gt;，MC 和 Mlt;,6gt;C， 亚稳定碳化物相为 Mlt;,7gt;Clt;,3gt;，Mlt;,3gt;C 渗碳体。 520560回火获得的二次硬化硬度为 6063HRC。高合金钢热处理过程中碳 化物变化规律比中合金钢更接近相平衡热力学计算结果。 根据已研究的多类型超细碳化物高碳合金钢的成分，应用 Thermo-Calc 软件， 计算 Fe-Cr-W-Mo-V-Si-Mn-Ni-C 多元合金的不同含 C 量的变温截面图(垂直截面 图)，计算了各相分数与温度关系的性质图，计算了碳化物各相的成分和不同温 度的基体成分。依据 Fe-Cr-W-Mo-V-Si-Mn-Ni-C 多元合金的平衡相计算，可以 讨论多类型超细碳化物高碳合金
