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1、评语评语：接触网技术课程设计报告班 级： 电气 084 班学 号： 200809319 姓 名： 康永乾 指导教师： 于 斌 2012 年 2 月 24 日自动化与电气工程学院接触网技术课程设计- 1 -1.1.基本题目基本题目1.11.1 题目题目对高速电气化铁路接触网课本图 3.2.1 中第 22-23 号软横跨进行预制计算。1.21.2 题目分析题目分析 软横跨的预制计算，就是软横跨结构安装尺寸的计算。课本图 3.2.1 中第22-23 号软横跨为五股道，其结构参数为：（1）软横跨结点类型为 1、2、5、8。（2）拉杆及腕臂、定位管及定位器为。即拉杆长度为A43320021_180. 3
2、223 2300mm；腕臂管径为 2 英寸，长度为 3800mm；主定位管管径为英寸，长211度为 3200mm；A 型定位器。43（3）侧面限界为 3m。（4）支柱类型为 2G，如表 1 所示。15200表表 1 支柱类型支柱类型a(mm)B(mm)C(mm)d(mm)L(m)支柱重量(kN)2G152004001200400800154.692. .软横跨预制计算软横跨预制计算2.12.1 确定负载确定负载软横跨的结构复杂、形式多样，为了便于设计、施工、计算和备料，特将常用的各种不同形式的软横跨装配结构组合在一起，成为软横跨结点类型。软横跨的负载计算，就是根据软横跨的结点类型求算悬挂结点负
3、载。共有 15 种结点类型，其意义如下：结点 1、2 表示软横跨在钢支柱上的装配形式，其中 2 为站台侧；结点 3、4 表示软横跨在钢筋混凝土支柱上的装配形式，其中 4 为站台侧；自动化与电气工程学院接触网技术课程设计- 2 -结点 5 它相当于一般中间支柱的定位装配形式，是最主要的悬挂方式之一。在全部偿链型悬挂时，悬吊承力索的鞍子改为滑轮；结点 6、7 相当于道岔定位柱的定位装配形式，两组悬挂均为工作支，两根接触线的高度一致，它可以是两根接触线同时向一个方向拉，也可以分别向两个方向拉；结点 8、9 分别表示软横跨的绝缘分段和有、无中间站台的下部定位索的绝缘分段；结点 10 表示两组悬挂，一组
4、悬挂为工作支，另一组悬挂为非工作支定位；结点 11、12 表示两种形式的非工作支定位；结点 13 表示具有中间站台的承力索和下部定位索的绝缘分段；结点 14 表示非工作支偏离线路中心；结点 15 表示非工作支抬高，并拉向下锚。在国外，也有采用双绝缘软横跨的，其带点作业的安全性最高。此外，这种软横跨还允许对绝缘件进行带电作业。为此，在作业时需用一截导线先将绝缘件短接。对于软横跨，为了保证它良好地工作，从结构安装上需满足四条基本要求：（1）上、下部定位索要水平，在必要时，在架设初期，允许有少许负弛度。（2）最短吊弦应在规定范围内，即对 34 股道400mm，对于 56 股minC道600mm，对于
5、 78 股道800mm。minCminC（3）在基本站台及中间站台，下部定位索的悬式绝缘子串接地侧的裙边应与站台边沿对齐。有关接触网软横跨的施工预制的计算。（4）上部定位索至正线轨面的高度，大站取 7860mm，小站取 7260mm。常用的 12 种结点类型参见图 1 。自动化与电气工程学院接触网技术课程设计- 3 -图 1 软横跨结构示意图计算负载中仅包括悬挂零件的负载，称为结点负载。定型悬挂结点的零件包括定位器、定位管、横向承力索、悬吊滑轮、U 形钩环等，主要结点的负载值见表 2。表表 2 主要结点的负载值节点类型J5J6J7J8J9J10J11J12J13J14656计算值72.9167
6、1395663381135252680-660结点重量（N）选用值701701405103401105050680-60中心锚结结点重量2860555134055260260680-悬挂负载出来结点负载以外，还包括有纵向悬挂自重负载 nq0l、绝缘子及分段绝缘子的重力负载以及横向承力索与上、下部定位索的自重负载等。2.22.2 实测和需要确定的结构参数实测和需要确定的结构参数在软横跨预制计算中，有许多已知数据是需要实际测量确定的。在软横跨支柱施工中，因地形条件的限制，受外界影响的因素很多，施工误差很大，它们对计算结果会产生较大影响，应分别加以考虑。其中很重要的一点，是已知数据应符合现场的实际情
7、况。否则，即使计算无误差也不能达到预期的目的。因此，测量出准确的原始数据时十分重要的。软横跨结构见图 2。自动化与电气工程学院接触网技术课程设计- 4 -图 2 软横跨结构软横跨预制计算。在计算中，一般应具有以下原始结构尺寸数据：（1）、为侧面限界，在正线轨面水平面内，左右侧支柱内缘分别1CX2CX至临近线路中心的距离（m）；（2）L 为横向跨距，直两支柱悬挂点（支柱顶端内缘向下 100mm 处，下同）间的水平距离（m）； （3）、为不等高悬挂或不对称悬挂，由横向承力索最低点分别至两悬1l2l挂点的水平距离（m）；（4）、为支柱结构的斜率和调整倾斜度之和，即安装后的支柱内缘相12对于铅垂线的总
8、斜率（mm/m）；（5）、为偏移距离，即支柱结构斜率和调整倾斜率值所形成的偏移1d2d距离之和，简称偏距，其值为，（其11 Hd22Hd 1 1SHd 2 2SHd 中，、为在上部定位索处的偏移距离）。应该注意，考虑到支柱受力后产 1d 2d生的扰度和因基础返回而内倾，经验取值比一般计算值偏小；（6）、为基础面至正线轨面的高差，即支柱地面（钢筋混凝土支柱1S2S由地线孔至轨面）至轨面的垂直距离，当支柱底面高出轨面时，S 为正值，反之为负值；（7）、为横向承力索的驰度，即由横向承力索最低点分别至两悬挂1f2f点铅垂方向的距离，当为等高悬挂时，；min21fff（8）、为相邻悬挂点间的水平距离，其
9、中：1a2ana，。111aCXH221nHCXa 试确定高速电气化铁路接触网一书中图 3.2.1 所示支柱 22-23 双横软横自动化与电气工程学院接触网技术课程设计- 5 -跨的结构尺寸，即图 3 所示软横跨。支柱类型：G安装后外缘垂直，经现15200场实际测量，m，m，m，mm，31CX62CX55432aaaa4501Smm。2502S接触网悬挂类型：正线：，站线：。110100TCGGJ8570TCGGJh113 4513672h11.1H1Hs1S10.8Q1Q2Q3Q4Q5Hs2H2S26435Cx1a2a3a4a5Cx2图 3 钢支柱 22-23 号软横跨结构2.32.3 设计
10、过程设计过程2.3.2.3.1 确定有关参数确定有关参数（1）mm/m53.33154001200Hab21（由表 1 知型钢柱：）15200Gmmbmma400，1200（2）829mm0.1)0.45(1553.33)(111111hSHHd781mm0.1)0.25(1553.33h2)(122222hSHHd(考虑到支柱受力后内倾及扰度影响，取,)700mm1d650mm2d（3）3.7m0.73111dCXam55432aaaa6.65m0.656226dCXa自动化与电气工程学院接触网技术课程设计- 6 -（4），450mm1S250mm2S（5）为了计算方便，必须先将欲计算的软横
11、跨假定一个最低点，并以该拟定的最低点为分界点，将此软横跨的股道分为两部分，以此最低点所在股道设为第 k 股道，由此可以求出横向承力索最低点分别至低悬挂点及高悬挂点的距离，即驰度及的值为：1f2f100S1min111CSHHf700S11SHH7004507700150007050mm100S1min222CSHHf700S12SHH7002507700150006350mm（mm，12sssxhHHHHHH上、下其中：为上不固定绳至正线轨面的64503009507700mm12sssHHH高度，接触线高度，大站一般取，小站取，接触线距下xH6450mm6000mmhH部固定绳距离，一般取，为
12、上、下部固定绳距离，一般取，300mmH上、下950mm对、可根据现场实际情况取值）。xHhHH上、下2.3.22.3.2 确定悬挂负载确定悬挂负载确定垂直负载，就是确定各股道悬挂的重力负载。它包括：悬挂自重负载Gi，结点零件负载 Ji，横向承力索及上、下部定位索分摊于各股道的负载 Pi，分段绝缘子分摊于相邻股道的负载 Zi，以及下锚分支的重力负载等，其表iM达形式为：和图 3 节点标注可得：iiiSiMPGJQ)0(iiiiiMPGJQ则悬挂点负载：1Q自动化与电气工程学院接触网技术课程设计- 7 -3331PGJQ2)170a1.1170a0.8(701110)a(a1.026651.48
13、211271N同理 N44422167PGJQN55531792PGJQN66641121PGJQN77751215PGJQ2.3.32.3.3 确定最短吊弦位置确定最短吊弦位置利用对 A 悬挂点求支座反力方法来确定最短吊弦位置，根据公式AF、 (1)112nKK K BQ x Fll1nAKB KFQF可得（这里按计算）：1kgf10N1121 12126126127()()1229 6.42167 11.41251 36.4 39.75 4791NnKK K BQ x FllQaQ aaQ aaa aaa 61126()4575NAKB kBFQFQQQF121179N0AFQQ12361
14、3N0AFQQQ 自动化与电气工程学院接触网技术课程设计- 8 -则悬挂最低点便出现悬挂负载所在的悬挂点，即第 股道上方。3QI2.3.42.3.4 求横向承力索分段长度及总长度求横向承力索分段长度及总长度（1）求子力矩 根据公式、 （2） 11KAiiKK iMQ xQ x 1 1nBiiKK i KMQ xQ x 式中：第 i 股道距悬挂点 A 的水平距离（m）ix第 K 股道距悬挂点 A 的水平距离（m）Kx第 i 股道距悬挂点 B 的水平距离（m）1ix第 K 股道距悬挂点 B 的水平距离（m）Kx其中，121KAKQFQQQ KKKQQQ可得：211 12123123()()5190
15、6.1N mAiiii iMQ xQ xQaQ aaQ aaa 61 445675676734567()()()51905N mBiiii iMQ xQ xQ aaaQ aaQ aQ aaaa （，）333QQQ1230AFQQQ3117.9kgQ 361.3kgQ（2）求横向承力索水平力 T 及分界力 Y 根据式（3）121221BAM lM lTl fl f（4）211221ABM fM fYl fl f可得：自动化与电气工程学院接触网技术课程设计- 9 -121221123456712324567151905 ()51906 () ()()10462NBAM lM lTl fl faaaaaaa aaafaaaaf211221122151905 5.2551906 4.55184NABM fM f
