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1、半弹性地基计算平流沉淀池（方法二）1、设计资料（1）.设计简图见 P-1，地面或非地震区，按气象条件可不考虑抗冻。（2）.混凝土强度等级 C25，抗渗等级 P6；钢筋采用 HRB400 级。（3）.地基承载能力允许值 fa=80KN/m2，土壤形变模量 E0=6.0MPa。（4）.吸泥机轮压 P=20KN,轮距 a=2m。（5）.弹性地基上截条的计算公式和计算系数表格取自弹性地基上结构物的计算 （戈尔布若夫伯沙道夫著） ；温度伸缩缝间距计算参考防水混凝土及其应用 （冶金建筑研究院主编)。（6）.地基承载能力验算 荷载计算（取 1m 宽板带计算） 走道板重： KNG8 . 18 . 009. 0
2、251 池壁自重：KNG63.2023 . 02 . 03 . 3252底板自重： KNG5 .170 . 235. 0253 几何计算2221mA322 322161 61mlbWKNGGGN93.395 .1763.208 . 13212221196. 94 . 063.2095. 08 . 1meGeGMmbmNM33. 0625. 093.3996. 9eKPafaKPWM ANP962 . 1a91.342396. 9293.39 max0a03. 52396. 9293.39 maxKPWM ANP所以满足地基承载力要求。2、池壁计算（按图 P-2 所示悬臂梁计算）（1）.荷载计算
3、走道板自重：2/25. 2210. 008. 025mKN走道板活载：2/0 . 2mKN基本组合值：21/5 . 54 . 1225. 22 . 1mKNq准永久组合值：2q1/05. 34 . 0225. 2mKNq水侧压力作用： 底端：基本组合值：22/91.413 . 31027. 1mKNq准永久组合值：2q2/333 . 310mKNqH=1.7m 处：基本组合值：22/59.217 . 11027. 1mKNq准永久组合值：2q2/177 . 110mKNq（2）.内力分析（弯矩以池壁内侧受压为正）走道板固端：弯矩设计值：mKNM/76. 18 . 05 . 52121准永久组合
4、值：mKNMq/98. 08 . 005. 32121水侧压力作用下：底端弯矩设计值：mKNM/83.7776. 13 . 391.416122底端准永久组合值：mKNMq/88.6098. 03 . 30 .336122H=1.7 米处弯矩设计值：mKNM/16.1276. 17 . 159.216127 . 1H=1.7 米处准永久组合值：mKNMq/17. 998. 07 . 1176127 . 1壁板角隅弯矩：弯矩设计值：mKNMcx/47.473 . 391.4114. 02准永久组合值：mKNMcxq/37.373 . 33314. 02（3）.截面计算A.池壁内侧钢筋按控制裂缝展
5、开宽度查表：mmW25. 0maxH=1.7m 处设置 12200（M=31.01KN.m）底端设置 12100（M=78.82KN.m）B.池壁外侧钢筋按构造设置 12200池壁水平钢筋按构造设置 12200壁板的角隅处加筋 122003、底板计算（1）.底板下的地基将平面变形工作，故顺横向去单位截条计算。 （2）.荷载计算A.吸泥机轮压力假设以角向下传递（如图 P-3）045mKNHaP kp/65. 413 . 322202 45tan2201mKNp/58. 565. 42 . 11B.边墙重 标准值mKNkp/43.228 . 010. 008. 0213 . 33 . 02 . 0
6、21252）（）（设计值： mKNp/92.2643.222 . 12边墙在水侧压力作用下底端的弯矩： 弯矩设计值：m=77.83KN.m准永久组合值：mKNq.88.60m C.中间导流墙及走道板重（走道板折算厚度取 20cm，导流墙为 240mm,墙高 3.1m，两面有 2cm 厚水泥砂浆抹面）标准值：mKNpk/12.241 . 324. 0191 . 304. 0202 . 05 . 1253设计值：mKNp/94.2812.242 . 13忽略吸泥机轮压产生的偏心距。 D.底板自重标准值：21/75. 835. 025mKNqk设计值：21/5 .1075. 82 . 1mKNq水压
7、力：标准值：21/333 . 310mKNqk设计值：21/91.413327. 1mKNq（3）.内力分析 A.计算数据 截条的半长 l=13.95m，截条的厚度 h=0.35m。截条的柔和指数68.13535. 095.13 108 . 261010334330hl EEt h截条的特征值：mEEhL22. 3)66108 . 2(35. 0)6(314 310h截条的折算长度：66. 822. 395.1322LlB.当池内满水时截条的计算（计算简图见 P4） 截条左端至个集中荷载的折算距离为：0093. 022. 33 . 013 . 433. 422. 395.13 26 . 857
8、. 822. 360.27 1截条上的荷载为：基本组合值：mKNppPP/50.3292.2658. 52131mKNppP/10.4094.2858. 522312m1=77.83KN/m m3=77.83KN/m221/41.5291.415 .10mKNqqq准永久组合值：mKNppPPqqq/08.2743.2265. 42q131mKNppPqq/42.3312.2465. 42231q2m1q=77.83KN/m m3q=77.83KN/m221q/75.410 .3375. 8mKNqqqqq各种荷载作用下截条的弯矩（底板下侧受拉为正）：弯矩设计值：qqqqMMqLMM41.54
9、341.5222. 3221111165.1045 .3222. 3ppppMMLPMM2222212.12910.4022. 3ppppMMLPMM333365.104pppMLPMM111183.77mmmMmMM333383.77mmmMmMM准永久组合计算的弯矩值：qqqMM88.4321120.87pqpMM2261.107pqpMM3320.87pqpMM1188.60mqmMM3388.60mqmMM公式中、可由表 2.2.5105、2.2.5106、2.2.5109qM1pM2pM3pM1mM3mM及 2.2.5113 查得。截条的弯矩计算见表格 P1 中，、分别表示坐标原点在
10、左右1截条左端、右端和 P2 处，各计算截面对原点的折算距离。 C. 当水池放空时（有吸泥机轮压） 截条上的荷载为：基本组合值：mKNppPP/50.3292.2658. 52131mKNppP/10.4094.2858. 522312m1=m3=0 21/5 .10mKNqq准永久组合值：mKNppPPqqq/08.2743.2265. 42q131mKNppPqq/42.3312.2465. 42231q2m1q=m3q=0 21q/75. 8mKNqqq各种荷载作用下截条的弯矩（底板下侧受拉为正）：弯矩设计值：qqqqMMqLMM87.1085 .1022. 3221111165.104
11、5 .3222. 3ppppMMLPMM2222212.12910.4022. 3ppppMMLPMM333365.104pppMLPMM准永久组合计算的弯矩值：qqqMM72.901120.87pqpMM2261.107pqpMM3320.87pqpMM同理计算出截条的弯矩列于表 P2。 （4）.截面计算 A.底板的控制弯矩设计值： mKNM.18.163maxmKNM.81.86min 准永久组合计算弯矩： mKNM.80.131maxmKNM.68.68min B.钢筋按控制裂缝展开宽度，查表（2.3.225）设置：mmW25. 0max上层钢筋 12100（89.52KN.m）下层钢筋
12、 20120（167.09KN.m） C.利用最大裂缝宽度计算公式验算下层钢筋：c=40mm 22618mmAsmmh31040350025mm/100 . 2NEsd=20mm 010 . 127 . 02mm/78. 1Nftk260/53.185310261887. 0108 .131 87. 0mmNhAMsq sq%50. 135010005 . 02618 5 . 0bhAs te684. 00 . 113.185015. 078. 165. 01 . 165. 01 . 12 sqtetkfmmmmdcEW tessq25. 0165. 07 . 0)01)(015. 02011. 0405 . 1 (10253.185684. 08 . 1)1 (11. 05 . 18 . 151max）（满足要求。
