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1、塔式起重机基础设计塔式起重机基础设计塔式起重机基础设计一、基础受力分析一、基础受力分析二、参数信息二、参数信息塔吊型号塔吊型号:QTZ60 自重自重(包括压重包括压重)F1=833.00kN，最大起重荷载，最大起重荷载 F2=60.00kN， 塔吊倾覆力距塔吊倾覆力距Mk=787.50kN.m，塔吊起重高度，塔吊起重高度 H=50.00m，塔身宽度，塔身宽度B=1.80m，混凝土强度等级混凝土强度等级:C35，基础埋深，基础埋深D=0.00m， 基础最小厚度基础最小厚度h=1.20m，基础最小宽度基础最小宽度L=5.00m，三、塔吊基础承载力计算三、塔吊基础承载力计算 依据依据建筑地基基础设计
2、规范建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第第5.2条承载力计算。条承载力计算。 当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当不考虑附着时的基础设计值计算公式： V塔吊作用于基础的竖向力设计值，它包括塔吊作用于基础的竖向力设计值，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载。塔吊自重，压重和最大起重荷载。V=1.2F1+1.4F2 =1.2833+1.460=1083.6(KN) 三、塔吊基础承载力计算三、塔吊基础承载力计算G基础自重与基础上面的土的自重，基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2(25.0LLh+20.0LLD) =1.2(25.0551.2+20.0550) = 900.00(kN
3、)L基础底面的宽度，取基础底面的宽度，取L=5.00mW础底面的抵抗矩，础底面的抵抗矩， W=LLL/6=555/6=20.83(m3)M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，重力距，M=1.4Mk =1.4787.50=1102.50(kN.m) 三、塔吊基础承载力计算三、塔吊基础承载力计算当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心距较当考虑偏心距较 大时的基础设计大时的基础设计 值计算公式：值计算公式： 三、塔吊基础承载力计算三、塔吊基础承载力计算当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计
4、算公式： 当考虑偏心距较当考虑偏心距较 大时的基础设计大时的基础设计 值计算公式：值计算公式： 1.请大家根据图请大家根据图示关系，推导一示关系，推导一下这个公式。下这个公式。2.为什么要是为什么要是eb/6才用这个才用这个公式、这个图示公式、这个图示？三、塔吊基础承载力计算三、塔吊基础承载力计算 a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：，按下式计算：三、塔吊基础承载力计算三、塔吊基础承载力计算 经过计算得到经过计算得到:无附着的最大压力设计值无附着的最大压力设计值 无附着的最小压力设计值无附着的最小压力设计值 三、塔吊基础承载力计算三、塔
5、吊基础承载力计算有附着的压力设计值有附着的压力设计值 偏心距较大时压力设计值偏心距较大时压力设计值有无问题？有无问题？四、地基基础承载力验算四、地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第第5.2.3条。条。 计算公式如下计算公式如下: fak地基承载力特征值，取地基承载力特征值，取250.00kN/m2； b基础宽度地基承载力修正系数，见表基础宽度地基承载力修正系数，见表5.2.4，取，取0.00； d基础埋深地基承载力修正系数，见表基础埋深地基承载力修正系数，见表5.2.4，本工程地基，本工程
6、地基承载力特征值是采用深层平板实验取得的，故取承载力特征值是采用深层平板实验取得的，故取0.00； 基础底面以下土的重度，取基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3； m基础底面以上土的重度，取基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3； b基础底面宽度，取基础底面宽度，取5.00m； d基础埋深度基础埋深度,取取0.00m。四、地基基础承载力验算四、地基基础承载力验算解得地基承载力设计值解得地基承载力设计值 实际计算取的地基承载力设计值为实际计算取的地基承载力设计值为:fa=200.00kPa pkfa (5.2.1-1)fa=200.00kPapmax=132.27kPa，满足要求！
7、，满足要求！ pkmax1.2fa (5.2.1-2)pkmax =136.33kPa b/6）的基）的基础设计值计算公式础设计值计算公式.（1）推导当）推导当eb/6时，基时，基础设计值计算计算公式础设计值计算计算公式（2）上述推导出的公式，）上述推导出的公式，为什么是在为什么是在eb/6情况情况下成立？若下成立？若eb/6时，时，上述公式是否也成立？上述公式是否也成立？试加以证明。试加以证明。2. P44第第2、4、5题题塔式起重机基础设计塔式起重机基础设计（四桩基础）（四桩基础）塔式起重机基础设计塔吊四桩基础的设计计算塔吊四桩基础的设计计算最常用的塔吊基础是采用四桩基础，塔吊桩基础的最常
8、用的塔吊基础是采用四桩基础，塔吊桩基础的设计的内容包括：设计的内容包括：（1）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算（2）矩形承台弯矩的计算）矩形承台弯矩的计算（3）矩形承台截面主筋的计算）矩形承台截面主筋的计算（4）矩形承台截面抗剪切计算）矩形承台截面抗剪切计算（5）桩承载力验算和桩竖身极限承载力验算及桩长）桩承载力验算和桩竖身极限承载力验算及桩长计算。计算。塔机型号塔机型号QTZ63 （5510）塔机独立状塔机独立状态的最大起吊高度的最大起吊高度H0(m)32塔机独立状塔机独立状态的的计算高度算高度H(m)40塔身桁架塔身桁架结构构方方钢管管塔身桁架塔身桁架
9、结构构宽度度B(m)1.6一、塔机参数一、塔机参数一、塔机参数一、塔机参数塔身自重塔身自重G0(kN)251起重臂自重起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小小车和吊和吊钩自重自重G2(kN)3.8最大起重荷最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷最大起重荷载至塔身中心相至塔身中心相应的最大距离的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度最大吊物幅度RQmin(m)55最大起重力矩最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1055690平衡臂自重平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔
10、身中心距离平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡平衡块自重自重G4(kN)138平衡平衡块重心至塔身中心距离重心至塔身中心距离RG4(m)11.8一、参数信息一、参数信息塔吊型号塔吊型号: QTZ63 （5510） 塔身宽度塔身宽度B=1.6m，基础埋深基础埋深D=0.00m ；桩直径；桩直径d=0.40m,桩间距桩间距La=3.70m,桩身混凝土强度桩身混凝土强度C25，承台厚度，承台厚度h=1.20m混凝土强度混凝土强度:C35,钢筋级别钢筋级别:级级,承台箍筋间距承台箍筋间距S=200mm,承台长度或宽度承台长度或宽度L =4.50m, 保护层厚保护层厚度度:50mm；二、风荷载
11、计算二、风荷载计算k k风荷载标准值风荷载标准值(kN/m2)；z高度高度z 处的风振系数；处的风振系数； s风载体形系数；风载体形系数；z z风风压压高高度度系系数数；按按现现行行国国家家标标准准建建筑筑结结构构荷荷载规范载规范（GB50009-2001GB50009-2001的规定采用）的规定采用） 0 0基基本本风风压压；按按现现行行国国家家标标准准建建筑筑结结构构荷荷载载规范规范（GB50009-2001GB50009-2001的规定采用）；的规定采用）；1.1.基本风压基本风压查查建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范（GB50009-2001）基本）基本风压附录风压附录D5，施工场地位于
12、温州茶山高教园区：，施工场地位于温州茶山高教园区：10年一遇的基本风压年一遇的基本风压w0=0.35kN/m2； 50年一遇的基年一遇的基本风压本风压w0=0.6kN/m2； 100年一遇的基本风压年一遇的基本风压w0=0.7kN/m2；取；取50年一遇基本风压计算。年一遇基本风压计算。0=0.35（kN/m2）离地面或海离地面或海平面高度平面高度（m）地面粗糙度地面粗糙度类别ABCD5101520304050601171381521631801922032121001001141251421561611770740740740841001131251350620620620620620730
13、84093表表7.2.1 风压高度变化系数风压高度变化系数z z =1.612.2.风压高度变化系数风压高度变化系数z z 2.2.风压高度变化系数风压高度变化系数z z地面粗糙度可分为地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：四类：A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；的乡镇和城市郊区；C类指有密集建筑群的城市市区；类指有密集建筑群的城市市区；D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 3.3.高度高度z z 处
14、的风振系数处的风振系数z 脉动增大系数；脉动增大系数； 脉动影响系数；脉动影响系数；z 振型系数，查表振型系数，查表F1.1， z =1；z 风压高度变化系数。风压高度变化系数。T1=(0.0070.013)H钢结构可取高值，钢筋混凝土结构可取低值。钢结构可取高值，钢筋混凝土结构可取低值。本例取本例取T1=0.013*50=0.65（S），），0 0T T1 12 2=0.35*0.65=0.35*0.652 2=0.15(KNs=0.15(KNs2 2/m/m2 2) )，=1.96=1.96=0.87z z=1z z3. 3. 高度高度z z 处的风振系数处的风振系数z 脉动增大系数；脉动
15、增大系数； 脉动影响系数；脉动影响系数；z 振型系数，查表振型系数，查表F1.1， z =1；z 风压高度变化系数。风压高度变化系数。4. 风载体形系数风载体形系数s查查建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范（GB80009-2001）中的）中的表表7.3.1中第中第34项中的项中的“塔架塔架”风向风向情形，挡风情形，挡风系数系数=0.35=0.35，得，得s=2.1。s s=2.15. 5. 风荷载标准值计算风荷载标准值计算二、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算二、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算荷载效应标准组合：荷载效应标准组合：1.作用于桩基承台顶面的竖向力：作用于桩基承台顶面的竖向力： 塔
16、机自重：塔机自重：F1 F1=G0+G1+G2+G3+G4 =251+37.4+3.8+19.8+138=450（KN）起吊重量：起吊重量：F2=60（KN） V= F1 +F2=450+60=510（kN）2.承台自重和上面覆土自重承台自重和上面覆土自重 G=25.0LLh+20.0LLD =(25.04.54.51.2+20.04.54.50) = 607.5(kN) 二、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算二、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算3. 塔吊的倾覆力矩：塔吊的倾覆力矩： M=G1*RG1+G2*RG2-G3*RG3-G4*RG4+G1*RG1 +0.9（Qmin*RQmin+c
17、 c*Fh*H0/2） =37.4*22+3.8*11.5-19.8*6.3-138*11.8 +0.9*（60*11.5+54.656*40/2） =718.168（KN.m）二、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算二、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算荷载效应基本组合：荷载效应基本组合：1.作用于桩基承台顶面的竖向力：作用于桩基承台顶面的竖向力： 塔机自重：塔机自重：F1 F1=G0+G1+G2+G3+G4 =251+37.4+3.8+19.8+138=450（KN）起吊重量：起吊重量：F2=60（KN） V= 1.2*F1 +1.4*F2=1.2*450+1.4*60=624（kN）2.承
18、台自重和上面覆土自重承台自重和上面覆土自重 G=1.2*（25.0LLh+20.0LLD ） =1.2*(25.04.54.51.2+20.04.54.50) =729(kN) 二、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算二、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算3. 塔吊的倾覆力矩：塔吊的倾覆力矩： M=1.2*（G1*RG1+G2*RG2-G3*RG3-G4*RG4+G1*RG1) +1.4*0.9*（Qmin*RQmin+c c*Fh*H0/2） =1.2*(37.4*22+3.8*11.5-19.8*6.3-138*11.8) +1.4*0.9*（60*11.5+54.656*40/2） =11
19、82.763（KN.m）三、矩形承台弯矩的计算三、矩形承台弯矩的计算三、矩形承台弯矩的计算三、矩形承台弯矩的计算1. 桩顶竖向力的计算桩顶竖向力的计算(GB 50007-2002第第8.5.3条条) n单桩个数，单桩个数，n=4；V作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；G桩基承台的自重标准值；桩基承台的自重标准值；Mx，My承台底面的弯矩设计值承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi，yi单桩相对承台中心轴的单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离方向距离(m)， xi=yi =1.85m；Ni单桩桩顶竖向力设计值单桩桩顶竖向力设计值(kN)。三、矩形承台弯矩的计算三、矩
20、形承台弯矩的计算按荷载效应标准组合计算按荷载效应标准组合计算Ni按荷载效应基本组合计算按荷载效应基本组合计算Ni三、矩形承台弯矩的计算三、矩形承台弯矩的计算 2. 矩形承台弯矩的计算矩形承台弯矩的计算(GB 50007-2002第第8.5.16条条) Mx,My计算截面处计算截面处X、Y方向的弯矩设计值方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，三、矩形承台弯矩的计算三、矩形承台弯矩的计算经过计算得到弯矩设计值：经过计算得到弯矩设计值：四、矩
21、形承台承台主筋计算四、矩形承台承台主筋计算 1. 配筋面积计算配筋面积计算,公式如下公式如下: 依据依据混凝土结构设计规范混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)中中7.2条。条。 1系数，当混凝土强度不超过系数，当混凝土强度不超过C50时，时， 1取为取为1.0,当混当混 凝土强度等级为凝土强度等级为C80时，时， 1取为取为0.94,期间按线性内插期间按线性内插 法确定；法确定； fc混凝土抗压强度设计值，混凝土抗压强度设计值， fc =16.7N/mm2； h0承台的计算高度。承台的计算高度。四、矩形承台承台主筋计算四、矩形承台承台主筋计算经过计算得经过计算得 由于最小配筋率为由
22、于最小配筋率为 min= 0.24% （取（取0.2%与与45ft/fy的大者）的大者）所以最小配筋面积所以最小配筋面积:As=4500*1200*0.24%= 12960（mm2）。）。 故取故取 Asx= Asy = 12960 mm2。五、矩形承台截面抗剪切计算五、矩形承台截面抗剪切计算依据依据建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002第第8.5.4、8.5.9条。条。五、矩形承台截面抗剪切计算五、矩形承台截面抗剪切计算依据依据建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002第第8.5.18条。条。V扣除承台及其上填土自重后相应于荷载效应基扣
23、除承台及其上填土自重后相应于荷载效应基本组合时斜截面的最大剪力设计值；本组合时斜截面的最大剪力设计值；V=2Ni1=2*476.416=952.832（KN） hs受剪切承载力截面高度影响系数按下式计算。受剪切承载力截面高度影响系数按下式计算。板的有效高板的有效高 度度h0小于小于800mm时时h0取取800mm,h0大于大于2000nmm时时h0取取2000nmm 。五、矩形承台截面抗剪切计算五、矩形承台截面抗剪切计算 剪切系数；剪切系数； 计算截面的剪跨比计算截面的剪跨比 x=ax/h0, y=ay/h0。ax、ay为柱边或承台变阶处至为柱边或承台变阶处至x、y方向计算一排桩的桩方向计算一
24、排桩的桩边的水平距离，当边的水平距离，当 =3时取时取 =3。五、矩形承台截面抗剪切计算五、矩形承台截面抗剪切计算承台满足抗剪要求，只需构造配箍筋承台满足抗剪要求，只需构造配箍筋。六、桩身混凝土承载力验算六、桩身混凝土承载力验算依据依据建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002第第8.5.9条）条）桩顶轴向压力设计值应足下面的公式：桩顶轴向压力设计值应足下面的公式：Q相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向力设计值相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向力设计值 fc混凝土轴心抗压强度设计值按现行混凝土结构设混凝土轴心抗压强度设计值按现行混凝土结构设计规范取值计规范取值 Ap桩身
25、横截面积；桩身横截面积； c工作条件系数预制桩取工作条件系数预制桩取0.75，灌注桩取，灌注桩取0.60.7 (水下灌注桩或长桩时用低值水下灌注桩或长桩时用低值) 六、桩身混凝土承载力验算六、桩身混凝土承载力验算依据依据建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002第第8.5.1条），灌注桩最小配筋率不宜小于条），灌注桩最小配筋率不宜小于0.2%0.65%（小直径取大值）。（小直径取大值）。七、桩竖向极限承载力验算及桩长计算七、桩竖向极限承载力验算及桩长计算依据依据建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002第第8.5.9条），桩竖向极限承载力验算
26、应满足下面条），桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：的公式： Ra单桩竖向承载力特征值；单桩竖向承载力特征值； qpa、qsia桩端端阻力桩侧阻力特征值由当地静载荷试桩端端阻力桩侧阻力特征值由当地静载荷试 验结果统计分析算得；验结果统计分析算得； Ap桩底端横截面面积；桩底端横截面面积； up桩身周边长度；桩身周边长度； li第第i层岩土的厚度。层岩土的厚度。七、桩竖向极限承载力验算及桩长计算七、桩竖向极限承载力验算及桩长计算序号序号土厚度土厚度(m)土土侧阻力阻力标准准值(kPa)土端阻力土端阻力标准准值(kPa)土名称土名称111.530 0粉土或砂土粉土或砂土20.5708000微微风
27、化灰岩化灰岩桩进入土层厚度及侧阻力标准值表桩进入土层厚度及侧阻力标准值表六、桩身混凝土承载力验算六、桩身混凝土承载力验算根据前面的计算，桩的轴向压力设计值取根据前面的计算，桩的轴向压力设计值取Q=Nmax=473.47kN桩身混凝土强度为桩身混凝土强度为C20，fc=11.90N/mm2；桩的截面面积，桩的截面面积，A=(0.4/2)2*3.14=0.126m2；水下灌注桩取水下灌注桩取c =0.6；满足要求满足要求,只需构造配筋只需构造配筋!六、桩身混凝土承载力验算六、桩身混凝土承载力验算根据前面的计算，桩的轴向压力设计值取根据前面的计算，桩的轴向压力设计值取Q=Nmax=473.47kN桩
28、身混凝土强度为桩身混凝土强度为C20，fc=11.90N/mm2；桩的截面面积，桩的截面面积，A=(0.4/2)2*3.14=0.126m2；水下灌注桩取水下灌注桩取c =0.6；满足要求满足要求,只需构造配筋只需构造配筋!为什么不取为什么不取Q=Nmax=781.05KN六、桩身混凝土承载力验算六、桩身混凝土承载力验算依据依据建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002第第8.5.1条），灌注桩最小配筋率不宜小于条），灌注桩最小配筋率不宜小于0.2%0.65%（小直径取大值）。（小直径取大值）。取取 min=0.65%As= 0.65%*Ap= 0.65%*0.126
29、*106=819（mm2）选配：选配：614，As=923mm2七、桩竖向极限承载力验算及桩长计算七、桩竖向极限承载力验算及桩长计算依据依据建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002第第8.5.9条），桩竖向极限承载力验算应满足下面条），桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：的公式： Ra单桩竖向承载力特征值；单桩竖向承载力特征值； qpa、qsia桩端端阻力桩侧阻力特征值由当地静载荷试桩端端阻力桩侧阻力特征值由当地静载荷试 验结果统计分析算得；验结果统计分析算得； Ap桩底端横截面面积；桩底端横截面面积； up桩身周边长度；桩身周边长度； li第第i层岩土的厚度。层
30、岩土的厚度。七、桩竖向极限承载力验算及桩长计算七、桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩的入土深度为桩的入土深度为12m，桩端位于第，桩端位于第2土层，则桩的土层，则桩的竖向极限承载力为：竖向极限承载力为：Q=473.47KNRa=1485.28KN，满足要求。，满足要求。序号序号土厚度土厚度(m)土土侧阻力阻力标准准值(kPa)土端阻力土端阻力标准准值(kPa)土名称土名称111.530 0粉土或砂土粉土或砂土20.5708000微微风化灰岩化灰岩桩进入土层厚度及侧阻力标准值表桩进入土层厚度及侧阻力标准值表七、桩竖向极限承载力验算及桩长计算七、桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩的入土深度为桩的入土深
31、度为12m，桩端位于第，桩端位于第2土层，则桩的土层，则桩的竖向极限承载力为：竖向极限承载力为：Q=473.47KNRa=1485.28KN，满足要求。，满足要求。序号序号土厚度土厚度(m)土土侧阻力阻力标准准值(kPa)土端阻力土端阻力标准准值(kPa)土名称土名称111.530 0粉土或砂土粉土或砂土20.5708000微微风化灰岩化灰岩桩进入土层厚度及侧阻力标准值表桩进入土层厚度及侧阻力标准值表这里为什么取这里为什么取0.5m，而不是取，而不是取0或更大深度？或更大深度？参见参见建筑地基基建筑地基基础设计规范础设计规范第第8.5.2条。条。塔式起重机基础施工塔式起重机基础施工塔式起重机基
32、础设计基础施工基础施工基础施工基础施工基础施工基础施工基础施工基础施工钢构架基础钢构架基础塔式起重机起升过程塔式起重机起升过程塔式起重机基础设计塔式起重机事故塔式起重机事故塔式起重机基础设计起重臂过载事故起重臂过载事故塔身强度不足塔身强度不足基础失稳基础失稳平衡臂拉索断裂平衡臂拉索断裂钢索问题钢索问题怎么造成的？怎么造成的？当同一施工当同一施工地点有两台以地点有两台以上起重机时，上起重机时，应保持两机间应保持两机间任何接近部位任何接近部位(包括吊重物包括吊重物)距离不得小于距离不得小于2m。20072007年各类型事故发生部位死亡人数比例图年各类型事故发生部位死亡人数比例图 塔式起重机基础设计
33、计算过程塔式起重机基础设计计算过程一、工作状态一、工作状态（一）标准组合值计算（一）标准组合值计算1风荷载标准组合值计算风荷载标准组合值计算2塔机作用标准组合值计算塔机作用标准组合值计算（二）基本组合值计算（二）基本组合值计算1风荷载基本组合值计算风荷载基本组合值计算2塔机作用基本组合值计算塔机作用基本组合值计算二、非工作状态二、非工作状态（一）标准组合值计算（一）标准组合值计算1.风荷载标准组合值计算风荷载标准组合值计算2.塔塔机机作用标准组合值计算作用标准组合值计算（二）基本组合值计算（二）基本组合值计算1.风荷载基本组合值计算风荷载基本组合值计算2.塔塔机机作用基本组合值计算作用基本组合值计算
