低渗透砂岩油藏渗流机理研究

低渗透砂岩油藏低渗透砂岩油藏渗流机理研究渗流机理研究一、前言一、前言二、二、单相渗流启动压力梯度研究单相渗流启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究四、四、数值模拟中的启动压力梯度数值模拟中的启动压力梯度五、低渗透砂岩油藏的合理开发五、低渗透砂岩油藏的合理开发 低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究 ( (一一).).低渗油田分类标准低渗油田分类标准低渗油田概述低渗油田概述注：有些国家如前苏联以渗透率小于注：有些国家如前苏联以渗透率小于100md为划分低渗油田标准为划分低渗油田标准低渗油田低渗油田类类型型平均渗透率（平均渗透率（md））一般低渗油田一般低渗油田10～～50特低渗油田特低渗油田1.0～～10超低渗油田超低渗油田0.1～～1.0低渗油田概述低渗油田概述(二二). 低渗油田储量分低渗油田储量分布布全国陆上动用的石油地质储量中全国陆上动用的石油地质储量中,低渗透油层储量占低渗透油层储量占11%左右左右;在探明未动用的石油地质储量中在探明未动用的石油地质储量中,低渗透油层储量占低渗透油层储量占50%以上以上;在近几年探明的石油地质储量中在近几年探明的石油地质储量中,低渗透油层储量占低渗透油层储量占60%以上。

以上 国内国内探明低渗透地探明低渗透地质储量质储量52.152.1亿吨，亿吨，占占26.126.1％％国内国内已动用地质已动用地质储量储量26.726.7亿吨，亿吨，占占25.525.5％％目前全国低渗透探明储量目前全国低渗透探明储量52.1 52.1 ×10108 8t, t,动用地质储量近动用地质储量近26 26 ×10108 8t ,t ,动动用程度近用程度近52%52%低渗透油藏开发现状低渗透油藏开发现状年年探明储量探明储量（亿吨）（亿吨）低渗、特低渗所占低渗、特低渗所占比例（％）比例（％）19975.27519984.87019993.76520004.24620014.569表表1 1997～～2001年中油股份公司探明储量表年中油股份公司探明储量表小于小于100010001000-20001000-20002000-30002000-3000大于大于300030005.25.2 43.1 43.1 36.2 36.2 15.5 15.5埋藏深度埋藏深度 m百分比百分比 %%埋埋 深深70%10%岩岩 性性20%特低渗透特低渗透1-10md1-10md 超低渗透超低渗透 0.1-1md0.1-1md渗渗透透率率8.48.4％％37.637.6％％5454％％一般低渗透一般低渗透10-50md10-50md各类储量分布各类储量分布低渗透油藏地质特点（一）低渗透油藏地质特点（一）•储层物性差、渗透率低，原生孔隙度低，储层物性差、渗透率低，原生孔隙度低，孔隙结构复杂，分选差，胶结物含量高；孔隙结构复杂，分选差，胶结物含量高；•砂泥岩层交互，粘土含量高，非均质性严砂泥岩层交互，粘土含量高，非均质性严重；重；•束缚水饱和度高，原油物性好；束缚水饱和度高，原油物性好；•毛管力对渗流有明显影响；毛管力对渗流有明显影响；•具有非达西流特征具有非达西流特征；；低渗透油藏地质特点（二）低渗透油藏地质特点（二）•启动压力随渗透率的降低而增大；启动压力随渗透率的降低而增大；•采收率随渗透率的降低而降低；采收率随渗透率的降低而降低；•存在天然裂缝，在一定压力下张开，加剧存在天然裂缝，在一定压力下张开，加剧地层非均质性；地层非均质性；•采油速度低（采油速度低（<1.5%）；）；•储层水动力连通性差，单井控制的泄油面储层水动力连通性差，单井控制的泄油面积小。

积小NE裂缝方向裂缝方向breakthrough direction 安塞油田坪桥区井位图安塞油田坪桥区井位图裂缝导致方向性见水裂缝导致方向性见水常规油藏常规油藏注注水水井井采采油油井井低渗油藏低渗油藏注注水水井井采采油油井井由于渗透率低和启动压力的作用，导由于渗透率低和启动压力的作用，导致注采井间无法建立有效的水动力系致注采井间无法建立有效的水动力系统，致使注水压力上升，采油井压力统，致使注水压力上升，采油井压力下降－－下降－－注不进、采不出！注不进、采不出！开采过程中的地层伤害开采过程中的地层伤害•地层物性的应力敏感性伤害地层物性的应力敏感性伤害：： 地层渗透率、孔隙度、压缩系数等随地层地层渗透率、孔隙度、压缩系数等随地层压力的降低而降低！压力的降低而降低！•压裂过程中的伤害：压裂过程中的伤害： 压裂液对地层、填砂裂缝的伤害压裂液对地层、填砂裂缝的伤害低渗油田渗流特征低渗油田渗流特征低渗油田渗流特征低渗油田渗流特征 达西公式：适用于中高渗透油藏达西流的形式而对于低渗透砂岩油藏，由于其孔隙结构的特殊性，渗流形式属于低速非达西渗流它与达西流的区别是渗流阻力不可忽略，即渗流公式中存在启动压力梯度。

启动压力梯度低渗油田渗流特征低渗油田渗流特征v vgradPgradP渗流速度与压力梯度关系渗流速度与压力梯度关系渗流速度与压力梯度关系渗流速度与压力梯度关系λ启动压力梯度存启动压力梯度存在原因：孔喉细在原因：孔喉细小、比表面积和小、比表面积和原油边界层厚度原油边界层厚度大、贾敏效应和大、贾敏效应和表面分子力作用表面分子力作用强烈强烈 一、前言一、前言一、前言一、前言 因此，认识与研究低渗透砂岩油藏的渗流规因此，认识与研究低渗透砂岩油藏的渗流规律必然要从研究律必然要从研究低速非达西渗流的启动压力低速非达西渗流的启动压力入手，进而对渗流规律进行全面的描述入手，进而对渗流规律进行全面的描述而且，解决低渗透油藏开发中比较突出的而且，解决低渗透油藏开发中比较突出的“注不进、采不出注不进、采不出”问题，也需要通过问题，也需要通过启动压启动压力梯度研究力梯度研究得以认识和解决得以认识和解决 一、前言一、前言二、二、单相渗流启动压力梯度研究单相渗流启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究四、四、数值模拟中的启动压力梯度数值模拟中的启动压力梯度五、低渗透砂岩油藏的合理开发五、低渗透砂岩油藏的合理开发 低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究 1 1、研究现状及方法、研究现状及方法2 2、低渗透油藏、低渗透油藏单相渗流特征单相渗流特征3 3、启动压力梯度表达式、启动压力梯度表达式4 4、流态判定、流态判定图版图版 二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究 低渗透砂岩油藏非达西渗流启动压力梯度是个低渗透砂岩油藏非达西渗流启动压力梯度是个复杂的多影响因素参数，它与岩心的孔隙结构、流复杂的多影响因素参数，它与岩心的孔隙结构、流体性质、流体在多孔介质中的渗流速度有关。

体性质、流体在多孔介质中的渗流速度有关 西安石油学院阮敏、何秋轩运用因次分析方法西安石油学院阮敏、何秋轩运用因次分析方法引入一个综合判定依据引入一个综合判定依据————压力数研究认为：当压力数研究认为：当压力数大于压力数大于5 5时，低渗透多孔介质中渗流呈现非达时，低渗透多孔介质中渗流呈现非达西流特征，当压力数小于西流特征，当压力数小于2 2时，渗流呈现达西流特时，渗流呈现达西流特征在2 2~5 5之间的渗流未能作出分析之间的渗流未能作出分析 大庆勘探开发研究院肖鲁川等通过毛管束大庆勘探开发研究院肖鲁川等通过毛管束模型描述了流体边界层厚度随压力梯度的变化模型描述了流体边界层厚度随压力梯度的变化规律，由此建立了描述低渗透油层非达西渗流规律，由此建立了描述低渗透油层非达西渗流特征的经验方程特征的经验方程 北京石油大学姚约东等通过因次分析方北京石油大学姚约东等通过因次分析方法引入了判定流态的雷诺数，雷诺数中包含法引入了判定流态的雷诺数，雷诺数中包含岩心的孔隙度、比面积、边界层厚度，流体岩心的孔隙度、比面积、边界层厚度，流体的粘度、渗流速度等参数的粘度、渗流速度等参数。

上述研究基本都集中在上述研究基本都集中在理论研究方面，相关参数难理论研究方面，相关参数难以求得，不利于实际应用以求得，不利于实际应用二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究1 1）．研究现状及方法）．研究现状及方法 目前，国内对单相渗流的启动压力梯度的产目前，国内对单相渗流的启动压力梯度的产生及作用机理已取得共识，这里不再重复我们生及作用机理已取得共识，这里不再重复我们把重点放在把重点放在启动压力梯度的规律性研究及量化方启动压力梯度的规律性研究及量化方面面 胜利油田地质院通过科学的样品设计和胜利油田地质院通过科学的样品设计和大量大量的实验，寻求的实验，寻求启动压力梯度启动压力梯度与与空气渗透率、流体空气渗透率、流体粘度和驱替压力梯度粘度和驱替压力梯度的宏观规律，进而研究了低的宏观规律，进而研究了低速非达西渗流的数学描述方程速非达西渗流的数学描述方程二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究1 1）．研究现状及方法）．研究现状及方法1 1）．研究现状及方法）．研究现状及方法第一组流体第一组流体粘度粘度1.15mPa1.15mPa·s s第二组流体第二组流体粘度粘度5.39mPa5.39mPa·s s第三组流体第三组流体粘度粘度15.71mPa15.71mPa·s s岩岩 样样空气渗透率空气渗透率×10-3 µm2岩岩 样样空气渗透率空气渗透率×10-3 µm2岩岩 样样空气渗透率空气渗透率×10-3 µm2史史115890.18史史115660.19夏夏32-703880.30史史115750.71史史115680.76利古利古3340.54史史1033-111.30史史1034-21.19利古利古3410.63牛牛4819-12.40史史115682.52滨滨657340.67史史115132.60史史1151-15.87孤北孤北2630.75牛牛4819-23.87史史115215.95史史115590.78史史115894.38史史1012-110.25利古利古3290.90史史115245.64辛辛133-212112.73史史115131.24单单14-3013226.22孤南孤南152-08516.13大北大北13221.60商商5417-26.56王王296-125.57埕北埕北5142.10单单14-201267.53史史1155939.26史史115892.73商商5411-18.59曲曲104-102513.64史史1012-212.07河河146183.72大大35115-215.59史史115785.87曲曲104-1022716.18营营118-29127.81滨滨6514432.50盐盐18227611.32滨滨6514440.33史史1015-452.48 样品均取自胜利油田不同区块共样品均取自胜利油田不同区块共5858块。

分成了块分成了4 4个渗透个渗透率级别率级别 (0.1(0.1～～l l、、1 1～～5 5、、5 5～～1010、、1010～～5050×1010-3-3 µm m2 2) ) ，并，并按照按照3 3种实验流体粘度种实验流体粘度(1.15mPa(1.15mPa·s s、、5.39mPa5.39mPa·s s 、、15.71mPa15.71mPa·s)s)把这些样品分成了把这些样品分成了3 3组进行实验研究组进行实验研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究m m=1.15m m=5.39m m=15.71 (1) (1) 渗流曲线随岩心渗流曲线随岩心渗渗透率不同及流体性质透率不同及流体性质不同而不同而发生变化即岩心渗透率越发生变化即岩心渗透率越低，渗流曲线越偏向横坐标；低，渗流曲线越偏向横坐标；岩心渗透率越高，渗流曲线岩心渗透率越高，渗流曲线越偏向纵坐标越偏向纵坐标2 2）．低速非达西渗流曲线特征）．低速非达西渗流曲线特征二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究驱替压力梯度渗流速度m m=1.15m m=5.39m m=15.712 2）．低速非达西渗流曲线特征）．低速非达西渗流曲线特征 (2) (2) 岩心渗透率越岩心渗透率越低，渗流曲线低，渗流曲线非线性段非线性段延伸越长。

延伸越长二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究m m=1.15m m=5.39m m=15.712 2）．低速非达西渗流曲线特征）．低速非达西渗流曲线特征 (3) (3) 渗流曲线随岩心渗渗流曲线随岩心渗透率透率有序有序分布 (4) (4) 渗流曲线直线段的渗流曲线直线段的延长线与压力梯度相交于某延长线与压力梯度相交于某——点而点而不经过坐标原点不经过坐标原点 二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究n二次函数拟合二次函数拟合某一块实验样品的渗流曲线某一块实验样品的渗流曲线二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究3 3）．启动压力梯度表达式）．启动压力梯度表达式数学处理二次函数曲线上的任意一点切线表达式为：二次函数曲线上的任意一点切线表达式为：渗流速度与驱替压力梯度的二次函数关系式：渗流速度与驱替压力梯度的二次函数关系式：曲线上的任意一点又遵循低速非达西渗流公式：曲线上的任意一点又遵循低速非达西渗流公式：二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究3 3）．启动压力梯度表达式）．启动压力梯度表达式表观渗透率与空气渗透率、流体粘度以及驱替压力梯度的关系。

表观渗透率与空气渗透率、流体粘度以及驱替压力梯度的关系 启动压力梯度与空气渗透率、驱替压力梯度以及流体粘度的关系启动压力梯度与空气渗透率、驱替压力梯度以及流体粘度的关系 二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究3 3）．启动压力梯度表达式）．启动压力梯度表达式 引入岩心的引入岩心的拟流度拟流度参数，拟流度为该岩心的绝对渗参数，拟流度为该岩心的绝对渗透率（空气渗透率）与通过它的流体粘度之比透率（空气渗透率）与通过它的流体粘度之比 建立切线因子建立切线因子a a、、b b、、c c与拟流度的函数关系与拟流度的函数关系二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究3 3）．启动压力梯度表达式）．启动压力梯度表达式二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究3 3）．启动压力梯度表达式）．启动压力梯度表达式启动压力梯度与空气渗透率、驱替压力梯度和流启动压力梯度与空气渗透率、驱替压力梯度和流体粘度的关系表达式体粘度的关系表达式 。

二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究3 3）．启动压力梯度表达式）．启动压力梯度表达式该公式适用于一定的渗流条件下的，即最小和该公式适用于一定的渗流条件下的，即最小和临界驱替压力梯度区间：临界驱替压力梯度区间：二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究3 3）．启动压力梯度表达式）．启动压力梯度表达式最小最小临界临界非线非线性段性段拟线拟线性段性段 根据最小和临界驱替压力梯度与空气渗透率以及流根据最小和临界驱替压力梯度与空气渗透率以及流体粘度的关系，绘制应用图版体粘度的关系，绘制应用图版 4 4））．．流态判定流态判定图版图版低渗透砂岩油藏渗流流态判断图版低渗透砂岩油藏渗流流态判断图版 二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究二、单相渗流启动压力梯度研究300m井距驱替压力井距驱替压力2.3Mpa（（m mo=1mpa.s)300m井距驱替压力井距驱替压力7.9Mpa（（m mo=1mpa.s)一、前言一、前言二、二、单相渗流启动压力梯度研究单相渗流启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究四、四、数值模拟中的启动压力梯度数值模拟中的启动压力梯度五、低渗透砂岩油藏的合理开发五、低渗透砂岩油藏的合理开发 低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究 1 1、研究现状及方法、研究现状及方法2 2、、两相启动压力梯度规律研究两相启动压力梯度规律研究3 3、两相启动压力梯度机理研究、两相启动压力梯度机理研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究1 1、研究现状及方法、研究现状及方法、研究现状及方法、研究现状及方法研究现状研究现状 目前国内对单相启动压力梯度的研目前国内对单相启动压力梯度的研究开展的较多，机理认识比较清楚。

但究开展的较多，机理认识比较清楚但油水两相启动压力实验研究在国内开展油水两相启动压力实验研究在国内开展的很少其中重要的原因是该项研究对的很少其中重要的原因是该项研究对设备要求高，实验周期长，工作量大设备要求高，实验周期长，工作量大 研究方法研究方法 1 1、研究现状及方法、研究现状及方法、研究现状及方法、研究现状及方法模拟不同饱和度下的油水共渗状态实验现象实验结果机理解释规律认识1 1、研究现状及方法、研究现状及方法2 2、、两相启动压力梯度规律研究两相启动压力梯度规律研究3 3、两相启动压力梯度机理研究、两相启动压力梯度机理研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究2 2、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究井号井号样样号号空气渗透率空气渗透率10-3 µm2不同含水不同含水饱饱和度下的油水和度下的油水两相最小启两相最小启动压动压力，力，MPa/cm0 010%10%30%30%50%50%70%70%史史1012-1010.21.11E-041.20E-037.63E-043.50E-042.30E-04史史1012-1122.65.59E-053.20E-036.40E-044.30E-048.50E-05史史1015-592.91.69E-056.32E-042.95E-049.50E-053.21E-05史史1023-4128.50E-059.33E-046.90E-044.10E-042.50E-04史史1031-12.851.65E-048.20E-034.06E-031.83E-031.71E-03史史1031-44.052.72E-041.49E-028.50E-035.59E-031.40E-03史史1032-42.321.95E-041.70E-029.60E-036.00E-032.10E-03史史1012-1010.21.11E-041.20E-037.63E-043.50E-042.30E-04 实验得到了不同空气渗透率实验得到了不同空气渗透率的样品在的样品在5种含水饱和度下的油种含水饱和度下的油水两相水两相最小启动压力梯度值。

最小启动压力梯度值建立油水两相渗流在不同含水饱和度下的最小启动压建立油水两相渗流在不同含水饱和度下的最小启动压力梯度与样品空气渗透率关系曲线力梯度与样品空气渗透率关系曲线①①不同含水饱和不同含水饱和度的两相最小启度的两相最小启动压力梯度与空动压力梯度与空气渗透率呈幂函气渗透率呈幂函数关系2 2、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究油水两相渗流在不同含水饱和度下的最小启动压力梯油水两相渗流在不同含水饱和度下的最小启动压力梯度与样品空气渗透率关系度与样品空气渗透率关系 ②②最小启动压最小启动压力梯度随含水饱力梯度随含水饱和度的增加而逐和度的增加而逐渐减小2 2、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究油水两相渗流在不同含水饱和度下的最小启动压力梯油水两相渗流在不同含水饱和度下的最小启动压力梯度与样品空气渗透率关系度与样品空气渗透率关系③③单相启动压力单相启动压力梯度明显小于两梯度明显小于两相启动压力梯度相启动压力梯度2 2、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究空气渗透率10-3 µm2流体粘度mPa.s井距m最小启动压力MPa单相101.153003.1两相(50%))101.1530024.52 2、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究、两相启动压力梯度规律研究1 1、研究现状及方法、研究现状及方法2 2、、两相启动压力梯度规律研究两相启动压力梯度规律研究3 3、两相启动压力梯度机理研究、两相启动压力梯度机理研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究3 3、两相启动压力梯度机理研究、两相启动压力梯度机理研究、两相启动压力梯度机理研究、两相启动压力梯度机理研究低渗透油藏油水两相启动压力梯度的组成。

低渗透油藏油水两相启动压力梯度的组成 油水两相启动压力梯度包含两个部分一部分由于流油水两相启动压力梯度包含两个部分一部分由于流体与孔隙介质表面作用产生的体与孔隙介质表面作用产生的粘滞阻力粘滞阻力，另一部分由两种，另一部分由两种流体间的相互作用产生的流体间的相互作用产生的毛管阻力毛管阻力流体粘度渗流速度界面张力驱替压差驱替压差驱替压差驱替压差界面张力对油水两相启动压力梯度的影响机理界面张力对油水两相启动压力梯度的影响机理 ①①压力波动现象：压力波动现象：3 3、两相启动压力梯度机理研究、两相启动压力梯度机理研究、两相启动压力梯度机理研究、两相启动压力梯度机理研究油油油油水水水水时间时间时间时间驱替压差驱替压差驱替压差驱替压差压力波动幅度随压力波动幅度随岩心空气渗透率岩心空气渗透率和和岩心长度岩心长度不同而各异不同而各异3 3、两相启动压力梯度机理研究、两相启动压力梯度机理研究、两相启动压力梯度机理研究、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究压力波动幅度随岩心空气渗透率的大小和长度不同而各异压力波动幅度随岩心空气渗透率的大小和长度不同而各异四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究 ②②压力波动机理：压力波动机理： 在单相渗流实验中不存在压力波动现象，说明压力波动在单相渗流实验中不存在压力波动现象，说明压力波动是由于油水两相共存造成的。

当油和水一起进入岩心后，并是由于油水两相共存造成的当油和水一起进入岩心后，并不是油走油路、水走水路，而是油水使用共同的孔隙和喉道不是油走油路、水走水路，而是油水使用共同的孔隙和喉道由于贾敏效应等作用，非连续的油滴由孔隙通过喉道时受阻，由于贾敏效应等作用，非连续的油滴由孔隙通过喉道时受阻，驱替压力增大，而当油滴通过后压力会降低这就是发生压驱替压力增大，而当油滴通过后压力会降低这就是发生压力波动的原因力波动的原因 岩心渗透率越低，小喉道占的比例越大，贾敏效应越强烈，岩心渗透率越低，小喉道占的比例越大，贾敏效应越强烈，压力波动的幅度就越大岩心长度越短，各喉道阻力中和的压力波动的幅度就越大岩心长度越短，各喉道阻力中和的可能性就越小，压力波动的幅度就越大可能性就越小，压力波动的幅度就越大 四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究 降低界面张力的实验研究降低界面张力的实验研究 ：： 采用在水中加入采用在水中加入NaOHNaOH溶液的方法来降低油水界面张力溶液的方法来降低油水界面张力将两种油水在相同条件下对比其压力波动程度。

将两种油水在相同条件下对比其压力波动程度四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究 ①① 当把油水界面张力降低后，压力波动幅度明显减小当把油水界面张力降低后，压力波动幅度明显减小说明界面张力的降低减小了贾敏效应作用说明界面张力的降低减小了贾敏效应作用 ②② 从压力的绝对大小来说，驱替压力降低不大当界从压力的绝对大小来说，驱替压力降低不大当界面张力降低一个数量级时，驱替压力平均值从面张力降低一个数量级时，驱替压力平均值从0.208降至降至0.117MPa这说明油水两相共存时，不光有贾敏效应起作这说明油水两相共存时，不光有贾敏效应起作用，还有用，还有其它的作用机理存在其它的作用机理存在，由于界面张力并没有完全，由于界面张力并没有完全消除，因此造成压力绝对值减小幅度不大消除，因此造成压力绝对值减小幅度不大这种作用机理这种作用机理有待于进一步研究有待于进一步研究 四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究四、两相启动压力梯度机理研究 由于多数添加剂、表面活性剂容易造成孔道的阻塞，因由于多数添加剂、表面活性剂容易造成孔道的阻塞，因此，实验并未将油水界面张力降低到此，实验并未将油水界面张力降低到10-2，甚至更低的条件，甚至更低的条件下进行。

下进行 但是，就本次实验中界面张力降低一个数量级后，驱替但是，就本次实验中界面张力降低一个数量级后，驱替压力平均值从压力平均值从0.208降至降至0.117MPa的结果可以推断：的结果可以推断：只降低两只降低两相的界面张力但流体还是以两相存在时，只是一个量变过程，相的界面张力但流体还是以两相存在时，只是一个量变过程，启动压力梯度降低不大只有将两相混相成为一相，量变发启动压力梯度降低不大只有将两相混相成为一相，量变发生质变，才能大幅度降低启动压力梯度生质变，才能大幅度降低启动压力梯度 一、研究目的一、研究目的二、二、单相渗流启动压力梯度研究单相渗流启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究 一、前言一、前言二、二、单相渗流启动压力梯度研究单相渗流启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究四、四、数值模拟中的启动压力梯度数值模拟中的启动压力梯度五、低渗透砂岩油藏的合理开发五、低渗透砂岩油藏的合理开发 低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究 启动压力梯度计算启动压力梯度计算 启动压力梯度在地层中并不是一个常数，启动压力梯度在地层中并不是一个常数，它本身是地层渗透率和含水饱和度的函数。

在它本身是地层渗透率和含水饱和度的函数在测定启动压力梯度时，首先要测定一种流体在测定启动压力梯度时，首先要测定一种流体在不同渗透率的岩样中的启动压力梯度不同渗透率的岩样中的启动压力梯度 G G为原油在束缚水饱和度下不同渗透率岩样中的启动压为原油在束缚水饱和度下不同渗透率岩样中的启动压力梯度；力梯度；K K为渗透率；为渗透率；A A为常数；为常数；SwcSwc为束缚水饱和度为束缚水饱和度;n;no o为岩心中只有原油流动时由实验得到的幂指数为岩心中只有原油流动时由实验得到的幂指数 (1)式中：式中：G G为地层水在残余油饱和度下不同渗透率为地层水在残余油饱和度下不同渗透率岩样中的启动压力梯度；岩样中的启动压力梯度；B B为常数；为常数；SorSor为残余油为残余油饱和度；饱和度；n nw w为流体是地层水时由实验得到的幂指为流体是地层水时由实验得到的幂指数 给定一个基准地层渗透率给定一个基准地层渗透率K K0 0，，有（有（1 1）（）（2 2））式分别得到只有原油和地层水流动时不同渗透式分别得到只有原油和地层水流动时不同渗透率下的启动压力分布：率下的启动压力分布： (2)然后测定在不同含水饱和度时启动压力梯度的变然后测定在不同含水饱和度时启动压力梯度的变换规律。

根据实验得到的结果，启动压力梯度随换规律根据实验得到的结果，启动压力梯度随含水饱和度的变化接近线性关系，因此，基准渗含水饱和度的变化接近线性关系，因此，基准渗透率下的启动压力梯度随透率下的启动压力梯度随S SW W的变化可以由下式给的变化可以由下式给出出 这样可以得到启动压力梯度随渗透率和含水饱这样可以得到启动压力梯度随渗透率和含水饱和度变化的关系式和度变化的关系式 低渗油田渗流特征低渗油田渗流特征值得注意的是，利用室内试验测定启动压力梯度值得注意的是，利用室内试验测定启动压力梯度是一项非常精细而繁重的实验工作，特别是是一项非常精细而繁重的实验工作，特别是n no o、、n nw w的确定比较困难另一方面，也通过油田的测的确定比较困难另一方面，也通过油田的测试数据确定启动压力梯度，可以测量采油指数曲试数据确定启动压力梯度，可以测量采油指数曲线或者吸水指数曲线，将曲线延长与压差坐标轴线或者吸水指数曲线，将曲线延长与压差坐标轴交点的值即为启动压差若获得启动压力梯度的交点的值即为启动压差若获得启动压力梯度的难度大，可以将难度大，可以将n no o、、n nw w作为可以调整的参数，通作为可以调整的参数，通过拟合的方法确定。

过拟合的方法确定 低渗油田渗流特征低渗油田渗流特征启启动压动压力力经验经验公式公式油油层层性性质质：： 渗透率：渗透率：29.6mDC孔隙度：孔隙度：16.7%；；原始地原始地层压层压力：力：14.48ＭＭPa；；地下原油粘度：地下原油粘度：2.9mPaS；；地地层层温度：温度：49.1℃℃马岭层状低渗透砂岩油藏）（马岭层状低渗透砂岩油藏）一、前言一、前言二、二、单相渗流启动压力梯度研究单相渗流启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究三、油水两相启动压力梯度研究四、四、数值模拟中的启动压力梯度数值模拟中的启动压力梯度五、低渗透砂岩油藏的合理开发五、低渗透砂岩油藏的合理开发 低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究低渗透砂岩油藏渗流机理研究  通过对启动压力梯度影响因素及影响机理的实验研究，通过对启动压力梯度影响因素及影响机理的实验研究，从理论上浅谈低渗透油藏的开发的改善措施从理论上浅谈低渗透油藏的开发的改善措施 启启动压动压力梯度力梯度影响因素影响因素 改善措施改善措施 理理论论依据依据储层储层渗透率渗透率酸化酸化提高提高储层储层渗透率，降低启渗透率，降低启动压动压力力流体粘度流体粘度降粘降粘降低流体粘度，减小启降低流体粘度，减小启动压动压力力驱驱替替压压力梯度力梯度压压裂、小井距裂、小井距增大增大驱驱替替压压力梯度，克服启力梯度，克服启动压动压力力油水界面油水界面张张力力延延长长无水开采期、无水开采期、减小两相共存区减小两相共存区 单单相启相启动压动压力力远远小于两相启小于两相启动压动压力力混相混相驱驱一、一、低渗透油田国内外开发技术低渗透油田国内外开发技术 二、长庆油田开发技术政策研究二、长庆油田开发技术政策研究一、低渗透油田国内外开发技术一、低渗透油田国内外开发技术( (一一) )注水时机注水时机( (二二) )井距优化井距优化( (三三) )井网部署井网部署( (四四) )注气开发低渗透油田注气开发低渗透油田( (五五) )水平井开发低渗透油田水平井开发低渗透油田( (六六) )油层保护技术油层保护技术（一）注水时机（一）注水时机前前 苏联苏联早期早期注水注水美国美国晚期晚期注水注水先利用天然能量开先利用天然能量开采，当地层压力降采，当地层压力降到饱和压力附近时到饱和压力附近时开始注水。

开始注水在饱和压力附近，地下在饱和压力附近，地下原油流动条件最好；原油流动条件最好；对地下油层特征认识较对地下油层特征认识较清楚，开发较主动；清楚，开发较主动；保持地层压力，可以获得保持地层压力，可以获得较长时期的高产稳产，从较长时期的高产稳产，从而缩短开采年限而缩短开采年限有利于早日收回投资有利于早日收回投资国国内内国内众多低渗透油田一国内众多低渗透油田一般天然能量小，弹性采般天然能量小，弹性采收率和溶解气驱采收率收率和溶解气驱采收率都非常低都非常低国内一般认为，应该立足于早期国内一般认为，应该立足于早期注水早期早期注水注水上覆上覆压力与岩心渗透率和孔隙度关系曲线压力与岩心渗透率和孔隙度关系曲线（榆树林油田）（榆树林油田）低渗透油层渗透率和孔隙度在压力的作用下，其变化低渗透油层渗透率和孔隙度在压力的作用下，其变化过程为一过程为一不可逆不可逆过程因此，低渗透油田必须过程因此，低渗透油田必须早注水早注水，，以保持较高的地层压力，防止油层孔隙度和渗透率大以保持较高的地层压力，防止油层孔隙度和渗透率大幅度下降，保持良好的渗流条件幅度下降，保持良好的渗流条件地地质质特特点点：：构构造造岩岩性性油油藏藏，，砂砂体体规规模模小小，，分分布布零散，油层薄，渗透率低，天然能量不足。

零散，油层薄，渗透率低，天然能量不足 大庆永乐油田肇大庆永乐油田肇291291地区超前注水实例地区超前注水实例目目的的：：为为提提高高开开发发效效果果，，摸摸索索经经验验，，在在整整个个区区块块实实现现同同步步注注水水的的基基础础上上，，在在州州184井井区区进进行行超超前前两两个个月月注注水水的的试试验验，，经经过过一一年年的的生生产产证证明明，，超前注水取得了较好的开发效果超前注水取得了较好的开发效果(1) 州州184投产初期产量较高，采油强度大，虽有产投产初期产量较高，采油强度大，虽有产量递减过程，但量递减过程，但递减幅度不大递减幅度不大2)州州184油井受效后，单井产量的油井受效后，单井产量的恢复程度较高恢复程度较高油井产油量对比表油井产油量对比表提前提前6个月个月提前提前1个月个月同步注水同步注水(3)超前注水时间越长，前几年的累积产量越高，越超前注水时间越长，前几年的累积产量越高，越有利于有利于早日收回投资早日收回投资长庆某低地饱压差、低长庆某低地饱压差、低压低渗透油藏不同注水压低渗透油藏不同注水时间时的开发效果时间时的开发效果可以看出：对于低压低可以看出：对于低压低渗透油藏，可以利用超渗透油藏，可以利用超前注水的开发方式。

前注水的开发方式1、、采用超前注水的开采用超前注水的开发方式可以使油田在高发方式可以使油田在高于地层压力的条件下开于地层压力的条件下开发，发，提高最终采收率提高最终采收率2、若采取滞后注水，由于地层渗透率低，、若采取滞后注水，由于地层渗透率低，生生产产井附近井附近压力消耗大，生产不长压力消耗大，生产不长时间之后，地层压力降低到饱和压力以下，使地层油的物性变差时间之后，地层压力降低到饱和压力以下，使地层油的物性变差3、当油田采用先注后采方式时，由于地层压力的保持与恢复，可抑制原油中、当油田采用先注后采方式时，由于地层压力的保持与恢复，可抑制原油中溶解气的脱出，避免形成溶解气的脱出，避免形成“气锁气锁”，有利于提高产量有利于提高产量 4、、当当一一个个特特低低渗渗透透油油藏藏采采用用滞滞后后注注水水方方式式时时，，采采油油井井首首先先采采油油，，主主要要是是较较高高渗渗透透层层段段供供液液，，由由于于特特低低渗渗透透油油层层的的渗渗流流阻阻力力大大、、供供液液能能力力差差、、能能量量消消耗耗快快，，使使较较高高渗渗透透层层段段的的压压力力降降落落较较大大当当注注水水井井投投注注之之后后，，注注入入水水将将沿沿渗渗流流阻阻力力小小的的较较高高渗渗透透层层段段突突进进，，再再加加上上较较高高渗渗透透层层段段较较大大的的压压力力降降落落，，更更加加剧剧了了注注入入水水沿沿较较高高渗渗透透层层段段的的突突进进，，使使注注人人水水的的平平面面波波及及系系数数减减小小。

如如果果油油田田采采用用先先注注后后采采方方式式，，由由于于油油田田在在未未投投入入开开发发前前地地层层处处于于原原始始的的平平衡衡状状态态，，各各点点处处的的原原始始地地层层压压力力基基本本保保持持一一致致此此时时，，注注水水井井投投注注时时，，由由于于均均衡衡的的地地层层压压力力作作用用，，注注入入水水在在地地层层中中将将均均匀推进，从而有效地提高了注入水的有效波及体积匀推进，从而有效地提高了注入水的有效波及体积5、长庆油田已经利用超前注水方式取得了较好的效果长庆油田已经利用超前注水方式取得了较好的效果一、低渗透油田国内外开发技术一、低渗透油田国内外开发技术( (一一) )注水时机注水时机( (二二) )井距优化井距优化( (三三) )井网部署井网部署( (四四) )注气开发低渗透油田注气开发低渗透油田( (五五) )水平井开发低渗透油田水平井开发低渗透油田( (六六) )油层保护技术油层保护技术目目目目前前前前低低低低渗渗渗渗透透透透油油油油田田田田普普普普遍遍遍遍存存存存在在在在着着着着注注注注水水水水井井井井蹩蹩蹩蹩成成成成高高高高压压压压区区区区，，，，注注注注不不不不进进进进水水水水；；；；采采采采油油油油井井井井降降降降为为为为低低低低压压压压区区区区，，，，采采采采不不不不出出出出油油油油，，，，油油油油田田田田生生生生产产产产形形形形势势势势被被被被动动动动，，，，甚至走向瘫痪。

甚至走向瘫痪甚至走向瘫痪甚至走向瘫痪解解解解决决决决这这这这一一一一矛矛矛矛盾盾盾盾的的的的重重重重点点点点是是是是适适当当缩缩小小井井距距，，合合理理增增大大井井网网密密度度只只只只有有有有这这这这样样样样才才才才能能能能建建建建立立立立起起起起有有有有效效效效的的的的驱驱驱驱动动动动体体体体系系系系，，，，使使使使油油油油井井井井见见见见到到到到注注注注水效果，保持产量稳定和提高采收率水效果，保持产量稳定和提高采收率水效果，保持产量稳定和提高采收率水效果，保持产量稳定和提高采收率二二)井距优化井距优化低渗透油田井网密度与采收率关系计算表低渗透油田井网密度与采收率关系计算表国内外研究、试验都已证明，油田采收率与井国内外研究、试验都已证明，油田采收率与井距和井网密度有密切关系例如根据我国实际距和井网密度有密切关系例如根据我国实际资料归纳出来的经验公式计算，低渗透油田井资料归纳出来的经验公式计算，低渗透油田井网密为网密为5 5口口/km/km2 2时，采收率只有时，采收率只有5.3%5.3%；井网密度；井网密度加大到加大到2020口口/km/km2 2时，采收率可以达到时，采收率可以达到24.2%24.2%。

前苏联季雅舍夫前苏联季雅舍夫等人在分析整理等人在分析整理罗马什金油田的大量开发资料后罗马什金油田的大量开发资料后国外认为国外认为R=171.8+0.5KR=171.8+0.5K油井的泄油半径与油层渗透率的关系式R——油井的泄油半径（m）K——油层的有效渗透率（10-3um2）式中渗渗透透率率为为1 1~ ~20md20md的的深深层层低低渗渗透透油油藏藏, ,井井距距宜宜加密到加密到250250米左右米左右多林纳油田维果德油藏多林纳油田维果德油藏开发初期以不小于以不小于250m250m的井距钻加密井是经济的的井距钻加密井是经济的井网井网井网井网三角形三角形三角形三角形井距井距井距井距300m300m300m300m井网密度井网密度井网密度井网密度6 6 6 6口口口口/ km/ km/ km/ km2 2 2 2由于非均质严重由于非均质严重, ,造成各部分开发很不均匀造成各部分开发很不均匀井网密度井网密度井网密度井网密度14.314.314.314.3口口口口/km/km/km/km2 2 2 2共钻加密井共钻加密井5151口口问题技术经济评价做法效果150150万吨万吨年产油量年产油量6969万吨万吨井距在井距在250250米以上米以上井距增至井距增至220220米米不存在干扰不存在干扰井间干扰明显减弱井间干扰明显减弱井间干扰大井间干扰大动采分析井距井距155155米以下米以下埋深埋深埋深埋深2400240024002400－－－－3000m3000m3000m3000m平均渗透率平均渗透率平均渗透率平均渗透率5.55.55.55.5mdmdmdmd开发存在的主要问题：开发存在的主要问题：1 1．井距大，为．井距大，为400-450400-450米米2 2．层系划分粗：划分为．层系划分粗：划分为2 2套开发层系，套开发层系，每套层系含油小层达每套层系含油小层达2222个，含油井段个，含油井段达达250250米。

米3.3.注不进、采不出，采油速度注不进、采不出，采油速度0.3%0.3%面积面积：：4.5Km4.5Km2 2储量储量：：368×10368×104 4t t油藏埋深油藏埋深: 2900-3400m: 2900-3400m储层渗透率储层渗透率:15-32 :15-32 mdmd储层有效厚度储层有效厚度：：35.7m35.7m小井距逐层上返－中原文小井距逐层上返－中原文3333沙三上沙三上文文3333沙沙三三上上构构造造井井位位图图文文3333逐层上返先导试验区逐层上返先导试验区试试验验方方式式: : 小小井井距距（（ 200-250m 200-250m ））, , 密密井井网网, ,强强注注强强采采, , 一一套套井井网网, ,多多套套层层系系（（细细分分为为四四套套层层系系））, , 逐层高速开发逐层高速开发. .试验目的试验目的: : 主要解主要解决决深层低渗透层间深层低渗透层间矛盾突出和钻井成矛盾突出和钻井成本高的问题本高的问题，寻求，寻求这类油藏开发的有这类油藏开发的有效途径效途径. .采采出出程程度度% %文文3333块沙三上采油速度块沙三上采油速度——采出程度关系曲线采出程度关系曲线水水 驱驱 控控 制制 储储 量量 提提 高高 49%,49%,可可 采采 储储 量量 增增 加加23×1023×104 4t t，，提高采收率提高采收率1010个百分点个百分点。

采采油油速速度度% %三、低渗透油田国内外开发技术三、低渗透油田国内外开发技术( (一一) )注水时机注水时机( (二二) )井距优化井距优化( (三三) )井网部署井网部署( (四四) )注气开发低渗透油田注气开发低渗透油田( (五五) )水平井开发低渗透油田水平井开发低渗透油田( (六六) )油层保护技术油层保护技术国外主张国外主张“稀井网、强驱油稀井网、强驱油”，，达到这一目的的最佳技术是达到这一目的的最佳技术是水平水平井井、、分支井分支井国内主张国内主张“密井网、强驱油密井网、强驱油”，，主张用主张用正方形井网、矩形井网、正方形井网、矩形井网、菱形井网等菱形井网等裂裂缝缝性性油油藏藏—扶扶余余油油田田、、朝朝阳阳、、新新立立、、朝朝阳沟、新民、头台油田井网部署图阳沟、新民、头台油田井网部署图注采注采方向与裂缝走向成方向与裂缝走向成θ-90θ-900 0菱形井网图菱形井网图a.由由于于注注采采井井同同处处在在主主裂裂缝缝走走向向上上，，注注采采井井与与裂裂缝缝走走向向成成一一定定夹夹角角，，无无裂裂缝缝沟沟通通，，虽虽然然注注水水井井排排与与最最近近的的采采油油井井垂垂直直距距离离较较短短，，极极大大地地减减小小了了水水淹淹井井，，能能有有效效地避免因油井水淹而出现的严重后果。

地避免因油井水淹而出现的严重后果b. 由由于于缩缩小小了了排排距距，，油油井井易易于于受受注注水水，，使使油油井井地地层层压压力力保保持持较较高高的的水水平平同同时时，，由由于于注注采采井井直直线线距距离离比比较较长，没有裂缝沟通，所以虽然受效，但不会造成水淹长，没有裂缝沟通，所以虽然受效，但不会造成水淹 c.c.由由于于油油井井受受两两口口注注水水井井驱驱油油，，先先是是受受最最近近注注水水井井的的驱驱动动，，可可使使油油井井稳稳产产，，之之后后又又受受较较远远注注水水井井的的驱驱动动，，使油井较反九点井网油井稳产时间长使油井较反九点井网油井稳产时间长菱形井网的优点菱形井网的优点d. d. 油油井井多多、、水水井井少少，，它它特特别别适适合合裂裂缝缝性性油油藏藏水水平平一一般般吸吸水水能能力力强强，，不不需需要要更更多多的注水井的注水井 e.若若加加密密油油井井可可以以最最大大限限度度减减少少死死油油区区，，如如在在油油井井排排间间加加密密一一排排油油井井，，加加密密后后注注采采井井数数比比为为1：：3对对于于裂裂缝缝性性油油藏藏这这一一注采井数比能满足注水要求注采井数比能满足注水要求。

菱形井网的优点菱形井网的优点一、低渗透油田国内外开发技术一、低渗透油田国内外开发技术( (一一) )注水时机注水时机( (二二) )井距优化井距优化( (三三) )井网部署井网部署( (四四) )注气开发低渗透油田注气开发低渗透油田( (五五) )水平井开发低渗透油田水平井开发低渗透油田( (六六) )油层保护技术油层保护技术油油田田名名 渗渗透透率率采采 收收 率率 增增 加加 值值缔拉瓦拉油田（澳）缔拉瓦拉油田（澳）布里杰湖油田布里杰湖油田 （美）（美）1-15 ×101-15 ×10-3-3μmμm2 2 7.9 ×107.9 ×10-3-3μmμm2 2 20%20%17.4%17.4%国外天然气资源丰富，采用国外天然气资源丰富，采用烃类混烃类混相驱相驱开发取得较高采收率开发取得较高采收率20%20%26%26%注注 水水 采采 收收 率率最终采收率最终采收率40%40%43.4%43.4%东北帕迪斯格林油田东北帕迪斯格林油田 ( (美）美）2460-3060 m2460-3060 m油油田田名名 渗渗透透率率注注 水水 采采 收收 率率小溪油田（美）小溪油田（美） 33 ×1033 ×10-3-3μmμm2 2 45%45%油油藏藏埋埋深深注注 C C O O2 2采采 收收 率率25.3%25.3%3280 m3280 m0.9—8.9×100.9—8.9×10-3-3umum2 211%11%35%35%混相驱混相驱最终采收率最终采收率70.3%70.3%46%46%非混相驱非混相驱注注COCO2 2高峰日增油为2.8万桶注注N2美国实施N2驱的几个成功方案美国N2驱实例___福多契(Fordoche)油田异常高压油气藏W W- -8 8和和W W- -1 12 2油油藏藏注注气气量量曲曲线线W W- -8 8和和W W- -1 12 2油油藏藏产产油油量量曲曲线线中石油开展了：中石油开展了：葡北油田注烃混相驱，葡北油田注烃混相驱， 塔中注烃非混相驱，塔中注烃非混相驱， 牙哈、塔西南柯克亚、大港大张坨凝析气田回注干牙哈、塔西南柯克亚、大港大张坨凝析气田回注干气，气， 大庆、吉林、辽河等开展了大庆、吉林、辽河等开展了CO2 、、N2和和天然气驱开发低渗透油田。

天然气驱开发低渗透油田中石化开展了：中石化开展了：江苏、江汉、中原、胜利和滇黔桂等开展了天然气、江苏、江汉、中原、胜利和滇黔桂等开展了天然气、CO2 、、N2和空气驱等多种矿场试验和空气驱等多种矿场试验国内注气情况国内注气情况973“温室气体提高石油采收率的资源化利用及地下温室气体提高石油采收率的资源化利用及地下埋存埋存”－－2006年立项年立项 CO2驱的主要技术进步：驱的主要技术进步：“气藏表征气藏表征”的改善；的改善；CO2段塞尺寸的增加；段塞尺寸的增加；水平井、四维地震和层析成像测井有限地应用；水平井、四维地震和层析成像测井有限地应用；膜分离膜分离CO2技术已趋成熟技术已趋成熟低渗透油藏注气提高采收率具体建议技术低渗透油藏注气提高采收率具体建议技术（在此着重介绍注（在此着重介绍注N2气驱及气驱及CO2单井吞吐）单井吞吐）•N2混相驱和非混相驱混相驱和非混相驱自自20世纪世纪60年代以来，人们逐渐地把气源扩展年代以来，人们逐渐地把气源扩展到非烃类气体，效果最好的是到非烃类气体，效果最好的是CO2 ，，但但N2（（或烟或烟道气）以其广泛的来源和低廉的价格越来越受到人道气）以其广泛的来源和低廉的价格越来越受到人们的重视。

们的重视N2作为驱替剂的特点：作为驱替剂的特点：★★惰性气体，不需防腐；惰性气体，不需防腐；★★密度小于油藏气，粘度则与气顶气接近，适密度小于油藏气，粘度则与气顶气接近，适合于顶部注气驱油；合于顶部注气驱油；★★偏差系数比气顶气、烟道气和偏差系数比气顶气、烟道气和CO2都大，不都大，不溶于水，较少溶于油，具有良好的膨胀性，弹性能溶于水，较少溶于油，具有良好的膨胀性，弹性能量大，有利于气顶油藏气顶注量大，有利于气顶油藏气顶注N2;★★能抽提（蒸发）原油中的轻烃和中间组分，能抽提（蒸发）原油中的轻烃和中间组分，有利于轻质油油藏、挥发性油藏和凝析气藏注有利于轻质油油藏、挥发性油藏和凝析气藏注N2以以混相或非混相蒸发气驱开采原油，已形成一套制混相或非混相蒸发气驱开采原油，已形成一套制N2—注注N2—脱脱N2的工业化流程与配套设备的工业化流程与配套设备烟道气烟道气主要成分是主要成分是N2（（80~85%））和和CO2（（10~15%）驱油机理与驱油机理与N2的驱油机理相似，但因含的驱油机理相似，但因含有有CO2，，在驱油过程中能起到一定的溶解降在驱油过程中能起到一定的溶解降粘、改善原油流动性的作用。

粘、改善原油流动性的作用缺点：具有一定腐蚀性缺点：具有一定腐蚀性注注N2驱类型：驱类型：★★多次接触混相驱（包括驱赶多次接触混相驱（包括驱赶CO2、、富富烃气驱）；烃气驱）；★★多次接触非混相或近混相驱；多次接触非混相或近混相驱；★★循环注循环注N2以保持油藏压力以保持油藏压力;★★重力驱混相驱或非混相驱混相驱或非混相驱适用于油层物性较差、适用于油层物性较差、原油中有一定溶解气、原油相对密度在原油中有一定溶解气、原油相对密度在0.8348~0.7753（（38~51°API））范围的埋藏较范围的埋藏较深的轻质油藏深的轻质油藏循环注气循环注气保持油藏压力适于注水效果差、保持油藏压力适于注水效果差、低孔低渗，原油相对密度在低孔低渗，原油相对密度在0.8708~0.7389（（31~60°API））范围的埋藏较范围的埋藏较浅的油藏浅的油藏重力驱重力驱适合于油层物性好、埋藏较深、适合于油层物性好、埋藏较深、闭合高度大的盐丘、礁块或背斜油藏闭合高度大的盐丘、礁块或背斜油藏N2驱筛选标准：驱筛选标准：1.含油饱和度含油饱和度>30% PV；；2.储层为砂岩或碳酸盐岩；储层为砂岩或碳酸盐岩；3.厚度薄有利；厚度薄有利；4.渗透率无限制；渗透率无限制；5.5. 深度大于深度大于1371.6m （（4500ft）；）；6.6. 地层温度无限制地层温度无限制7. 陡峭的倾斜油藏陡峭的倾斜油藏；；8. 原油相对密度原油相对密度<0.8498 （（>35 °API ）；）；9. 原油粘度原油粘度< 10mPa.s ；；10. 原油组成富含原油组成富含C1~C7。

可放宽到：可放宽到： 原油相对密度原油相对密度<0.8498 （（>35 °API ）；）；地层温度地层温度>100℃；；埋藏深度埋藏深度>1500m特别推荐几种特别推荐几种N2驱类型：驱类型：1.注注N2推动易混相气体段塞的混相驱推动易混相气体段塞的混相驱 注注N2混相驱要求的条件较高，混相压力混相驱要求的条件较高，混相压力高，要求原油中间烃含量高，实施难度较高，要求原油中间烃含量高，实施难度较大，适用范围较窄可通过注大，适用范围较窄可通过注N2和烃类气和烃类气体段塞混相驱来提高采收率如果易混相体段塞混相驱来提高采收率如果易混相气体段塞的尺寸选择合理，则比连续注气体段塞的尺寸选择合理，则比连续注N2经济效益更好经济效益更好 2000年年SPE62547文章介绍一个块状裂缝性文章介绍一个块状裂缝性碳酸盐岩水驱挥发性油藏注碳酸盐岩水驱挥发性油藏注N2推动富含推动富含C2~C6产产出气段塞高压混相驱先导试验的成功做法出气段塞高压混相驱先导试验的成功做法 石油地质储量石油地质储量19.08×108m3，，一次采油仅采一次采油仅采出了原油出了原油1.908×108m3 ，产出气中富含，产出气中富含C2 ~ C6，，初始含量初始含量0.2839~0.5679m3/m3。

1994年着手先导年着手先导试验试验3年在注N2前注前注10%PV富含富含C2~C6的产出的产出气段塞，混相压力降到气段塞，混相压力降到22.048MPa2. 重力稳定驱重力稳定驱对倾斜的、垂向渗透率较高的地层，对倾斜的、垂向渗透率较高的地层，在含油气构造顶部注气重力稳定驱必须在含油气构造顶部注气重力稳定驱必须要求油层具有足够高的垂向渗透率，且注要求油层具有足够高的垂向渗透率，且注入速度小于临界速度入速度小于临界速度3. 保持地层压力保持地层压力注注N2的目的是使油气藏的压力保持在的目的是使油气藏的压力保持在露点或泡点压力之上露点或泡点压力之上•单井单井CO2吞吐采油吞吐采油1. CO2基本性质和增产原理基本性质和增产原理1）） CO2易溶于油，可以：增大原油体积；易溶于油，可以：增大原油体积；降低原油粘度；改善毛细管渗吸作用降低原油粘度；改善毛细管渗吸作用2）） CO2溶于水，可以：提高水的粘度；溶于水，可以：提高水的粘度；CO2水溶液与碳酸盐岩石起反应，提高储层的水溶液与碳酸盐岩石起反应，提高储层的渗透性能；降低油水界面张力渗透性能；降低油水界面张力3）） 萃取原油中萃取原油中C2~C30烃类。

烃类4）） 改善油水相对渗透率，降低最终残余改善油水相对渗透率，降低最终残余油饱和度油饱和度5）） CO2具有与原油混相的能力具有与原油混相的能力6）） 注入碳酸水，可使含水带前缘形成和注入碳酸水，可使含水带前缘形成和保持保持CO2游离气带游离气带7）） CO2密度为空气的密度为空气的1.53倍压力 > 2.017 Mpa，，温度低于温度低于 –17℃时以液态存在时以液态存在 CO2临临界温度界温度 31℃，临界压力，临界压力7.399MPa CO2的偏差的偏差系数受压力和温度影响较大系数受压力和温度影响较大 CO2局部溶于水，局部溶于水，易溶于原油易溶于原油CO2吞吐又称循环注吞吐又称循环注CO2 或或CO2增产措施增产措施它起源于注蒸汽单井吞吐它起源于注蒸汽单井吞吐开采机理主要是：开采机理主要是：1）降粘，如果原油粘度降低）降粘，如果原油粘度降低50%，产量约提高一倍；，产量约提高一倍； 2）膨胀，）膨胀，CO2 注入油后体积可增加注入油后体积可增加0.5~0.7倍，倍，增加储集空间含油饱和度；增加储集空间含油饱和度； 3）解堵，）解堵，CO2溶于水产生溶于水产生H2CO3，，溶解某些胶结溶解某些胶结物；物； 4）降低界面张力；）降低界面张力； 5）轻质油藏）轻质油藏CO2汽化中间烃和汽化中间烃和C7+组分，在近混组分，在近混相过程中完成吞吐过程。

相过程中完成吞吐过程2. 备选油藏的筛选和油藏参数的作用备选油藏的筛选和油藏参数的作用影响影响CO2吞吐过程的两类变量吞吐过程的两类变量a) 操作变量，是可控变量操作变量，是可控变量b) 油藏变量，是自然因素包括：油藏油藏变量，是自然因素包括：油藏压力和原油粘度；原油密度；当前原油饱和压力和原油粘度；原油密度；当前原油饱和度；度； 初始含气饱和度；地层渗透率；润湿性初始含气饱和度；地层渗透率；润湿性重要的操作变量：作业压力；重要的操作变量：作业压力；CO2注入量；注入量；油井开井时的井底回压；循环次数（周期）；油井开井时的井底回压；循环次数（周期）；焖井（浸泡）时间焖井（浸泡）时间　　　　●作业压力或注入速度作业压力或注入速度----高的作业压高的作业压力使更多的力使更多的CO2溶于油中，降低原油粘度溶于油中，降低原油粘度应以可能的最快速度注入根据油藏条件，应以可能的最快速度注入根据油藏条件，在较高的地层压力下处理半径可扩大些，在在较高的地层压力下处理半径可扩大些，在较低压力环境下，选择较小的处理半径也较低压力环境下，选择较小的处理半径也有研究者认为：很高或很低流动速度均使总有研究者认为：很高或很低流动速度均使总采收率和气体利用率变差。

采收率和气体利用率变差　　　　● CO2注入体积注入体积----用每用每 ft 净产层注入净产层注入CO2 ×106 scf表示措施注入量一般为：表示措施注入量一般为： 10.10~18.3 m3/m （（0.11~0.2 ×103 scf/ft）） 　　　　● 回压也是关键参数之一回压也是关键参数之一　　　　● 浸泡期浸泡期----2~3周或更长的浸泡期可周或更长的浸泡期可采出一样或更多的原油有人在评价采出一样或更多的原油有人在评价106口口单井施工资料后认为有一个最佳浸泡期单井施工资料后认为有一个最佳浸泡期　　　　● 循环周期数循环周期数----第一个循环总是最好第一个循环总是最好的的 有利的循环周期数平均为有利的循环周期数平均为3~5次3. 单井注混合气吞吐过程值得重视单井注混合气吞吐过程值得重视4. 我国注我国注CO2单井吞吐现场试验简介单井吞吐现场试验简介　　　　1994年后，吉林油田到年后，吉林油田到1998年，对年，对144口井实施了口井实施了CO2吞吐试验，平均吞吐试验，平均 1 t CO2 换换 3.3 t 原油；原油； 对对119口井开展了口井开展了CO2 泡沫压泡沫压裂，平均裂，平均 1 t CO2 增油增油 8.6 t 。

还开展了水还开展了水井降压增注，注水井井降压增注，注水井CO2段塞水气交替注入段塞水气交替注入等工艺技术措施等工艺技术措施　　　　江苏油田开展了江苏油田开展了CO2吞吐和驱替试验、吞吐和驱替试验、 CO2 酸化试验酸化试验　　　　江汉油田积极开展了注江汉油田积极开展了注 N2 单井吞吐和驱单井吞吐和驱替试验　　　　中原油田也积极地开展单井吞吐和准备驱中原油田也积极地开展单井吞吐和准备驱替试验，并回收了石化厂排放的替试验，并回收了石化厂排放的CO2　　　　此外，大庆、辽河、胜利、吐哈等都开展此外，大庆、辽河、胜利、吐哈等都开展了这方面的现场试验，吐哈还开展了油井混气了这方面的现场试验，吐哈还开展了油井混气（液（液N2））压裂或酸化试验压裂或酸化试验 注气配套技术研究注气配套技术研究 机理和数值模拟技术机理和数值模拟技术 注入工艺注入工艺 动态监测动态监测 防气窜防气窜 及室内评价技术研究及室内评价技术研究当前主要要搞好：当前主要要搞好：一、低渗透油田国内外开发技术一、低渗透油田国内外开发技术( (一一) )注水时机注水时机( (二二) )井距优化井距优化( (三三) )井网部署井网部署( (四四) )注气开发低渗透油田注气开发低渗透油田( (五五) )水平井开发低渗透油田水平井开发低渗透油田( (六六) )油层保护技术油层保护技术钻遇更多天然裂缝钻遇更多天然裂缝大幅度增加泄油面积，大幅度增加泄油面积，提高单井产油量提高单井产油量增加可采储量、提增加可采储量、提高油藏最终采收率高油藏最终采收率水平井的优点水平井的优点生产压差小生产压差小匈匈牙牙利利奥奥尔尔哲哲油油田田AP-13AP-13油油藏藏为为奥奥尔尔哲哲油油田田最最大大的的低低渗透浊积砂岩油藏渗透浊积砂岩油藏, ,利用水平井开发取得好效果。

利用水平井开发取得好效果① ① 老油田利用水平井降低井筒周围的压降老油田利用水平井降低井筒周围的压降国内外低渗透油田水平井在不同类型油藏的应用实例国内外低渗透油田水平井在不同类型油藏的应用实例压压力力MPaMPa年年注注水水量量10103 3m m3 3年年产产油油量量10103 3m m3 3天然能量天然能量开发阶段开发阶段 (1978(1978－－1986)1986)注水开注水开发阶段发阶段 (1987(1987－－1992)1992)利用水平井利用水平井 开发阶段开发阶段（（19931993－－19971997））阶段末采出阶段末采出程度程度 8.58.5％％阶段末采出阶段末采出程度程度12.212.2％％阶段末采出阶段末采出程度程度20.920.9％％ 注注水水阻阻止止了了压压力力进进一一步步下下降降，，但但压压力力仍仍然然保保持持在在较较低低水水平平，，不不足足以以改改善善区区块块的的开开发发效效果果，，平平均均单单井井日产油日产油3 3－－1313方考考虑虑到到水水平平井井能能降降低低井井筒筒周周围围的的压压降降，，1993—19971993—1997年年在在该该油油藏藏共共钻钻水水平平井井1212口口，，全全部部为为利利用用报报废废井井的的侧侧钻钻水水平平井井，，单单井井初初产产油油7070方。

方水平井与直井单井测试资料对比水平井与直井单井测试资料对比② ② 水平井多段压裂开发特低渗透砂岩油藏水平井多段压裂开发特低渗透砂岩油藏大大庆庆长长垣垣外外围围低低渗渗透透油油田田扶扶、、杨杨油油层层平平均均空空气气渗渗透透率率只只有有1 1－－5×105×10-3-3µmµm2 2，，个个别别达达10×1010×10-3-3µmµm2 2，，属属于于特特低低渗渗透透储储层层，，油油井井自自然然产产能能很很低低，，不不经经压压裂裂得得不不到到较较理理想想的的产产量量在在投投产产扶扶、、杨杨油油层层的的4 4口口水水平平井井中中，，通通过过水水平平井井多多段段压压裂裂，，取取得得了了较较好好的的开发效果开发效果③③阿曼阿曼SaihSaih RawlRawl油田的低渗透油田的低渗透ShuaibaShuaiba油藏油藏采用多分支井注水开发获得成功采用多分支井注水开发获得成功SaihSaih RawlRawl ShuaibaShuaiba不同时期的原油产量油田发现于不同时期的原油产量油田发现于19711971年，但直到年，但直到2020世纪世纪9090年代才正式投入商业生产年代才正式投入商业生产。

目目前前，，该该油油田田的的注注水水井井网网中中已已经经使使用用了了高高达达7 7个个分分支支的的多多分分支支井井储储层层中中的的单单井井裸裸眼眼总总长长度度达达到到了了11km11km到到20012001年年中中期期为为止止，，已已钻钻了了166km166km生生产产裸裸眼眼井井段段和和107km107km注注入入裸裸眼眼井井段段，，有有167167个个 水水 平平 井井 眼眼 ，， 产产 油油 量量 高高 达达9000m9000m3 3/d/d最最初初的的生生产产井井段段与与注注入入井井段段之之间间的的距距离离为为250m250m，，现现已已逐逐渐渐减减小小到到60m60m，，但但仍仍满满足足经经济济标标准准，，真真正正实实现了现了““稀井网、强驱油稀井网、强驱油”” 一、低渗透油田国内外开发技术一、低渗透油田国内外开发技术( (一一) )注水时机注水时机( (二二) )井距优化井距优化( (三三) )井网部署井网部署( (四四) )注气开发低渗透油田注气开发低渗透油田( (五五) )水平井开发低渗透油田水平井开发低渗透油田( (六六) )油层保护技术油层保护技术(六六) 油层保护技术油层保护技术1.确定合理生产压差，以免破坏储层孔隙结构确定合理生产压差，以免破坏储层孔隙结构2.针针对对敏敏感感性性特特点点，，确确定定适适合合的的注注入入水水水水质质和和注水强度注水强度3.完善措施作业工艺，降低油层伤害完善措施作业工艺，降低油层伤害 4.积极采取油层解堵措施，改善油层渗流能力积极采取油层解堵措施，改善油层渗流能力 一、一、低渗透油田国内外开发技术低渗透油田国内外开发技术 二、长庆油田开发技术政策研究二、长庆油田开发技术政策研究储量状况储量状况探明：探明：144654.43144654.43万吨万吨长庆油田开发技术政策研究长庆油田开发技术政策研究长庆油田开发技术政策长庆油田开发技术政策一、研究思路一、研究思路问问 题题含水上升规律含水上升规律区块产量递减规律区块产量递减规律地质特征及井网地质特征及井网采液强度采液强度注水调整注水调整影响因素影响因素对对 策策合理注水强度合理注水强度合理压力系统合理压力系统压压力力保保持持水水平平生生产产压压差差合合理理流流压压开发特征开发特征地质及油藏管理地质及油藏管理考虑启动压力梯考虑启动压力梯度和应力敏感性度和应力敏感性矿场分析和理矿场分析和理论研究相结合论研究相结合合理井网形式合理井网形式地层压力地层压力井底流压井底流压生产压差生产压差注水强度注水强度考虑启动考虑启动压力梯度压力梯度考虑应力考虑应力敏感性敏感性以优化理论以优化理论为基础，应为基础，应用多因素分用多因素分析方法析方法确定合理确定合理注采参数注采参数基于非达西基于非达西渗流理论渗流理论矿场研究矿场研究理论研究理论研究数值数值模拟模拟二、研究方法二、研究方法 合理的注水强度既要考虑裂缝开启压力和地层破裂压合理的注水强度既要考虑裂缝开启压力和地层破裂压力下允许的最大注入压力，防止油井裂缝性见水和水淹，力下允许的最大注入压力，防止油井裂缝性见水和水淹，同时要考虑有效克服启动压力梯度，提高单井产量。

同时要考虑有效克服启动压力梯度，提高单井产量 考虑启动压力梯度影响，合理注水井注水强度公式为：考虑启动压力梯度影响，合理注水井注水强度公式为： 1、合理注水强度确定方法、合理注水强度确定方法（一）理论计算方法（一）理论计算方法积分上式可以得到：积分上式可以得到：单相流流动项单相流流动项油气两相渗流流动项油气两相渗流流动项 将将油油井井井井底底附附近近视视为为油油气气两两相相渗渗流流和和单单相相渗渗流流结结合合区区，，并并考考虑虑启动压力梯度的达西定律的积分形式：启动压力梯度的达西定律的积分形式：2、合理压差确定方法、合理压差确定方法根据油层深度、泵深、不同含根据油层深度、泵深、不同含水条件下保证泵效所要求的泵口压力水条件下保证泵效所要求的泵口压力确定最小合理流压确定最小合理流压泵效与泵口压力具有如下关系：泵效与泵口压力具有如下关系：3、合理流压、合理流压方法一：利用泵效确定方法一：利用泵效确定最小合理井底流压最小合理井底流压Pwf方法二：考虑应力敏感性方法二：考虑应力敏感性 根根据据达达西西定定律律，，在在地地层层压压力力一一定定的的情情况况下下，，随随着着流流压压的的降降低低，，生生产产压压差差增增大大，，产产量量增增大大；；但但同同时时，，当当考考虑虑地地层层应应力力敏敏感感性性时时，，地地层层附附近近由由于于流流压压降降低低，，K K下下降降，，产产量量下下降降，，因此可以确定一个合理的井底流压。

因此可以确定一个合理的井底流压 △△P P↑↑，， Q Q↑↑ K K ↓↓，， μμo o↑↑，，Q Q↓↓ 在储层、井网和地层压力（在储层、井网和地层压力（P Pe e) )一定的情况下，一定的情况下，Q Q受受G G、、μμ、、K K、、P Pwfwf影响，而井底流压影响，而井底流压P Pwfwf对对μ μ 、、K K有影响，有影响，K K对对G G又有影响又有影响寻找平衡点寻找平衡点P Pb b↓↓Ø岩心应力敏感系数岩心应力敏感系数b b与岩心初始渗透率与岩心初始渗透率K K* *为乘幂关系，它们在双对数为乘幂关系，它们在双对数坐标下呈线性关系；坐标下呈线性关系；Ø岩心渗透率越小，对应的应力敏感系数就越大；岩心渗透率越小，对应的应力敏感系数就越大； 根据应力敏感系数与初始渗透率的关系式，确定特定根据应力敏感系数与初始渗透率的关系式，确定特定储层渗透率下的应力敏感系数储层渗透率下的应力敏感系数b=0.1531K-0.515R2=0.8535b=0.1531K-0.515R2=0.8535第一步：计算应力敏感系数第一步：计算应力敏感系数第三步：计算启动压力梯度第三步：计算启动压力梯度 渗渗透透率率越越低低，，启启动动压压力力梯梯度度越越大大，，由由于于井井底底流流压压的的降降低低，，井井筒筒周周围围由由于于应应力力敏敏感感性性导导致致渗渗透透率率下下降降，，根根据据启启动动压压力力梯梯度度和和渗渗透透率率的的关关系系，，可可以以确确定该渗透率下的启动压力梯度。

定该渗透率下的启动压力梯度 第二步：根据应力敏感系数与压力和渗透率的关系可以确第二步：根据应力敏感系数与压力和渗透率的关系可以确定不同流压下的渗透率定不同流压下的渗透率第四步：计算原油粘度第四步：计算原油粘度 根根据据PVT测测试试资资料料，，当当压压力力大大于于饱饱和和压压力力时时，，随随着着压压力力降降低低，，原原油油粘粘度度下下降降但但幅幅度度较较小小；；当当压压力力小小于于饱饱和和压压力力时时，，随随着着压压力力降降低，原油粘度呈指数上升低，原油粘度呈指数上升第五步：计算合理流压第五步：计算合理流压 根据以上确定的渗透率、根据以上确定的渗透率、启动压力梯度值和原油粘度，启动压力梯度值和原油粘度，就可以确定产量和流压的关系，就可以确定产量和流压的关系，从而确定合理流压从而确定合理流压方法一与方法二结合注采实际对比确定合理流压方法一与方法二结合注采实际对比确定合理流压值值Q Q ∝∝ K. K. P Pwfwf. G. . G. μμo o( (二二) )矿场分析方法矿场分析方法 含水与注水强度、压力系统的关系图版；含水与注水强度、压力系统的关系图版； 递减与注水强度、压力系统的关系图版；递减与注水强度、压力系统的关系图版； 压力系统与产量的关系图版。

压力系统与产量的关系图版( (三三) )数值模拟方法数值模拟方法 在在建建立立地地质质模模型型的的基基础础上上，，利利用用数数值值模模拟拟软件确定合理的开发技术政策！软件确定合理的开发技术政策！。