本文格式为Word版，下载可任意编辑电线允许载流量计算 导线载流量的近似计算 在输配电线路的设计过程中，按载流量选择或校验导线截面是一项重要内容导线的载流量是按导线的发热条件计算的最大持续电流所选的最大容许持续电流应当大于该线路在正常或故障后可能供给的最大持续电流 影响导线载流量的因素有多种，如架空裸导线的载流量就与导线的电阻、直径、外观状况、温升和环境温度、日照强度、风速等因素有关，绝缘电线和电缆的载流量的影响因素除导线的电阻和敷设环境的散热条件外，还要考虑绝缘层、外护层等的各种损耗和热阻因此，导线的载流量的计算过程是对比繁杂的为了应用便当，通常都是根据不同型号和规格的导线的最高允许运行温度，选定一些环境条件，按照相关的计算公式计算制作成相应的载流量表，以供需要时查用对比全面的导线载流量表通常载于大型专业手册中，为了裁减备用资料的数量，可以用相对简朴的近似公式来计算导线的载流量 下面就从架空裸导线的载流量计算公式入手来探索近似公式的根本形式 一、架空裸导线的载流量计算公式 架空裸导线的载流量计算公式为 I?(PR?PF?PS)/Rt' （A） （1） 式中 PR—单位长度导线的辐射散热功率，W/m； PR?5.67?DE[(???a?273)4?(?a?273)4]?10?8 ?5.67?dE[(???a?273)4?(?a?273)4]?10?11 （2） D，d—分别为以m和mm为单位计量的导线外径； E—导线外观的辐射散热系数，光亮的新线为0.23~0.40，旧线或涂黑色防腐剂的线为0.9~0.95； ?—导线外观的平均温升，℃； ?=t-?a ?a—环境温度，℃； t—导线允许最高工作温度，℃； PF—对流散热功率，W/m； PF?0.57???fRe0.485 （3） ??—导线外观空气层的传热系数， W/m.℃； ??f?2.42?10?2?7(?a?)?10?5 2Re—雷诺数， Re?VD/??Vd?10?3/? V—垂直于导线的风速，m/s； ?—导线外观空气层的运动粘度， m2/s； ???1.32?10?5?9.6(?a?)?10?8 2PS—日照吸热功率， W/m； PS =?S JS D=?S JS d×10-3 （4） ?S—导线外观的吸热系数，光亮的新线为0.35~0.46，旧线或涂黑色防腐剂的线为0.9~0.95； JS—日光对导线的日照强度，W/ m2。
当天晴、日光直射导线时，可采用1000 W/ m2 1 Rt’—每米导线的交流电阻，?/m； Rt'?Rt??R1??R2 （5） Rt—每米导线的直流电阻，?/m； [1??20(t?20)] A?20—导电金属线在20℃时的电阻系数，硬铝线为0.029?.mm2/m； Rt??20?m?20—导电金属线在20℃时的电阻温度系数，硬铝线为0.00403 1/℃； ?m—平均绞入系数，硬铝绞线7股为1.012，19股为1.0205，37股为1.022，61股为 1.0245钢芯铝绞线以铝部计，6股为1.014，7股为1.0154，24股为1.0235，28 股为1.0247，30股为1.0251，54股为1.0245； A—导电金属线总截面，mm2； ΔR1—集肤效应和邻近效应增大的电阻，?/m； ΔR1=YsRt Ys—集肤效应系数，导线截面为400 mm2及以下时取0.0025，导线截面大于400 mm2 时取0.01； ΔR2—磁滞损耗和涡流损耗增大的电阻，?/m； ?R2?8?fAs(?Nm)2?tg??10?7/N2 21m?—频率，Hz； As—钢芯线总截面，m2； ?—钢芯的综合磁导率； ?—磁损耗角，tg?为磁损耗角正切； N—导电金属绞线的总根数； Nm—单位长度内第m层导电金属绞线的总圈 数，Nm =nm /lm； nm—第m层导电金属线的根数； lm—第m层导电金属线的扭绞节距，m。
各层导电金属线对钢芯产生的磁场强度H可按下式计算 IH?N?N1mm 式中 H—磁场强度，A/m； I—导线上通过的电流，载流量的计算结果应与该电流相等，A； I/N—每根导电金属线通过的平均电流，A； ?N1mm—单位长度内导电金属线对钢芯产生磁场强度的有效总圈数，由于绞线中各相 邻层的绞向相反，在钢芯上产生的磁场的方向也是相反的，故该有效总圈数为 奇数层与偶数层导电金属绞线的总圈数之差的十足值 计算出磁场强度H值后，可从图1的曲线上查得相应的?tg?值图1根据《电机工程手册》1982年版中的图26.1-14改制） 二、铝绞线的载流量计算 从上述载流量的计算公式可以看出，钢芯铝绞线可能需要屡屡反复计算才能得出正确结果对比电气设计手册中铝绞线和钢芯铝绞线的载流量表可以察觉，在其它条件都一致时，假设铝线片面截面积一致，二者的载流量相差也不大这点可以用上列计算载流量的公式来解释，虽然钢芯铝绞线增加了磁滞损耗和涡流损耗增大的电阻，而在截面积一致时其直径比铝绞线大，散热面积相应增加因此，在验算钢芯铝绞线的允许载流量时，为了裁减磁滞损耗和涡流损耗增大的电阻的计算，可以用一致截面积的铝绞线的允许 2 载流量作为其近似值。
当环境温度为40℃，导线的吸热系数和散热系数都为0.9，日照强度为1000W/m2，风速为0.5m/s，导线的允许温度为70℃时， PR?5.67?dE[(???a?273)4?(?a?273)4]?10?11 ?8?5.6?7?0.d9[?(30?404?273?)?24(4?027?3)]1d0 0.68028PF?0.57???[2.42?10?7(?a?)?10]?[2??5Vd?10?31.32?10?5?9.6(?a?)?10?820.5?10?3d1.32?10?5?9.6(40??]0.48530?0.57??30?[2.42?10?7(40?)?10?5]?[2?230)?10?82]0.485 =7.45983d0.485 PS =?S JS d×10-3=0.9×1000×10-3d=0.9d 将上述计算结果代入式（1）可得 I?(7.45983d0.485?0.219722d)/Rt' （6） 截面积400mm2及以下硬铝绞线的交流电阻为 Rt'?1.00250.029?m?[1?0.00403(70?20)]?0.03493m （7） AA将式（7）代入式（6）并整理之，得 I?(213.565d0.485?6.29038d)A/?m （8） 7股硬铝绞线的外径d与其截面积A的关系为d?3?4A?1.279A0.5，而?m=1.012，将这两个条件代 7?入式（8），整理后得 1.2425 I?237.78A5?5 1 . （9） 7.A95假设已知电流I要从式（9）解出截面积A，可用切线法公式迭代求解： 1.24251.5237.785An?7.95An?I2 （10） An?1?An?0.24250.5295.448An?11.925An即先假设一个不等于零的数作为A0，将计算结果作为A1代入式（10）计算，重复这个计算过程直到计算 结果的变化在允许范围内时，就以结果的结果作为所求的截面积A。
按载流量选择或校验导线截面所遇到的问题通常是已知电流I求解截面积A，假设用式（10）举行迭代计算，虽然能得到对比精确的结果，但计算工作量大为了在保证有确定精度的条件下简化计算，需要找出一个近似公式 考察式（9）可以看出电流I与截面积A的小数次方呈正相关，因此设近似公式为I?aAb 为了求得参数a和b，根据7股铝绞线的标称截面积为16~95 mm2，将16和95分别代入式（9），求得当A=16时，I=83.33；当A=95时，I=246.57由此列出方程组 83.33?a?16b 246.57?a?95b b?ln246.57?ln83.33?0.61 ln95?ln16a?246.57/950.61?15.33 0.61.64所求近似公式为 I?15.3A 或 A?0.011I （11） 3315 3 19股硬铝绞线（标称截面积120~240 mm2）的外径d与其截面积A的关系为d?5?而?m=1.0205，将这两个条件代入式（4），整理后得 1.2425 I?237.14A0?.5 1 4 7.97A624A?1.294A0.5，19?已知电流I用切线法迭代求解截面积的公式为： 1.24251.5237.14An?7.97624An?I2 An?1?An?0.24250.5294.646An?11.96436An.667其近似公式为 I?16.0A （12） 60.6 0 或 A?0.009I71637股硬铝绞线（标称截面积300~400 mm2）的外径d与其截面积A的关系为d?7?而?m=1.022，将这两个条件代入式（4），整理后得 1.2425 I?237.23A5?.5 1 1 7.99A534A?1.299A0.5，37?已知电流I用切线法迭代求解截面积的公式为： 1.24251.5237.235An?7.99531An?I2 An?1?An?0.24250.5294.764An?11.99297An.67其近似公式为 I?16.0A （13） 60.6 0 或 A?0.009I518 由近似计算公式（11）（12）（13）的计算结果与原式对比，误差十足值不超过1 mm2或1A。
因其形式简朴，可以用普遍的函数计算器根据已知条件急速得出结果 验算钢芯铝绞线在大跨越的载流量时，取环境温度为40℃，导线的吸热系数和。