盖梁支架设计计算书一、盖梁支架施工工程概况1、工程简介本工程跨线桥盖梁共 8 个，分 A1 型和 A2型两种， A1 型盖梁与路线垂直长度11.75m，跨度 8.5m，断面尺寸 1.8 ×1.7m，悬臂最长 1.025m；A2 盖梁与路线垂直长度13.025m，跨度 11.05m，断面尺寸 1.8 ×1.8m，悬臂最长 2.025m盖梁立柱直径均为1.2m本次验算 1.8 ×1.8m 盖梁支架系统设计盖梁示意图如下：2、支架系统设计盖梁支架采用 MF1219门式钢管支架，立杆 φ42×2.5 ㎜，支架纵桥向间距均为 60 ㎝，横桥向最大间距 60cm门式支架布置两层，门架间以斜支撑、水平杆和剪刀撑连接构成整体框架1盖梁底模、侧模均采用 18mm优质胶合板，在侧模外侧采用间距 0.8m 的 2[12.6 槽钢作竖带，竖带高 2m，在竖带上下各设一条 φ20 ㎜的螺杆作拉杆，在竖带外设 φ48×3.5 的钢管斜撑，支撑在横梁上在底模下部采用 10×10cm方木作横梁及纵梁盖梁支架设计如下图所示：?á盖梁门式钢管支架立面图 ??注： 1、图示中标注尺寸除注明外，均以 mm计；2、钢管水平杆和剪刀撑图中未示，须按照规范要求布置；3、施工平台铺不小于 5cm厚木板，外侧用钢管布设安全防护网；4、支架位于路面上，地基不做处理，其余地基处理完后，承载力大于 210KPa，面层铺筑 20cm厚 C20混凝土；5、本支架采用两层 MF1219门式钢管支架。
盖梁门式钢管支架断面图 ?2二、盖梁支架及模板施工受力验算1、荷载计算①钢筋砼自重荷载 q1钢筋砼重力密度取 3，盖梁梁高为 ，不考虑梁端部梁高减小，自重荷载26KN/m 1.8m为 q1=26×1.8=46.8KN/ ㎡②模板、楞木等荷载 q2胶合板荷载，胶合板容重3×1×0.018×3×17/（1.8 ×1）17KN/m：q1’=1.8=0.92KN/ ㎡模板两侧背楞方木荷载，容重3×0.1×1×10×8/（1.8 ×1）8 KN/m：q2’=0.1=0.45KN/ ㎡模板两侧背楞槽钢荷载， l=200 ㎝，间距 80 ㎝，单位重 0.124KN/m：q3’=2×0.124/ （1.8 ×0.8 ） =0.17KN/㎡底横梁方木荷载，间距3×0.1×1×8/（1.8 ×0.3 ）30 ㎝，容重 8 KN/m：q4’=0.1=0.15KN/ ㎡φ20 ㎜拉杆荷载， l=240 ㎝： q5’=2.4 ×15.8 ×2/1000/ （1.8 ×0.8 ） =0.053KN/㎡以上共计荷载： q2=1.75KN/㎡③底纵梁方木荷载 q3底纵梁方木荷载，容重 83×0.1×1×4/（1.8 ×1） =0.03KN/m。
KN/m：q4’=0.1④门架自重荷载 q4MF1219门架： 0.28KN/m⑤、振捣砼荷载：对水平模板 f1=2KN/㎡，对垂直模板 f1 ’=4KN/㎡倾倒砼荷载： f2=2KN/㎡3施工人员及机具荷载： f3=2.5 KN/㎡以上共计荷载 :q5=6.5KN/ ㎡， q5’=8.5KN/㎡2、荷载组合①、模板侧压力计算Q1=q1×1.2+ （ f1 ’+ f2 ）× 1.4=46.8 ×1.2+ （ 4+2）× 1.4=64.56KN/ ㎡②、验算底模、横梁Q2=（q1+q2)×1.2 +q5×1.4= （ 46.8+1.75 ）× 1.2+6.5 ×1.4=67.36KN/ ㎡③、验算纵梁Q3=（q1+q2+q3)×1.2 +q5×1.4= （ 46.8+1.75+0.03 ）× 1.2+6.5 ×1.4=67.4KN/ ㎡3、底模板验算底模钉在横向方木上，横向方木 @30cm，截取 1m板宽计算，跨径 30cm三等跨连续板计算，计算简图如下q=67.36kN/ml=30cm l=30cm l=30cm① 1×0.018m 胶合板截面特点3×1.834-74I=bh /12=100/12=48.6cm =4.86×10m2×1.823-53W=bh /6=100/6=54cm =5.4 ×10m23-53Sx= bh /8=40.5cm=4.05 ×10m[ σw]=12MPa[ τ]=1.9 MPaE=9×10 3MPa② 截面验算a. 弯曲强度验算Mmax=0.1ql2=0.1 ×67.36 ×0.3 2=0.606kN·m4σ × -5 × 6 2 σ ，可。
w= Mmax/W=0.606/(5.4 10 )=11.2 10 N/m =11.2MPa<[ w]=12 MPab. 剪切强度验算Qmax=0.6ql=0.6 ×67.36 ×0.3=12.12kNτmax= QmaxSx/(Ib)=12.12×103×4.05 ×10-5 /(4.86 ×10-7 ×1.0)62，可1.01 ×10 N/m =1.01MPa<[τ]=1.9MPac. 挠度验算fmax=0.677ql 4/(100EI)=0.677×67.36 ×103×0.3 4/(100 ×9×103×106×4.86 ×10-7 )=0.00084m﹥[f]=l/400=0.3/400=0.00075m ，考虑到结构计算的安全储备，故挠度基本满足要求4、横梁方木验算横向方木采用 10×10cm，方木长度 2m， @0.3m，盖梁下方木最大跨径 0.6m按三不等跨连续梁计算分布荷载： q=67.36×0.3m=20.21kN/m，计算简图如下① 10×10cm松木方截面特性I =0.14 /12=8.33 ×10-6 m4W=0.13-43/6=1.67 ×10mSx= 0.1 ×0.12-43/8=1.25×10m[ σw]=12MPa[ τ]=1.9 MPaE=9×103 MPa② 截面强度验算5a. 弯曲强度验算Mmax=0.64kN·m（结构力学求解器计算）σ w= Mmax / W=0.64 ×103/(1.67 ×10-4 ) =3.83MPa<[σw]=12 MPa ( 满足要求 )b. 剪切强度验算Qmax=7.04kNτ max= QmaxSx/( Ib )=7.04 ×103×1.25 ×10-4 /(8.33 ×10-6 ×0.1)=1.06MPa<[τ]=1.9MPa ( 满足要求 )c. 挠度验算fmax=0.00028m<[ ]=/400=0.0015m ( 满足要求 )f l5、纵梁方木验算纵向方木采用 10×10cm，跨径 0.6m，可按均布荷载三等跨连续梁来计算。
分布荷载按最大跨径 0.6m：q=67.4×0.6=40.44 kN/m计算简图如下：6① 10×10cm松木方截面特性4 -6 4I =0.1 /12=8.33 ×10 mW=0.13-43/6=1.67 ×10mx 0.1 ×0.12/8=1.25 ×10-4 3S =m[ σw]=12MPa[ τ]=1.9 MPaE=9×103 MPa② 截面验算a. 弯曲强度验算Mmax=0.1ql2=0.1 ×40.44 ×0.6 2=1.46kN·mσw= Mmax /W=1.46×103/(1.67 ×10-4 )=8.74 ×106N/m2=8.74MPa<[σw]=12 MPa ，可b. 剪切强度验算Qmax=0.6ql=0.6 ×40.44 ×0.6=14.56kNτmax= QmaxSx/(Ib)=14.56×103×1.25 ×10-4 /(8.33 ×10-6 ×0.1)62，可0.22 ×10 N/m =0.22MPa<[τ]=1.9MPac. 挠度验算fmax=0.677ql 4/(100EI)=0.677×40.44 ×103×0.6 4/(100 ×9×103×106×8.33 ×10-6 )=0.00047m﹤[f]=l/400=0.6/400=0.0015m ，可。
6、门式支架稳定性验算门式支架的单肢按最大纵向间距＠ 60cm、横向间距＠ 60cm，故一个立杆所承担的荷载面积为 0.6 ×0.6 ＝ 0.36m2MF1219门架自重荷载为： 0.28KN/m一榀门架单肢立杆承担的荷载： N=Q3×0.36+1.2 ×0.28 ×1.93=24.9KN7σ＝ N/A ＝24.9 ×103/310=80.3Mpa＜[ σ] ＝ 205MPa。