满堂脚手架计算

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1、目 录一、计算依据. 2二、支架设计方案. 2三、支架力学验算. 2（一）最不利荷载位置计算. 2（二）次不利荷载位置计算. 4(三）一般不利荷载位置计算. 6四、纵横木楞力学验算. 8（一）最不利荷载位置计算. 8（二）次不利荷载位置计算. 9（三）一般不利荷载位置计算. 10五、地基承载力计算. 12六、跨公路门架计算. 12(一）荷载计算. 121、最不利位置荷载计算. 122、一般不利位置荷载计算. 15（三）纵梁工字钢验算. 171、纵梁 40 号工字钢截面力学性能. 172、受力计算. 173、抗弯稳定性验算. 184、剪应力验算. 185、挠度计算. 19(四) 临时墩顶横梁验算

2、. 191、28 号槽钢截面力学性能. 192、受力计算. 193、抗弯稳定性验算. 20番禺 11 号公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算一、计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)番禺 11 号公路跨线桥设计图 二、支架设计方案番禺 11 号公路跨线桥，桥面全宽 34.5m，分左右幅，半幅桥宽 16.75m，箱梁与桥面同宽， 共分为 3 联:（30m4）+(35m8)+(40m2+25m)，第一联、第三联设计为现浇预应力连 续箱梁，第二联设计为预制安装组合箱梁，第一联梁高 1.7m，第二联梁高 1.8m，第三联梁 高 2.0m。第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双

3、室，箱梁底宽 12m，连续箱梁现浇支 架拟采用 483.5mm 扣件式钢管支架，支架高度为 59m。第三联 1215 号敦，在 13、14 号中墩两侧各 2m 长度范围按照 5030cm 布置立杆，在 两个中墩两侧各 2m7m 长度范围内按照 6030cm（纵向横向）布置立杆，其余范围 按照 6060cm 布置立杆。12、15 号墩是现浇梁端部，靠近墩的位置按 13、14 号中墩一 侧的尺寸布置立杆。水平横杆按照 120cm 步距布置，中间纵横向每 5m 在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面 分别设置剪刀撑，每 4.5m 高设置一道水平剪刀撑。竖向调节钢管扣件全部采用 3 个扣件 扣住。为了保证

4、扣件的受力满足设计及规范要求，均需在方木下添加一根纵向钢管。具体 详见“番禺 11 号公路跨线桥现浇箱梁支架布置示意图” 。三、支架力学验算（一）最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩的位置最重，按箱梁底宽计算，该断面面积为122.0=24,该位置长度为 2.0 m。对该位置进行支架检算：1、支架布置以 5030cm 布置考虑,钢筋砼重量以 26KN/m3 计每延米重量为：24126=624 （KN） 则单位面积承重为：q1=624KN/（121）=52 （KN/）由于钢管布置为 50cm30cm，则单根承载力为：52 KN/0.50.3=7.8 （KN/根）2、底模及内模构造

5、荷载取 q2=5KN/ 3、扣件式钢管支架自重(按 9m 高度计算)a、立杆自重（采用 483.5mm 钢管单位重量为 3.84kg/m）q31=0.0384KN/m9m=0.313 （KN/根）b、可调托座q32=0.045KN/m1 个=0.045 （KN/根）c、横杆自重q33=0.0384KN/m80.8=0.246 （KN/根）d、扣件自重直角扣件: q34=0.0132KN/m（82+3）个=0.251 （KN/根）对接扣件: q35=0.0184KN/m1 个=0.0184 （KN/根）所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+

6、0.045+0.246+0.251+0.184=1.039 （KN/根）4、施工活荷载(参照规范 4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以 3KN/ 计， 基于安全考虑，取 5KN/ ) q4=5KN/ 5、单根钢管设计轴向力荷载组合：施工恒载:NGK=(q1+ q2)0.50.3+ q3=( 52+5)0.50.3+1.039=9.589 （KN/根）活荷载: NQK= q40.50.3=50.50.3=0.75 （KN/根）轴向力：N=1.2 NGK+1.4NQK=1.29.589+1.40.75=12.557 （KN/根）6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（由于是旧管，按

7、壁厚 3mm 计，另外乘以 0.75 折减系数）：A=423.90.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于 =l0/i=(h+2a)/i=(120+240)/1.58=127查得 =0.412N/(A)= 12557 /(0.412318)=95.84 MPa164Mpa(其中，Q235 钢管容许应力为 205Mpa80=164 Mpa，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数 164/95.84=1.7，其中未计算剪 刀撑重量。7、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工 的搭接全部采用三扣件搭接

8、，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：12.557KN/根单个扣件受力为：12.557/3=4.2 KN/个根据扣件式规范 表 5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为 8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/4.2=1.9 。（二）次不利荷载位置计算距墩轴线 1 米为次不利荷载位置，该位置渐变长度为 5.3m，与跨中截面相接，按最大荷载 对该位置进行支架检算，仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：122.0-（2.0-0.50-0.75）（12-0.82-1.0）=16.95 1、支架布置以 6030cm 布置考虑,钢筋砼重量以 26KN/ m

9、3 计每延米重量为：16.95261=440.7 KN则单位面积承重为：q1=440.7 (KN /m)/12m=36.725KN/由于钢管布置为 60cm30cm，则单根承载力为： 36.725KN/0.60.3=6.611KN/根2、底模及内模构造荷载q2=5KN/ m23、扣件式钢管支架自重(按 9m 高度计算)a、立杆自重（采用 483.5mm 钢管单位重量为 3.84kg/m）q31=0.0384KN/m9m=0.3132KN/根b、可调托座q32=0.045KN/m1 个=0.045KN/根c、横杆自重q33=0.0384KN/m8（0.6+0.3）=0.276 KN/根d、扣件自

10、重直角扣件: q34=0.0132KN/m（82+3）个=0.251 KN/根对接扣件: q35=0.0184KN/m1 个=0.0184KN/根所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+0.045+0.276+0.251+0.184=1.069 KN/根4、施工活荷载(参照规范 4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以 3KN/ 计，基于安全考虑，取 5KN/ )q4=5KN/ 5、荷载组合施工恒载：NGK=(q1+ q2)0.60.6+ q3=( 36.725+5)0.60.3+1.069=8.58KN/根活荷载：NQK= q4

11、0.60.3=50.60.3=0.9 KN/根荷载组合： N=1.2 NGK+1.4NQK=1.28.58+1.40.9=11.556KN/根6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（按壁厚 3mm 计，另外乘以 0.75 折减系数）： A=423.90.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于 =l0/i=(h+2a)/i=(120+240)/1.58=127查得 =0.412N/(A)= 11556 /(0.412318)=88.2 MPa164Mpa (Q235 钢管容许应力 205Mpa80，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数 16

12、4/88.2=1.8，其中未计算剪 刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。7、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭 接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：11.556 KN/根单个扣件受力为：11.556/3=3.9 KN/个根据扣件式规范 表 5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为 8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/3.9=2.0 。(三）一般不利荷载位置计算中跨中部为一般不利位置仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：122.0-（2.0-0.47）（12-0.

13、453）+（0.80.252）+（0.250.252）=8.23 ，该位置长度为 22.8m。对该位置进行支架检算：1、支架布置以 6060cm 布置考虑,钢筋砼重量以 26KN/ m3 计每延米重量为：8.23261=213.98KN则单位面积承重为：q1=213.98 (KN /m)/12m=17.832KN/由于钢管布置为 60cm60cm，则单根承载力为： 17.832KN/0.60.6=6.419KN/根2、底模及内模构造荷载q2=5KN/ m23、扣件式钢管支架自重(按 9m 高度计算)a、立杆自重（采用 483.5mm 钢管单位重量为 3.84kg/m）q31=0.0384KN/

14、m9m=0.3132KN/根b、可调托座q32=0.045KN/m1 个=0.045KN/根c、横杆自重q33=0.0384KN/m8（0.6+0.6）=0.369 KN/根d、扣件自重直角扣件: q34=0.0132KN/m（82+3）个=0.251 KN/根对接扣件: q35=0.0184KN/m1 个=0.0184KN/根所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+0.045+0.369+0.251+0.184=1.162 KN/根4、施工活荷载(参照规范 4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以 3KN/ 计，基于安全考虑，取

15、 5KN/ ) q4=5KN/ 5、荷载组合施工恒载：NGK=(q1+ q2)0.60.6+ q3=( 17.832+5)0.60.6+1.162=9.382KN/根活荷载：NQK= q40.60.6=50.60.6=1.8 KN/根荷载组合： N=1.2 NGK+1.4NQK=1.29.382+1.41.8=13.778 KN/根6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（按壁厚 3mm 计，另外乘以 0.75 折减系数）： A=423.90.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于 =l0/i=(h+2a)/i=(120+240)/1.58=127查得 =0.412N/(A)= 13778 /(0.412318)=105.2 MPa164Mpa(Q235 钢管容许应力 205Mpa80，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数 164/105.2=1.5，其中未计算剪 刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。7、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭 接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承