《云南满堂支架现浇等高度变截面连续箱梁专项施工方案及计算书88页》由会员分享，可在线阅读，更多相关《云南满堂支架现浇等高度变截面连续箱梁专项施工方案及计算书88页（15页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、附件附件 2 2：35+60+3535+60+35 现浇连续箱梁满堂支架计算书现浇连续箱梁满堂支架计算书一、一、 编制依据编制依据公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ025-86公路桥涵地基与基础设计规范 JTJ024-85建筑结构荷载规范 GB50009-2001建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 JGJ166-2008公路工程质量检验评定标标准 JTG F080/1-2004公路工程施工安全技术规程 JTJ076-95公路桥涵施工技术规范 JTG/T F50-2011二、二、工程概况工程概况XX6 号大桥位于 XX 高速 XX 养至 XX 段改扩建工程 XX 标曼掌段，XX 县补过村西
2、北约 500m。本桥为跨越补过河谷而设。本桥左幅中心桩号 K114+653，左幅共 8 联：4430+320+220+（35+60+35）+30，右幅中心桩号 K114+663，右幅共 7 联：5430+（35+60+35）+230。上部结构主桥部分为左幅第 7 联和右幅第 6 联采用现浇预应力混凝土变截面连续箱梁；引桥部分左幅 16 联、右幅 15 联和右幅第 7 联采用预应力砼（后张）先简支后连续 T 梁，左幅第 8 联采用预应力砼（后张）简支 T 梁。下部结构桥台采用肋板台，桥墩采用柱式墩，墩台采用桩基础。本方案已 XX6 号桥左幅第七联为例验算，XX6 号桥右幅第六联和 LM 跨铁路桥
3、（32+48+32）现浇连续箱梁参照执行。三、碗扣式满堂支架搭设三、碗扣式满堂支架搭设碗扣架用钢管规格采用规范要求 483.5mm。支架立杆顶部安装可调节顶托，顶托上安装分配梁，其上再安装模板系统。支架立杆底安装可调节底座。支架通过立杆、顶托不同组合，可实现不同高度要求。立杆通过横杆联接，并通过设置足够数量的剪刀撑确保支架的整体稳定性。碗扣式满堂支架立杆布置如下： 端横梁处腹板：0.3m（立杆横桥向间距）0.6m（立杆顺桥向间距） 。 跨中处腹板：0.3m（立杆横桥向间距）0.9m（立杆顺桥向间距） 。 近中支点处腹板：0.3m（立杆横桥向间距）0.6m（立杆顺桥向间距） 。端横梁处底板：0.
4、3m（立杆横桥向间距）0.6m（立杆顺桥向间距） 。 跨中处底板：0.6m（立杆横桥向间距）0.9m（立杆顺桥向间距） 。 近中支点处底板：0.3m（立杆横桥向间距）0.6m（立杆顺桥向间距） 。 端横梁处翼缘板：0.9m（立杆横桥向间距）0.6m（立杆顺桥向间距） 。 跨中处翼缘板：0.9m（立杆横桥向间距）0.9m（立杆顺桥向间距） 。 近中支点处翼缘板：0.9m（立杆横桥向间距）0.6m（立杆顺桥向间距） 。水平杆步距设置：扫地杆距离立杆底部 30cm，顶层 4 层横杆步距为 60cm，其余中间层横杆步距为 1.2m。剪刀撑设置：剪刀撑通长设置，每道剪刀撑宽度不小于 4 道立杆，长度不小
5、于6m，与地面成 4560角。纵桥向布置 7 排，即支架两外侧各设置 1 排，腹板下支架两侧各布置 1 排，箱梁底板中间设置 1 排。横桥向桥墩处设置 1 排，沿纵桥向每隔 4 跨设置 1 排。平面剪刀撑在支架顶、底各设置一层，中间每隔 4 步设置一层。竹胶板下第一层分配梁（纵梁）采用 10cm10cm 方木，方木顺桥向布置，中心距为 30cm；第二层分配梁（横梁）采用 12cm14cm 方木，横桥向布置，布置间距为 60cm 或 90cm。四、支架计算四、支架计算（一）距（一）距 22#和和 23#墩墩 12 米范围内支架检算米范围内支架检算先按距中墩 12 米范围平均截面荷载计算，然后再比
6、较靠中墩段荷载较大杆件受力情况。1、腹板下支架检算、腹板下支架检算腹板平均截面积：1.63m2荷载组合与分析：一延米梁单侧腹部荷载箱梁自重计算：1.63260.8=52.98KN/m2模板及支撑荷载（钢模）：3KN/m2施工人员、施工材料和机具荷载：1KN/m2倾倒混凝土产生的冲击荷载：2KN/m2 振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2 荷载组合：1.2（52.98+3）+1.4（1+2+2）=74.18KN/m2 检算每平方米布置根立杆,则每根立杆受力为:555. 56 . 03 . 0174.1815.555=13.35KN/根查路桥施工计算手册钢管脚手架立杆允许荷载表，当横杆步距 1.2m
7、 时，管壁对接立杆每根允许荷载。考虑 1.3 的稳定系数，则：mms0 . 3KNN6 .251.313.35=17.36KN1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求（五）支架变形量计算（五）支架变形量计算支架变形量值 F 的计算Ff1f2f3f41、f1 为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算钢管受力最大为 25.2KN，取 3mm 厚壁厚的钢管截面积为 423.9mm2。于是 f1=*L/E25.2423.910359.45N/mm2 ，则 f159.4510（2.06105）2.89mm。2、f2 为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形 f2 包括杆件接头的挤压压缩 1 和方木对方木压缩 2 两部分，分别取经验值为 2mm、3mm，即 f2125mm。3、f3 为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用砂砾垫层、石灰土基层、混凝土铺装为刚性基础暂列为 4mm（施工时以实测为准） 。4、f4 为地基的弹性变形地基的弹性变形 f4 按公式 f4/EP，式中 为地基所受荷载，EP 为处理后地基土的压缩模量 6.2。f4/EP109.26.217.6mm。故支架变形量值 F 为Ff1f2f3f4=2.89+5+4+17.6=29.49
