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1、小高层建筑短肢剪力墙结构设计 - 结构理论 摘 要: 本文结合工程实例,详细阐述了小高层住宅短肢剪力墙结构的 特点及设计方案布置,并对上部结构设计 计算 结果与 经济 性对比 分析进行了深入探讨,以说明小高层建筑短肢剪力墙的特点优势。关键词: 小高层建筑;短肢剪力墙; 结构设计; 剪重比1 工程概况湖南株洲某住宅小区由多栋多层和 915 层小高层住宅组成,框剪 结构,总建筑面积为 120000m 2 。以地上 9 层小高层为例,标准 1 层 结构单元见图 1,层高 3m;9 层上有个跃层为第 10 层,局部突出屋面部 分为电梯机房。建筑总面积为 4337.18m 2 ,建筑总高为 27.600
2、m。本 工程建筑结构的安全等级为二级,抗震设防类别为丙类,按 6 度设防, 地面粗糙度为 C 类,场地土类别为类。2 结构方案布置分析与选择原结构方案采用一般的剪力墙结构,这种结构形式对于房屋高度不 太大的小高层建筑来说,这种结构会造成刚度过大,重量增加,导致地 震反应过强,使得上部结构和基础造价提高。所以,为了有效提高经济 指标,经多方案论证,决定采用短肢剪力墙结构体系。 短肢剪力墙结构是指墙肢截面高度为厚度 58 倍的剪力墙结构, 和一般剪力墙相比,这种结构型式的优点在于:1)墙肢较短,布置灵活,可调整性大,容易满足建筑平面的要求。2)减少了剪力墙而代之以轻质砌体,结构自重相应减轻,从而减
3、小结 构整体刚度,增大振动周期,降低地震作用力。3)墙肢高宽比较大,延性较好,对抗震有利。4)连梁跨高比较大,以受弯破坏为主,地震作用下首先在弱连梁两端 出现塑性铰,能起到很好的耗能作用。5)墙肢的承载力得到了较充分的发挥。目前,高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002 已对短肢剪力 墙结构的设计作出了规定。在本住宅结构平面布置中,尽量使结构平面形状和刚度均匀对称,短 肢剪力墙双向布置,尽量拉通、对直,竖向布置中,力求规划均匀,避免 有过大的外挑、内收,以及楼层刚度沿竖向突变,使整个房屋的抗侧刚度中心靠近水平荷载合力的作用线,以免房屋发生扭转。根据建筑的平面布置,在房间、楼梯间、电梯间的四
4、角,采用 Z 形、 L 形、T 形或异形的墙肢。在设计过程中还应注意同周期的关系,使 结构的第一自振周期避开场地土的卓越周期,以免地基与结构形成共 振或类共振,既保证结构在风和地震荷载作用下的变形控制在规范允 许的范围内,又要保证建筑物有相对合理的自振周期,做到结构设计经 济、合理且实用。本方案根据上述分析并经过多次调试,得到了 4 种结构方案,结构平 面布置见图 2。剪力墙截面厚度同相邻砌体填充墙厚度均为 100mm。剪力墙、梁混凝土强度等级为 C30。板的混凝土强度等级 均为 C25 。主要连梁的尺寸大都为 200mm400mm。标准层楼 板厚度为 120mm,顶层楼板厚度为 150mm,
5、 有别于肢长肢厚比不大于 4.0 的异形柱,短肢剪力墙的肢长肢厚比按规范要求控制在 58 范围 内,一般剪力墙的肢长肢厚比均大于 8。值得注意的是,对肢长肢厚比 为 45 范围内的墙肢,目前规范尚无明确条文规定其构件类型,故设计 时建议不要采用。由于原方案的剪力墙过多,使底部剪力过大,使结构很不经济,同时 布置了少量钢筋混凝土柱子,使结构不是很合理。故方案 1 在一般剪 力墙结构的基础上去掉了构造柱并减少了少量的剪力墙(见图 2a)。 在方案 1 基础上适当的减少一些剪力墙,从而使方案更经济,在调试 过程中由于 F 轴剪力墙较少,从而使电梯间 X 方向的剪力墙承受过大 的剪力造成超筋,故把电梯
6、间 X 方向的剪力墙开洞口,使结构 X 向的 刚度减少。(见图 2b)方案 3 是在方案 2 的基础上改善了 Y 方向的刚度,使两个方向的刚 度相接近,使结构更合理且均匀对称(见图 2c)。在方案 3 的基础上把 Y 向的一些 T 型剪力墙变成一字型,虽然在多 层、高层住宅设计中剪力墙结构应尽量避免一字型,但由于该结构的 实际情况,所以采用了部分一字型(见图 2d) 。3 上部结构设计计算结果分析3.1 计算结果分析从构件力学特性上来说,短肢剪力墙的肢长与肢厚比5.0,更接近于 剪力墙,故计算时将短肢剪力墙作为剪力墙而不是柱考虑应更合理。 因此,结构整体计算采用 中国 建筑 科学 研究院开发的
7、 SATWE 程 序(2003 年版)进行。SATWE 采用的是在每个节点有六个自由度的壳 元基础上凝聚而成的墙元模拟剪力墙墙元不仅具有平面内刚度也具有平面外刚度,可以较好地模拟工程中剪力墙的真实受力状态,计算结 果较精确; 同时,对楼板 SATWE 可以考虑其弹性变形。虽然主楼结构 平面较规则,立面也无刚度突变现象,但由于刚度较大的电梯井处筒体 有点偏置,会产生扭转的影响,为了计算准确,地震作用计算考虑了结 构的扭转耦联和 5%偶然偏心的影响,取了 27 个振型计算。1) 自振周 期的控制考虑扭转耦联时的自振周期( 计算 时自振周期折减系数取 0.8)如 表 1(只列了前 6 个)所示。从表
8、 1 可得,方案 4 结构扭转为主的第一 自振周期 T3=0.9959s,平动为主的第一自振周期 T1=1.1656s,T3/ T1=0.8540.9,满足(JGJ3-2002)第 4.3.5 条的规定。2)结构位移的控制最大层间位移角(应1/1000)、最大水平位移与层平均位移的比值 (不宜大于 1.2,不应大于 1.5)及最大层间位移与平均层间位移的比值 (不宜大于 1.2,不应大于 1.5)见表 2。从中可以看出,结构在风荷载和 地震作用下的位移均能很好地满足规范限值。3)剪重比控制 剪重比是反映结构承受地震作用大小的指标之一,地震力计算不能 偏大,但也不能太小。因为短肢剪力墙本身抵抗地
9、震的能力较差,如果 短肢剪力墙分配的地震力太大,则很有可能不满足要求。本工程 X 方 向的最小剪重比为 4.50%,Y 方向的最小剪重比为 4.62%,根据“ 抗震规 范”(5.2.5)条要求的 X、Y 向楼层最小剪重比均为 3.20%, 所以各层均 满足要求。4)轴压比是体现墙肢抵抗重力荷载代表值作用下的能力,“ 规范”对 短肢剪力墙(尤其一字墙肢)要求更高一些。上述工程出现的短肢剪 力墙轴压比在 0.200.45 之间,轴压比小于规范规定值。3.2 短肢剪力墙结构 经济 性分析为了与工程实际情况相符,假设混凝土的成本与混凝土的体积成正 比,钢筋的成本与钢筋的体积成正比。在总造价上,暂不考虑
10、模板及楼 板等工程的造价影响。材料的单方造价混凝土为 430 元/m 3 ,钢筋 4200 元/t。表 4 为方案的经济指标汇总,由表 4 知,方案 4 比一般剪力 墙结构在总造价上要节约 17.8%,使材料得到了充分的发挥。4 结 语本文针对小高层住宅的结构特点,采用短肢剪力墙结构,在比普通剪 力墙结构方案节省投资 17.8%的情况下,使结构受力更合理,整体变形 能力和结构吸能能力对抗震更为有利。本工程剪力墙结构的薄弱环 节是建筑平面外边缘及角点处的墙肢,因而设计时在以上部位布置 L 型或一字型短肢墙,受条件所限也出现了少量一字型短肢墙,设计时严 格控制其轴压比 0.6,且相差不应太悬殊,避
11、免墙肢应力差异过大。高 层建筑中的连梁是一个耗能构件,对抗震不利。多、高层结构设计中 允许连梁的刚度有所下降。但应注意短肢剪力墙结构中,墙肢刚度相 对较小,连接各墙肢的梁已类似普通框架梁,而不同于一般剪力墙间的 连梁,不应在计算的总体中将连梁的刚度大幅下调,使其设计内力降低,应 按普通框架梁的要求进行设计。参考 文献 :1 高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3- 2002)S1 北京: 中国 建筑 工业 出版社,20021.2 建筑抗震设计规范(GB50011-2001)S1 北京: 中国建筑工业 出版社,2001,1.3 李国胜.高层钢筋混凝土结构设计手册(第二版) M北京: 中 国建筑工业出版社,2003,1.
