《现浇箱梁贝雷梁支架施工技术方案_(2011[1].7.8日修改)》由会员分享，可在线阅读，更多相关《现浇箱梁贝雷梁支架施工技术方案_(2011[1].7.8日修改)（41页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、惠 兴 高速公路第 19 合同段 中国路 桥 集 团 西安 实业发 展有限公司1（5） 、贝雷支墩自重 N5（一座支墩）：计算范围的贝雷支墩长 18m（6 片） ，结构形式为 2 层 3 排，采用大框架通过销子、螺栓连接为整体，则有：贝雷桁片：623=36 片270kg/片=97.2 KN；框架：721=14 副42kg/副=5.9 KN；销子：6223=72 个3kg/个=2.2 KN；框架螺栓：144=56 个1kg/个=0.6 KN；以上合计：N 5=105.9 KN；山东鲁航贝雷片拼装结构力学参数鲁航贝雷片现有进口与国产两种规格，国产鲁航贝雷片其桁节用 16 锰钢，销子采用铬锰钛钢，插
2、销用弹簧钢制造，焊条用 T505X 型，桥面板和护轮木用松木或杉木。材料的容许应力按基本应力提高 30%，个别钢质杆件超过上述规定时，不得超过其屈服点的 85%，设计时采用的容许应力如下： www.lh- 木料 顺木纹弯应力、压应力及承压应力为 16.2MPa；受弯时顺木纹剪应力为 2.7 MPa。弹性模量 E=98.5105MPa。钢料16 锰钢拉应力、压应力及弯应力为 1.3210=273 MPa；剪应力为 1.3160=208 MPa。 30 铬锰钛拉应力、压应力及弯应力为 0.851300=1105 MPa；剪应力为 0.451300=585 MPa。现有进口鲁航贝雷片多系 20世纪
3、40 年代的产品，材料屈服点强度为 351 MPa，其容许应力按 0.7351=245 MPa 考虑，销子容许应力可考虑与国产销子一样。依靠科技进步和严格管理，提高产品质量，创出“鲁航 www.lh-)”品牌，为用 户提供满意的产品和服务。公司专业生产、销售、租赁(产品目录： www.lh-)：321 装配式公路钢桥、贝雷片、“自锁式”、 “碗扣式”、 “盘扣式”建筑鲁航脚手架及调整螺杆;专业生产、销售：桥梁桩基超声波检测管、桥梁异型钢模板、建筑用紧固模板系列配件并承接各类桥梁防撞护栏及泄水管加工安装工程，已形成以科研、生产、销售、租赁为一体的一条龙服务。依靠科技进步和严格管理，提高产品质量，
4、创出“鲁航”品牌，为用户提供满意的产品和服务，是鲁航人的职责。山东鲁航实业有限公司位于中国著名的泉城济南，公司紧临二二国道，交通便利。鲁航公司热忱欢迎国内外各界朋友光临惠顾、洽谈-业务，携手为建筑业的技术进步做出更大贡献!山东鲁航公司生产贝雷片联 系 人： 杨经理电 话： 0531-87586328惠 兴 高速公路第 19 合同段 中国路 桥 集 团 西安 实业发 展有限公司2现浇箱梁贝雷梁、满堂架支架施工技术方案一、编制依据1、国家有关政策、法规、建 设单位、监理单位对本工程施工的有关要求；2、中华人民共和国交通部部颁标准公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）、公路工程质量检验评定标准
5、（JTG F80/1-2004）、公路工程施工安全技术规程（JTJ07695）等现行有关施工技术规范、标准；3、惠兴高速公路镇宁至兴仁段两阶段施工图设计；4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平；5、参考建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 、混凝土工程模板与支架技术、 公路施工手册（桥涵下册）、 路桥施工计算手册、 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）。二、工程概况惠 兴 高速公路第 19 合同段 中国路 桥 集 团 西安 实业发 展有限公司
6、3ZK180+285.25 巴铃大桥为巴铃互通扩建的新建左幅大 桥，桥梁位于直线段上，桥 面纵坡为 1.04%。中心桩号为 ZK180+285.25，起点桩号为ZK180+191.48,终点桩号为 ZK180+385.52,桥梁全长 194.04 米,最大桥高16.985 米。 桥梁上部结构为（20.04+320+19.94 ）+（19.94+220+19.94）m 钢筋混凝土现浇连续箱梁，共计两联，变截面箱梁：第一联为单箱三室，桥宽19.14m14.908m;第二 联为单箱三室，桥宽 14.908m12.108m; 梁高为1.4m。下部 结构为柱式墩、桩基础；肋板桥台， 桩基础；重力式 U
7、形台，扩大基础。第一 联为第一第五孔，其中第一至第四孔桥下地面平整，第五孔桥下六阴河以 60穿过。第二联为第六第九孔，桥下地势平坦。根据当地气象、水文地质条件，每年的 510 月份为雨水季节，同时 510 月份为巴铃大桥施工期。三、施工进度计划第一联：第一跨第五跨场地硬化：2011 年 7 月 1 日7 月 10 日；支架搭设：2011 年 7 月 5 日7 月 20 日；支架预压：2011 年 7 月 22 日8 月 10 日；钢筋安装：2011 年 8 月 10 日8 月 17 日；混凝土浇筑：2011 年 8 月 17 日8 月 31 日；支架拆除：2011 年 9 月 15 日9 月
8、22 日；第二联：第六跨第九跨场地硬化：2011 年 8 月 20 日8 月 25 日；支架搭设：2011 年 9 月 6 日9 月 16 日；惠 兴 高速公路第 19 合同段 中国路 桥 集 团 西安 实业发 展有限公司4支架预压：2011 年 9 月 17 日9 月 30 日；钢筋安装：2011 年 10 月 1 日10 月 10 日；混凝土浇筑：2011 年 10 月 12 日10 月 20 日；支架拆除：2011 年 11 月 5 日11 月 15 日；四、施工方法及施工工艺（一）、施工方法根据设计要求本桥上部采取满堂支架施工，考虑到雨季六阴河道涨水对现浇箱梁施工安全的影响，跨越河道段
9、第一联第五跨采用贝雷梁作为现浇箱梁支架，以保证河道泄洪顺利，不受河水影响地段采用碗扣式多排钢管脚手架满堂支架现浇施工。本桥第一联第 1、第 2、第 3、第 4 跨采用满堂支架施工，第 5 跨采取临时墩支撑，贝雷架+ 满 堂支架施工。4#墩、 5 墩柱预留180 穿心孔，利用 150 穿心棒作为支撑点，横桥向墩柱两侧采用贝雷架支撑于穿心棒之上，贝雷架作为纵梁，支撑结构为钢管支架。为防止因上部荷载作用引起较大的挠度，在第 5 跨中间部位增加直径 1.2 米的临时墩进行支撑，临时 墩采用桩基础，桩端至少进入基岩 50cm，墩顶与预留穿心孔在同一高度。第二联桥下地势平坦，硬化后，采用满堂支架施工。（二
10、）碗扣式多排钢管脚手架满堂支架施工1、材料选用和质量要求1）本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用碗扣式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用 12224412 优质竹胶板。2）钢管规格为 483.5mm，钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹 和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂惠 兴 高速公路第 19 合同段 中国路 桥 集 团 西安 实业发 展有限公司5以保持其完好。2、满堂支架地基处理脚手架搭设支架前，对既有地基进行处理，以满足箱梁施工过程中承载力的要求，可先用装载机将表层松土推平并用压路机压实，如果发现弹簧土须及时清除，并用石渣进行换填压实处理。对于桩基承台和桥台基坑
11、附近开挖过的地面，采取分层回填分层整平压实予以加固。场地平整压实后统一铺筑一层 40cm 厚的石渣 进行硬化处理，然后再浇筑 15cm 厚 C20 素混凝土垫层，以提高地基承载力。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工范围内的排水工作，在场地两侧开挖 3030cm 矩形排水沟，并 设置引水槽，沟底 设置纵坡，注意保持排水 畅通，沟面抹 1:2 水泥砂浆，以保证雨水及时排除，避免雨水浸泡地基而导致地基承载力下降危及支架的安全，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。3、支架验算本工程现浇梁支架在一般地段采用满堂式脚手架。满堂脚手架如下图所示。惠 兴 高速公路第
12、19 合同段 中国路 桥 集 团 西安 实业发 展有限公司61）、满堂式脚手架支架验算此桥支架验算以第一联的各种荷载数据进行：（1）满堂式脚手架支架荷载计算（以第一联第一跨计算为例）a、梁体钢筋混凝土自重取 40.14KN/m；b、模板自重取 1.5KN/mc、支架自重 =0.04KN*4 根/m2*8m/根=1.28KN/md、施工人员及机具重量=3.3KN/me、混凝土灌注振 捣=2KN/m将以上（1 项+2 项）1.5+ （4 项+5 项）1.4 简化为均布荷载：（40.14+1.5）1.5+（3.3+2）1.4 =69.74KN/m；第 3 项支架自重直接作用于立杆轴线，简支梁计算如下
13、：Rmax=ql/2+1.28=69.74*0.6/2+1.28=22.2KN（2）、立杆计算长度Lo=kuh惠 兴 高速公路第 19 合同段 中国路 桥 集 团 西安 实业发 展有限公司7K-计算长度附加系数，取 1.155；u-脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取 1.50；h-立杆步距，取 0.9m；L0=1.155*1.5*0.9=1.559m（3）、钢管截面特性外直径 48mm，壁厚 3.5mm，截面积 A=4.89cm2，惯性矩 I=12.19cm4，回转半径 r=1.58cm。（4）、立杆稳定性计算长细比 =Lo/r=155.9/1.58=98.68，查表知折减系数 =0.5
14、58N/A=（22.210）/（0.5584.89*10）=81.36MPaf=170MPa结论：立杆稳定性满足（5）、整架稳定性计算0.9N/Afc/rmN=1.2*1.28+1.4*3.3=6.156KN（立杆验算截面处的轴心力设计值。其值为 N=1.2NGK+1.4NQK，NGK：脚手架自重标 准值在立杆中产生的轴心力（KN）；NQK：一般计算施工荷载）rm=1.5：材料强度附加分 项系数。结果：0.9*6.156*10 3/（0.489*4.89*102）=23.17170/1.5=113KN结论：整架稳定性满足要求。（6）、底模板下次梁（1015cm 木枋）验算：底模下脚手管立杆的纵
15、向、横向间距均为 0.6m，顶托木枋按横桥向布置，间距 0.6cm；次梁按顺桥向布置，间距 15cm 。因此计算跨径为 0.6m，按惠 兴 高速公路第 19 合同段 中国路 桥 集 团 西安 实业发 展有限公司8简支梁受力考虑，验算底模下底板中间位置：荷载 q=（40.14+1.5）*1.5=62.46KN/m跨中弯矩：M=ql2/8=（62.46*0.62）/8=2.81MPa。净截面抵抗矩 W=bh2/6=10*152/6=375cm3纵梁毛截面惯性矩：I m=1/12*10*153=2.81*103cm4毛截面惯性矩：S m=（10*15*2）*15/4=281.25cm3弯曲应力：=Mmax/W=2.81*10 6/（375*103）=7.49MPa=17 MPa =17 MPa 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：=Q* Sm/ Im*B=2.81*103*281.25*103/2.81*103*104*150=0.1875 MPa =1.6 MPa结论：底模板下次梁满足要求（7）、顶托枋木验算（1015cm 木枋）。计算跨径为 0.6m，按简支梁受力考虑，验算底模下底板中间位置：Mmax= ql2/8 =62.4
