绕线转子异步电动机双馈调速系统电力拖动自动控制系统

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1、第第7章章绕线转子异步电动机双馈调绕线转子异步电动机双馈调速系统速系统 电力拖动自动控制系统电力拖动自动控制系统-运动控制系统运动控制系统2024/7/291绕线转子异步电动机双馈调速系绕线转子异步电动机双馈调速系统统 转差功率是人们在研究异步电动机调速方转差功率是人们在研究异步电动机调速方法时所关心的问题，因为节约电能也是异法时所关心的问题，因为节约电能也是异步电动机调速的主要目的之一。作为异步步电动机调速的主要目的之一。作为异步电动机，必然有转差功率，而如何处理转电动机，必然有转差功率，而如何处理转差功率又在很大程度上影响着调速系统的差功率又在很大程度上影响着调速系统的效率。效率。2024

2、/7/292绕线转子异步电动机双馈调速系绕线转子异步电动机双馈调速系统统 要提高调速系统的效率，除了尽量减小转要提高调速系统的效率，除了尽量减小转差功率外，还可以考虑如何去利用它。差功率外，还可以考虑如何去利用它。对于绕线型异步电动机，定、转子电路可对于绕线型异步电动机，定、转子电路可以同时与外电路相连，转差功率可以从转以同时与外电路相连，转差功率可以从转子输出，也可以向转子馈入，故称作双馈子输出，也可以向转子馈入，故称作双馈调速系统。调速系统。 2024/7/293绕线转子异步电动机双馈调速系绕线转子异步电动机双馈调速系统统 “双馈双馈”的一个特点是转差功率可以回馈的一个特点是转差功率可以回

3、馈到电网，也可以由电网馈入。至于电功率到电网，也可以由电网馈入。至于电功率是馈入定子绕组和是馈入定子绕组和/或转子绕组，还是由定或转子绕组，还是由定子绕组和子绕组和/或转子绕组馈出，则要视电动机或转子绕组馈出，则要视电动机的工况而定。的工况而定。绕线转子异步电动机双馈调速方法早在绕线转子异步电动机双馈调速方法早在20世纪世纪30年代就已被提出，到了年代就已被提出，到了6070年代，年代，当可控电力电子器件出现以后，才得到更当可控电力电子器件出现以后，才得到更好的应用。好的应用。2024/7/294内容提要内容提要绕线型异步电动机双馈调速工作原理绕线型异步电动机双馈调速工作原理绕线型异步电动机串

4、级调速系统绕线型异步电动机串级调速系统串级调速的机械特性串级调速的机械特性串级调速系统的技术经济指标串级调速系统的技术经济指标双闭环控制的串级调速系统双闭环控制的串级调速系统串级调速系统的起动方式串级调速系统的起动方式绕线转子异步风力发电机组绕线转子异步风力发电机组2024/7/2957.1 绕线转子异步电动机双馈调绕线转子异步电动机双馈调速工作原理速工作原理异步电动机由电网供电并以电动状态运行异步电动机由电网供电并以电动状态运行时，它从电网输入（馈入）电功率，而在时，它从电网输入（馈入）电功率，而在其轴上输出机械功率给负载，以拖动负载其轴上输出机械功率给负载，以拖动负载运行。运行。 在双馈调

5、速工作时，绕线型异步电动机定在双馈调速工作时，绕线型异步电动机定子侧与交流电网直接连接，转子侧与交流子侧与交流电网直接连接，转子侧与交流电源或外接电动势相连，从电路拓扑结构电源或外接电动势相连，从电路拓扑结构上看，可认为是在转子绕组回路中附加一上看，可认为是在转子绕组回路中附加一个交流电动势，通过控制附加电动势的幅个交流电动势，通过控制附加电动势的幅值，实现绕线型异步电动机的调速。值，实现绕线型异步电动机的调速。2024/7/2967.1 绕线转子异步电动机双馈调绕线转子异步电动机双馈调速工作原理速工作原理绕线型异步电动机转子附加电动势的原理绕线型异步电动机转子附加电动势的原理图图2024/7

6、/297转子附加电动势的作用转子附加电动势的作用异步电动机运行时其转子相电动势为异步电动机运行时其转子相电动势为 异步电动机的转差率；异步电动机的转差率； 绕线型异步电动机转子开路相电动绕线型异步电动机转子开路相电动势，也就是转子开路额定相电压值。势，也就是转子开路额定相电压值。2024/7/298转子相电流转子相电流在转子短路情况下，转子相电流的表达式在转子短路情况下，转子相电流的表达式为为 转子绕组每相电阻；转子绕组每相电阻； 时的转子绕组每相漏抗。时的转子绕组每相漏抗。2024/7/299串电阻调速串电阻调速在绕线转子异步电动机转子串电阻调速时，在绕线转子异步电动机转子串电阻调速时，转子

7、电流转子电流 会在外接电阻上产生一个交流电会在外接电阻上产生一个交流电压压 ，这一交流电压与转子电流有着相同的，这一交流电压与转子电流有着相同的频率和相位，调速时产生的转差功率被消频率和相位，调速时产生的转差功率被消耗在外接电阻上。耗在外接电阻上。 2024/7/2910转子附加电动势的作用转子附加电动势的作用如果在转子绕组回路中引入一个可控的交如果在转子绕组回路中引入一个可控的交流附加电动势流附加电动势 来代替外接电阻，附加来代替外接电阻，附加电动势的幅值和频率与交流电压电动势的幅值和频率与交流电压 相同，相同，相位与转子电动势相位与转子电动势 相反则它对转子电流相反则它对转子电流的作用与外

8、接电阻是相同的，附加电动势的作用与外接电阻是相同的，附加电动势将会吸收原先消耗在外接电阻上的转差功将会吸收原先消耗在外接电阻上的转差功率。率。2024/7/2911转子附加电动势的原理图转子附加电动势的原理图绕线型异步电动机转子附加电动势的原理绕线型异步电动机转子附加电动势的原理图图2024/7/2912转子附加电动势的作用转子附加电动势的作用引入附加电动势后，电动机转子回路的合引入附加电动势后，电动机转子回路的合电动势减小了，转子电流和电磁转矩也相电动势减小了，转子电流和电磁转矩也相应减小，由于负载转矩未变，电动机必然应减小，由于负载转矩未变，电动机必然减速，因而减速，因而 增大，转子电动势

9、增大，转子电动势 随随之增大，转子电流之增大，转子电流 也逐渐增大，直至转差也逐渐增大，直至转差率增大到率增大到 时，转子电流又恢复到负时，转子电流又恢复到负载所需的值，电动机便进入新的较低转速载所需的值，电动机便进入新的较低转速的稳定状态。的稳定状态。2024/7/2913转子附加电动势的作用转子附加电动势的作用此时，未串入附加电动势和串入附加电动此时，未串入附加电动势和串入附加电动势后的转子电流相等势后的转子电流相等 : 而减小而减小 则可使电动机的转速升高。所则可使电动机的转速升高。所以在绕线型异步电动机转子侧引入一个可以在绕线型异步电动机转子侧引入一个可控的附加电动势，就可调节电动机的

10、转速。控的附加电动势，就可调节电动机的转速。 2024/7/29147.1.2 绕线转子异步电动机双馈绕线转子异步电动机双馈调速的五种工况调速的五种工况在绕线型异步电动机转子侧引入一个可控在绕线型异步电动机转子侧引入一个可控的附加电动势并改变其幅值，就可以实现的附加电动势并改变其幅值，就可以实现对电动机转速的调节。对电动机转速的调节。可控附加电动势的引入必然在转子侧形成可控附加电动势的引入必然在转子侧形成功率的传送，可以把转子侧的转差功率传功率的传送，可以把转子侧的转差功率传输到与之相连的交流电源或外电路中去，输到与之相连的交流电源或外电路中去，也可以是从外面吸收功率到转子中来。从也可以是从外

11、面吸收功率到转子中来。从功率传送的角度看，可以认为是用控制异功率传送的角度看，可以认为是用控制异步电动机转子中转差功率的大小与流向来步电动机转子中转差功率的大小与流向来实现对电动机转速的调节。实现对电动机转速的调节。 2024/7/29157.1.2 绕线转子异步电动机双馈绕线转子异步电动机双馈调速的五种工况调速的五种工况考虑到电动机转子电动势与转子电流的频考虑到电动机转子电动势与转子电流的频率在不同转速下有不同的数值率在不同转速下有不同的数值( )，其值与交流电网的频率往往不一致，所以其值与交流电网的频率往往不一致，所以不能把电动机的转子直接与交流电网相连，不能把电动机的转子直接与交流电网相

12、连，而必须通过一个中间环节。这个中间环节而必须通过一个中间环节。这个中间环节除了有功率传递作用外，还应具有对不同除了有功率传递作用外，还应具有对不同频率的电功率进行变换的功能，故称为功频率的电功率进行变换的功能，故称为功率变换单元（率变换单元（Power Converter Unit，简称，简称CU）。）。2024/7/29167.1.2 绕线转子异步电动机双馈绕线转子异步电动机双馈调速的五种工况调速的五种工况绕线型异步电动机在绕线型异步电动机在转子附加电动势时的转子附加电动势时的工况及其功率流程工况及其功率流程a)次同步速电动状态次同步速电动状态b)反转倒拉制动状态反转倒拉制动状态c)超同步

13、速回馈制动超同步速回馈制动d)超同步速电动状态超同步速电动状态 e)次同步速回馈制动状次同步速回馈制动状态态 CU功率变换单功率变换单元元2024/7/29177.1.2 绕线转子异步电动机双馈绕线转子异步电动机双馈调速的五种工况调速的五种工况忽略机械和杂散损耗时，异步电动机的功忽略机械和杂散损耗时，异步电动机的功率关系为率关系为 电动机定子传入转子的电磁功率，电动机定子传入转子的电磁功率， 包括转子损耗的转子电路输入功率包括转子损耗的转子电路输入功率，即转差功率，即转差功率， 电动机轴上输出或输入的功率电动机轴上输出或输入的功率由于转子侧串入附加电动势极性和大小不由于转子侧串入附加电动势极性

14、和大小不同，同， 和和 都可正可负，因而可以有以下几都可正可负，因而可以有以下几种不同的工作状况。种不同的工作状况。2024/7/29181.电动机在次同步转速下作电动电动机在次同步转速下作电动运行运行异步电动机定子接交流电网，转子短路，异步电动机定子接交流电网，转子短路，转子轴上带有反抗性的恒值额定负载（对转子轴上带有反抗性的恒值额定负载（对应的转子电流为应的转子电流为 ），此时电动机在固有），此时电动机在固有机械特性上以额定转差率机械特性上以额定转差率 运行。若在转运行。若在转子侧每相加上附加电动势子侧每相加上附加电动势 （与（与 反反相，相， ），转子电流将减小，从而），转子电流将减小，

15、从而使电动机减速，转子电流回升，最终进入使电动机减速，转子电流回升，最终进入新的稳态运行。新的稳态运行。 2024/7/2919此时，转子回路的电势平衡方程式为此时，转子回路的电势平衡方程式为若继续加大若继续加大 值，则值，则 值继续增大，转值继续增大，转速还将降低，实现了对电动机的调速。速还将降低，实现了对电动机的调速。2024/7/2920由于电动机作电动运行，转差率为由于电动机作电动运行，转差率为0s 。 可以写出整流后的直流回路电压平衡方程可以写出整流后的直流回路电压平衡方程式：式： 或或 式中，式中， 、 UR与与UI的电压整流系的电压整流系数，如两者都是三相桥式电路，则数，如两者都

16、是三相桥式电路，则 2024/7/29407.2.1串级调速系统的工作原理串级调速系统的工作原理 从式中可以看出，从式中可以看出， 中包含了电动机的转差中包含了电动机的转差率率s，而，而 与电动机转子交流电流与电动机转子交流电流 之间有之间有固定的比例关系，因此它近似地反映了电固定的比例关系，因此它近似地反映了电动机电磁转矩的大小，而动机电磁转矩的大小，而角是控制变量。角是控制变量。所以该式可以看作是在串级调速系统中异所以该式可以看作是在串级调速系统中异步电动机机械特性的间接表达式步电动机机械特性的间接表达式2024/7/29417.2.1串级调速系统的工作原理串级调速系统的工作原理 1起动起

17、动异步电动机在静止不动时，其转子电动势异步电动机在静止不动时，其转子电动势为为 ；控制逆变角；控制逆变角，使在起动开始的瞬，使在起动开始的瞬间，间， 与与 的差值能产生足够大的的差值能产生足够大的 ，以，以满足所需的电磁转矩，但又不超过允许的满足所需的电磁转矩，但又不超过允许的电流值，这样电动机就可在一定的动态转电流值，这样电动机就可在一定的动态转矩下加速起动。矩下加速起动。2024/7/29427.2.1串级调速系统的工作原理串级调速系统的工作原理 随着异步电动机转速的增高，其转子电动随着异步电动机转速的增高，其转子电动势减少，为了维持加速过程中动态转矩基势减少，为了维持加速过程中动态转矩基

18、本恒定，必须相应地增大本恒定，必须相应地增大角以减小角以减小 值，值，维持维持 基本恒定。当电动机加速到基本恒定。当电动机加速到所需转速时，不再调整所需转速时，不再调整角，电动机即在此角，电动机即在此转速下稳定运行。转速下稳定运行。 2024/7/2943串级调速系统的工作原理串级调速系统的工作原理 设此时的设此时的,则式可写作则式可写作式中式中 为对应于负载转矩的直流回路电为对应于负载转矩的直流回路电流。流。 2024/7/2944串级调速系统的工作原理串级调速系统的工作原理 2调速调速 当增大当增大角使角使=21时，逆变电压时，逆变电压 减小，但电动机的转速不能立即改变，所减小，但电动机的

19、转速不能立即改变，所以以 将增大，电磁转矩增大，使电动机加将增大，电磁转矩增大，使电动机加速。随着电动机转速的增高，速。随着电动机转速的增高， 减减少，少， 回落，直到新的平衡状态，电动机回落，直到新的平衡状态，电动机在增高了的转速下稳定运行。式中在增高了的转速下稳定运行。式中 2024/7/2945串级调速系统的工作原理串级调速系统的工作原理 3停车停车 对于处于低同步转速下运行的双馈调速系对于处于低同步转速下运行的双馈调速系统，必须在异步电动机转子侧输入电功率统，必须在异步电动机转子侧输入电功率时才能实现制动。在串级调速系统中与转时才能实现制动。在串级调速系统中与转子连接的是不可控整流装置

20、，它只能从电子连接的是不可控整流装置，它只能从电动机转子侧输出电功率，而不可能向转子动机转子侧输出电功率，而不可能向转子输入电功率。因此串级调速系统没有制动输入电功率。因此串级调速系统没有制动停车功能。只能靠减小停车功能。只能靠减小角减小角减小 ，并依靠，并依靠负载阻转矩的作用自由停车。负载阻转矩的作用自由停车。 2024/7/2946结论：结论：串级调速系统能够靠调节逆变角串级调速系统能够靠调节逆变角实现平滑实现平滑无级调速。无级调速。系统能把绕线型异步电动机的转差功率回系统能把绕线型异步电动机的转差功率回馈给交流电网，从而使扣除装置损耗后的馈给交流电网，从而使扣除装置损耗后的转差功率得到有

21、效利用，大大提高了调速转差功率得到有效利用，大大提高了调速系统的效率。系统的效率。 2024/7/29477.2.2串级调速系统的其它类型串级调速系统的其它类型机械串级调速系统（或称机械串级调速系统（或称Kramer系统），系统），其原理图如图所示。在绕线型异步电动机其原理图如图所示。在绕线型异步电动机同轴上装有一台直流电动机，异步电动机同轴上装有一台直流电动机，异步电动机的转差功率经整流后传给直流电动机，后的转差功率经整流后传给直流电动机，后者把这部分电功率变换为机械功率，再帮者把这部分电功率变换为机械功率，再帮助异步电动机拖动负载，从而使转差功率助异步电动机拖动负载，从而使转差功率得到利用

22、。得到利用。 2024/7/2948机械串级调速系统机械串级调速系统在图在图 中，直流电动机的电动势就相当于直中，直流电动机的电动势就相当于直流附加电动势，通过调节直流电动机的励流附加电动势，通过调节直流电动机的励磁电流磁电流If可以改变其电动势，从而调节交流可以改变其电动势，从而调节交流电动机的转速。增大电动机的转速。增大If可使电动机减速，反可使电动机减速，反之则可使电动机加速。之则可使电动机加速。 2024/7/2949机械串级调速系统机械串级调速系统从功率传递的角度看，如果忽略调速系统从功率传递的角度看，如果忽略调速系统中所有的电气与机械损耗，认为异步电动中所有的电气与机械损耗，认为异

23、步电动机的转差功率全部为直流电动机所接受，机的转差功率全部为直流电动机所接受，并以机械功率并以机械功率PMD的形式从轴上输出给负载。的形式从轴上输出给负载。则负载轴上所得到的机械功率则负载轴上所得到的机械功率PL应是异步应是异步电动机与直流电动机两者轴上输出功率之电动机与直流电动机两者轴上输出功率之和，并恒等于电动机定子输入功率和，并恒等于电动机定子输入功率 P1，而，而与电动机运行的转速无关。与电动机运行的转速无关。 2024/7/2950恒功率调速恒功率调速所以这类机械串级调速系统属于恒功率调所以这类机械串级调速系统属于恒功率调速，其特点是系统在低速时能够产生较大速，其特点是系统在低速时能

24、够产生较大的转矩输出，因而适用于一些需要低速大的转矩输出，因而适用于一些需要低速大转矩传动的场合，如螺纹钢线材轧机。而转矩传动的场合，如螺纹钢线材轧机。而前述的电气串级调速系统则为恒转矩调速，前述的电气串级调速系统则为恒转矩调速，因为其输出的机械功率与电动机的转速成因为其输出的机械功率与电动机的转速成正比。正比。 2024/7/2951内馈串级调速系统内馈串级调速系统另外还有一种类似于另外还有一种类似于Kramer系统的内馈串系统的内馈串级调速系统，其主要特点是在异步电动机级调速系统，其主要特点是在异步电动机定子中装有另一套绕组，称作调节绕组。定子中装有另一套绕组，称作调节绕组。转差功率经交转

25、差功率经交-直直-交变换器变换成工频功率交变换器变换成工频功率后送到调节绕组上，作为附加的定子功率后送到调节绕组上，作为附加的定子功率送给电动机，这样就取代了送给电动机，这样就取代了Kramer系统中系统中的直流电动机，同样能获得恒功率调速的的直流电动机，同样能获得恒功率调速的效果。但这时必须专门制造有两套定子绕效果。但这时必须专门制造有两套定子绕组的绕线转子电动机。组的绕线转子电动机。 2024/7/29527.3 串级调速的机械特性串级调速的机械特性在串级调速系统中，异步电动机转子侧整在串级调速系统中，异步电动机转子侧整流器的输出量流器的输出量Ud、Id分别与异步电动机的转分别与异步电动机

26、的转速和电磁转矩有关。因此，可以从电动机速和电磁转矩有关。因此，可以从电动机转子直流回路着手来分析异步电动机在串转子直流回路着手来分析异步电动机在串级调速时的机械特性。级调速时的机械特性。 2024/7/29537.3.1串级调速机械特性的特征串级调速机械特性的特征1. 理想空载转速理想空载转速在异步电动机转子回路串电阻调速时，其在异步电动机转子回路串电阻调速时，其理想空载转速就是其同步转速，而且恒定理想空载转速就是其同步转速，而且恒定不变，调速时机械特性变软，调速性能差不变，调速时机械特性变软，调速性能差在串级调速系统中，电动机的极对数与旋在串级调速系统中，电动机的极对数与旋转磁场转速都不变

27、，同步转速也是恒定的，转磁场转速都不变，同步转速也是恒定的，但是它的理想空载转速却能够连续平滑地但是它的理想空载转速却能够连续平滑地调节。调节。 2024/7/29547.3.1串级调速机械特性的特征串级调速机械特性的特征当系统在理想空载状态下运行时当系统在理想空载状态下运行时(Id = 0)，转子直流回路的电压平衡方程式变成转子直流回路的电压平衡方程式变成 s0 异步电动机在串级调速时对应于某一异步电动机在串级调速时对应于某一角的理想空载转差率。取角的理想空载转差率。取 K1=K2 ，则，则 2024/7/29557.3.1串级调速机械特性的特征串级调速机械特性的特征由此可得相应的理想空载转

28、速由此可得相应的理想空载转速 n0 为：为：式中式中 n1 异步电动机的同步转速。异步电动机的同步转速。 2024/7/29567.3.1串级调速机械特性的特征串级调速机械特性的特征在串级调速时，理想空载转速与同步转速在串级调速时，理想空载转速与同步转速是不同的。当改变逆变角是不同的。当改变逆变角 时，理想空载转时，理想空载转差率和理想空载转速都相应改变。差率和理想空载转速都相应改变。在不同的在不同的 角下异步电动机串级调速时的机角下异步电动机串级调速时的机械特性是近似平行的，其工作段类似于直械特性是近似平行的，其工作段类似于直流电动机变压调速的机械特性。流电动机变压调速的机械特性。 2024

29、/7/29577.3.1串级调速机械特性的特征串级调速机械特性的特征2机械特性的斜率与最大转矩机械特性的斜率与最大转矩串级调速时，转子回路中接入了串级调速串级调速时，转子回路中接入了串级调速装置装置(包括整流和逆变装置、平波电抗器、包括整流和逆变装置、平波电抗器、逆变变压器等逆变变压器等)，实际上相当于在电动机转，实际上相当于在电动机转子回路中接入了一定数量的等效电阻和电子回路中接入了一定数量的等效电阻和电抗，它们的影响在任何转速下都存在。抗，它们的影响在任何转速下都存在。 由由于转子回路阻抗的影响，异步电动机串级于转子回路阻抗的影响，异步电动机串级调速时的机械特性比其固有特性要软得多。调速时

30、的机械特性比其固有特性要软得多。 2024/7/2958转子回路电阻和漏抗的影响转子回路电阻和漏抗的影响受转子回路电阻增加的影响：当电机在最受转子回路电阻增加的影响：当电机在最高转速的特性上（高转速的特性上（ = 90）带额定负载，）带额定负载，也难以达到其额定转速。也难以达到其额定转速。受转子回路漏抗增加的影响：整流电路换受转子回路漏抗增加的影响：整流电路换相重叠角将加大，并产生强迫延迟导通现相重叠角将加大，并产生强迫延迟导通现象，使串级调速时的最大电磁转矩比电动象，使串级调速时的最大电磁转矩比电动机在正常接线时的最大转矩有明显的降低。机在正常接线时的最大转矩有明显的降低。 2024/7/2

31、959串级调速时的机械特性图串级调速时的机械特性图异步电动机串级调速时的机械特性异步电动机串级调速时的机械特性a) 大电机大电机 b)小电机小电机 2024/7/29607.3.2 串级调速的转子整流电路串级调速的转子整流电路异步电动机转子电动势相当于转子整流器异步电动机转子电动势相当于转子整流器的供电电源。如果把电动机定子看成是整的供电电源。如果把电动机定子看成是整流变压器的一次侧，则转子绕组相当于二流变压器的一次侧，则转子绕组相当于二次侧，与带整流变压器的整流电路非常相次侧，与带整流变压器的整流电路非常相似，因而可以引用电力电子技术中分析整似，因而可以引用电力电子技术中分析整流电路的一些结

32、论来研究串级调速时的转流电路的一些结论来研究串级调速时的转子整流电路。但是，两者之间还存在着一子整流电路。但是，两者之间还存在着一些显著的差异。些显著的差异。 2024/7/2961转子整流电路转子整流电路的特点的特点一般整流变压器输入输出的频率是一样的，一般整流变压器输入输出的频率是一样的，而异步电动机转子绕组感应电动势的幅值而异步电动机转子绕组感应电动势的幅值与频率都是变化的，随电机转速的改变而与频率都是变化的，随电机转速的改变而变化。变化。异步电动机折算到转子侧的漏抗值也与转异步电动机折算到转子侧的漏抗值也与转子频率或转差率有关。子频率或转差率有关。由于异步电动机折算到转子侧的漏抗值较由

33、于异步电动机折算到转子侧的漏抗值较大，所以出现的换相重叠现象比一般整流大，所以出现的换相重叠现象比一般整流电路严重，从而在负载较大时会引起整流电路严重，从而在负载较大时会引起整流器件的强迫延迟换相现象。器件的强迫延迟换相现象。 2024/7/2962假设条件假设条件整流器件具有理想的整流特性，管压降及整流器件具有理想的整流特性，管压降及漏电流均可忽略；漏电流均可忽略；转子直流回路中平波电抗器的电感为无穷转子直流回路中平波电抗器的电感为无穷大，直流电流波形平直；大，直流电流波形平直；忽略电动机励磁阻抗的影响。忽略电动机励磁阻抗的影响。 2024/7/2963转子整流电路转子整流电路 2024/7

34、/2964换相重叠换相重叠设电动机在某一转差率下稳定运行，转子设电动机在某一转差率下稳定运行，转子三相的感应电动势为三相的感应电动势为 era、erb、erc。当各整。当各整流器件依次导通时，必有器件间的换相过流器件依次导通时，必有器件间的换相过程，这时处于换相中的两相电动势同时起程，这时处于换相中的两相电动势同时起作用，产生换相重叠压降，如图所示。作用，产生换相重叠压降，如图所示。 2024/7/2965换相重叠换相重叠根据根据“电力电子技术电力电子技术” 中介绍的理论，换中介绍的理论，换相重叠角为相重叠角为其中其中 XD0 s = 1时折算到转子侧的电动机时折算到转子侧的电动机定子和转子每

35、相漏抗。定子和转子每相漏抗。 2024/7/2966由式可知，换相重叠角随着整流电流由式可知，换相重叠角随着整流电流 Id 的的增大而增加。增大而增加。当当 Id 较小，较小， 在在0 60之间时，整流电路中之间时，整流电路中各整流器件都在对应相电压波形的自然换各整流器件都在对应相电压波形的自然换相点处开始换流，到相点处开始换流，到 处结束换流，整流波处结束换流，整流波形正常。形正常。 2024/7/2967强迫延迟换相现象强迫延迟换相现象当电流当电流 Id 增大到按公式计算出来的增大到按公式计算出来的 角大于角大于60时，器件在自然换相点处未能结束换流，时，器件在自然换相点处未能结束换流，从

36、而迫使本该在自然换相点换流的器件推从而迫使本该在自然换相点换流的器件推迟换流，出现了强迫延迟换相现象，所延迟换流，出现了强迫延迟换相现象，所延迟的角度称作强迫延时换相角迟的角度称作强迫延时换相角 p 。由此可见，串级调速时的异步电动机转子由此可见，串级调速时的异步电动机转子整流电路有两种正常工作状态。整流电路有两种正常工作状态。 2024/7/2968强迫延迟换相现象强迫延迟换相现象需要指出的是，强迫延时换相只说明在需要指出的是，强迫延时换相只说明在Id超超过某一值时，整流器件比自然换相点滞后过某一值时，整流器件比自然换相点滞后 角角 p换流，但从总体上看，换流，但从总体上看，6个器件在个器件

37、在360内轮流工作，每一对器件的换流过程最多内轮流工作，每一对器件的换流过程最多只能是只能是60，也就是说，也就是说， Id再大，也只能使再大，也只能使 = = 60不变。不变。 2024/7/2969转子整流电路的工作状态转子整流电路的工作状态 第一种工作状态的特征是第一种工作状态的特征是 0 60， p = 0 此时，转子整流电路处于正常的不可控整流工此时，转子整流电路处于正常的不可控整流工作状态，可称之为第一工作区。作状态，可称之为第一工作区。第二种工作状态的特征是第二种工作状态的特征是 = 60， 0 p 30 这时，由于强迫延迟换相的作用，使得整流电这时，由于强迫延迟换相的作用，使得

38、整流电路类似处于可控整流工作状态，路类似处于可控整流工作状态， p角相当于整角相当于整流器件的控制角，这一状态称作第二工作区流器件的控制角，这一状态称作第二工作区 2024/7/2970转子整流电路的工作状态转子整流电路的工作状态 当当 p = 30时，整流电路中会出现时，整流电路中会出现4个器件个器件同时导通，形成共阳极组和共阴极组器件同时导通，形成共阳极组和共阴极组器件双换流的重叠现象，此后双换流的重叠现象，此后 p 保持为保持为30，而，而 角继续增大，整流电路处于第三种工作状角继续增大，整流电路处于第三种工作状态，这是一种非正常的故障状态。态，这是一种非正常的故障状态。 2024/7/

39、2971转子整流电路的转子整流电路的 = f ( Id )， p = f ( Id ) 2024/7/2972转子整流电路的电流和电压转子整流电路的电流和电压 由于整流电路的不可控整流状态是可控整由于整流电路的不可控整流状态是可控整流状态当控制角为零时的特殊情况，所以流状态当控制角为零时的特殊情况，所以可以直接引用可控整流电路的有关分析式可以直接引用可控整流电路的有关分析式来表示串级调速时转子整流电路的电流和来表示串级调速时转子整流电路的电流和电压。电压。 2024/7/2973转子整流电路的电压转子整流电路的电压 式中，式中，RD = sRs + Rr 为折算到转子侧的电为折算到转子侧的电动

40、机定子和转子每相等效电阻。动机定子和转子每相等效电阻。 2024/7/2974上两式中上两式中当当 p = 0， = 0 60时表示转子整流电路时表示转子整流电路工作在第一工作区。工作在第一工作区。当当 0 p 30， = 60时表示转子整流电时表示转子整流电路工作在第二工作区。路工作在第二工作区。2024/7/29757.3.3 串级调速机械特性方程式串级调速机械特性方程式串级调速系统的主电路及等效电路串级调速系统的主电路及等效电路根据串级调速系统主电路接线图（当整流根据串级调速系统主电路接线图（当整流器和逆变器都为三相桥式电路时）及相应器和逆变器都为三相桥式电路时）及相应的等效电路，考虑到

41、电动机转子与逆变变的等效电路，考虑到电动机转子与逆变变压器的电阻和换相重叠压降后，可以列出压器的电阻和换相重叠压降后，可以列出系统的稳态电路方程式。系统的稳态电路方程式。 2024/7/29767.3.3 串级调速机械特性方程式串级调速机械特性方程式串级调速系统的主电串级调速系统的主电路及等效电路路及等效电路电路电路结构结构a）主电路）主电路b）等效电路）等效电路 2024/7/29772. 稳态电路方程稳态电路方程转子整流电路的输出电压为转子整流电路的输出电压为逆变器直流侧电压逆变器直流侧电压电压平衡方程电压平衡方程 2024/7/29782. 稳态电路方程稳态电路方程以上三式中以上三式中R

42、L直流平波电抗器的电阻直流平波电抗器的电阻；XT 折算到二次侧的逆变变压器每相等效折算到二次侧的逆变变压器每相等效漏抗，漏抗，XT = XT 1 + XT 2 。RT 折算到二次侧的逆变变压器每相等折算到二次侧的逆变变压器每相等效电阻，效电阻，RT = RT 1 + RT 2 。 2024/7/29793. 转差率与转速方程转差率与转速方程用转差率表示的方程式用转差率表示的方程式2024/7/2980转速特性方程转速特性方程将将 s = (n0 n ) / n0代入上式，得到串级调速代入上式，得到串级调速时的转速特性为时的转速特性为如令如令 p = 0，则公式就表示系统在第一工作，则公式就表示

43、系统在第一工作区的转速特性。区的转速特性。2024/7/2981转速特性方程转速特性方程分析公式可以看出，等号右边分子中的第分析公式可以看出，等号右边分子中的第一项是转子直流回路的直流电压一项是转子直流回路的直流电压第二项相当于回路中的总电阻压降，可以第二项相当于回路中的总电阻压降，可以写作写作 Id R ，而分母则是转子整流器的输出，而分母则是转子整流器的输出电压。电压。 2024/7/2982电动势系数电动势系数如借用直流电动机的概念和有关算式，引如借用直流电动机的概念和有关算式，引入电动势系数入电动势系数 CE ，使，使2024/7/2983转速特性方程的直观形式转速特性方程的直观形式2

44、024/7/2984注意注意在直流调速系统中，电动势系数在直流调速系统中，电动势系数 Ce 是常数，是常数，但但在串级调速系统中，在串级调速系统中，CE是负载电流的函是负载电流的函数，它是使转速特性成为非线性的重要因数，它是使转速特性成为非线性的重要因素素，故两个符号的下标不同，以示区别。，故两个符号的下标不同，以示区别。2024/7/2985两种转速特性的比较两种转速特性的比较上式表明，异步电动机串级调速系统与直上式表明，异步电动机串级调速系统与直流它励电动机的转速特性在形式上完全相流它励电动机的转速特性在形式上完全相同，改变电压即可得到一族平行移动的调同，改变电压即可得到一族平行移动的调速

45、特性。速特性。 在直流调速系统中，须直接改变电压在直流调速系统中，须直接改变电压 Ud；而在异步电动机串级调速系统中，它是通而在异步电动机串级调速系统中，它是通过改变式子第二项中的控制角过改变式子第二项中的控制角 来实现的。来实现的。2024/7/2986两种转速特性的比较两种转速特性的比较在串级调速系统中总电阻在串级调速系统中总电阻 R 较大，系统的较大，系统的调速特性较软；对于调速特性较软；对于 p 0 的第二工作区，的第二工作区，计及计及 p 的影响，在同一逆变角的影响，在同一逆变角 下的电压更下的电压更小，相当于小，相当于 也发生变化，因而调速特性也发生变化，因而调速特性更软。更软。2

46、024/7/29874. 电磁转矩方程电磁转矩方程 转差功率转差功率可以从转子整流电路的功率传递关系入手，可以从转子整流电路的功率传递关系入手，暂且忽略转子铜耗，则转子整流器的输出暂且忽略转子铜耗，则转子整流器的输出功率就是电动机的转差功率功率就是电动机的转差功率2024/7/29884. 电磁转矩方程电磁转矩方程 而电磁功率而电磁功率 Pm = Ps /s，因此电磁转矩为，因此电磁转矩为 0 理想空载机械角转速理想空载机械角转速(rad/s ) ；CM 串级调速系统的转矩系数，串级调速系统的转矩系数， 2024/7/2989它也是电流它也是电流 Id 的函数。与前式的电动势系的函数。与前式的

47、电动势系数数 CE 相比可知，相比可知， CM 和和 CE 对对 Id 的关系是的关系是一样的。由于一样的。由于 0 =2 n0 /60，所以，所以 可见，可见， CM 和和 CE的关系与直流他励电动机的关系与直流他励电动机中中Cm 和和 Ce的关系完全一致。的关系完全一致。2024/7/29905. 串级调速的机械特性方程串级调速的机械特性方程当串级调速系统在第一工作区运行时，当串级调速系统在第一工作区运行时， p = 0 ，代入前式，代入前式, 再令再令 dTe/ dt = 0，可求出，可求出电电磁转矩的计算最大值磁转矩的计算最大值Te1m，经过适当的数学，经过适当的数学推导，得推导，得第

48、一工作区的机械特性方程式第一工作区的机械特性方程式：2024/7/29915. 串级调速的机械特性方程串级调速的机械特性方程第一工作区的机械特性方程式第一工作区的机械特性方程式 s1m = s1m- s10 在给定在给定 值下，从理想值下，从理想空载到计算最大转矩点的转差率增量；空载到计算最大转矩点的转差率增量； s1 = s - s10 在相应的在相应的 值下，由负载值下，由负载引起的转差率增量；引起的转差率增量；2024/7/29925. 串级调速的机械特性方程串级调速的机械特性方程第一工作区的机械特性方程式第一工作区的机械特性方程式s10 相应相应 值下的理想空载转差率；值下的理想空载转

49、差率；s1m 对应于计算最大转矩对应于计算最大转矩Te1m的临界转差的临界转差率率2024/7/29935. 串级调速的机械特性方程串级调速的机械特性方程Te1m 系统在第一工作区的系统在第一工作区的计算最大转计算最大转矩矩。由于在异步电动机串级调速时，负载增大由于在异步电动机串级调速时，负载增大到一定程度，必然会出现转子整流器的强到一定程度，必然会出现转子整流器的强迫延迟换相现象，系统必然会进入第二工迫延迟换相现象，系统必然会进入第二工作区。而作区。而 Te1m 是在是在 p= 0 的条件下由前式求的条件下由前式求得的，它只表示若系统能继续保持第一工得的，它只表示若系统能继续保持第一工作状态

50、将会达到的最大转矩。作状态将会达到的最大转矩。 2024/7/29945. 串级调速的机械特性方程串级调速的机械特性方程第二工作区的机械特性方程式第二工作区的机械特性方程式当串级调速系统在第二工作区运行时，当串级调速系统在第二工作区运行时， p不等于零，不等于零，= 60，代入前式，再令，代入前式，再令 dTe/dt = 0，可求出，可求出第二工作区的最大转矩值第二工作区的最大转矩值Te2m，经过适当的数学推导，得第二工作区的，经过适当的数学推导，得第二工作区的机械特性方程式：机械特性方程式：2024/7/29955. 串级调速的机械特性方程串级调速的机械特性方程第二工作区的机械特性方程式第二

51、工作区的机械特性方程式 s2m = s2m- s20 计及强迫延时换相，对计及强迫延时换相，对应于某一应于某一 p 值时的转差率增量；值时的转差率增量； s2 = s - s20 在给定在给定 与与 p值下，由值下，由负载引起的转差率增量负载引起的转差率增量;2024/7/29965. 串级调速的机械特性方程串级调速的机械特性方程s20相应相应 与与 p 值下的理想空载转差率值下的理想空载转差率2024/7/29975. 串级调速的机械特性方程串级调速的机械特性方程注意注意在用前式计算第二工作区的一段机械特性在用前式计算第二工作区的一段机械特性时，等号左边分母中仍用时，等号左边分母中仍用Te1

52、m ，这是为了使，这是为了使第一、二工作区的机械特性计算公式尽量第一、二工作区的机械特性计算公式尽量一致，不要误解为第二工作区的最大转矩一致，不要误解为第二工作区的最大转矩就是就是Te1m ，它具有另外一个最大转矩，它具有另外一个最大转矩Te2m 。 2024/7/29985. 串级调速的机械特性方程串级调速的机械特性方程几种最大转矩的关系和计算几种最大转矩的关系和计算从异步电动机的铭牌数据可计算出额定转从异步电动机的铭牌数据可计算出额定转矩矩TeN和正常运行时的最大转矩和正常运行时的最大转矩Tem 。对串级调速系统来说，有实用意义的是第对串级调速系统来说，有实用意义的是第一工作区的计算最大转

53、矩一工作区的计算最大转矩 Te1m 和和第二工作第二工作区真正的最大转矩区真正的最大转矩 Te2m （可证明，（可证明，Te2m 对对应于应于 p= 15）。还有第一、二工作区交界）。还有第一、二工作区交界的转矩值，称作的转矩值，称作交接转矩交接转矩 Te1-2 。 2024/7/29995. 串级调速的机械特性方程串级调速的机械特性方程按照上面的推导，可得按照上面的推导，可得2024/7/291005. 串级调速的机械特性方程串级调速的机械特性方程公式说明，公式说明，异步电动机串级调速时所能产异步电动机串级调速时所能产生的最大转矩比正常接线时减少了生的最大转矩比正常接线时减少了17.3%，这

54、在选用电机时必须注意。这在选用电机时必须注意。另外，由公式可知，另外，由公式可知，Te1-2 = 0.716 Tem，而异，而异步电动机的转矩过载能力一般大于步电动机的转矩过载能力一般大于2，即，即Tem 2TeN，所以，所以当电动机在额定负载下工作时，当电动机在额定负载下工作时，还是处于第一工作区还是处于第一工作区。 2024/7/291016. 异步电动机串级调速时的机械异步电动机串级调速时的机械特性特性 异步电动机串级调速时的机械特性异步电动机串级调速时的机械特性2024/7/291027.4 串级调速系统的技术经济指串级调速系统的技术经济指标标串级调速系统的效率串级调速系统的效率串级调

55、速系统的功率因数串级调速系统的功率因数串级调速装置的电压和容量串级调速装置的电压和容量2024/7/291037.4.1 串级调速系统的效率串级调速系统的效率在串级调速时，在串级调速时，Ps未被全部消耗掉，而是扣未被全部消耗掉，而是扣除了转子铜损除了转子铜损 pCur、杂散损耗、杂散损耗 ps 和附加的和附加的串级调速装置损耗串级调速装置损耗 ptan 后经过转子整流器和后经过转子整流器和逆变器返回电网，这部分返回电网的功率逆变器返回电网，这部分返回电网的功率称作回馈功率称作回馈功率 Pf 。对整个串级调速系统来说，它从电网吸收对整个串级调速系统来说，它从电网吸收的净有功功率应为的净有功功率应

56、为 Pin = P1 Pf 。2024/7/291047.4.1 串级调速系统的效率串级调速系统的效率串级调速系统效率分析串级调速系统效率分析a)系统的功率传递系统的功率传递 b)系统的功率流程图系统的功率流程图 2024/7/291057.4.1 串级调速系统的效率串级调速系统的效率串级调速系统的总效率串级调速系统的总效率式中式中p 是异步电动机定子和转子内的总损耗是异步电动机定子和转子内的总损耗ptan 附加的串级调速传动附加的串级调速传动(tandem drive)装置损耗装置损耗 。2024/7/291067.4.1 串级调速系统的效率串级调速系统的效率在串级调速系统中，当电动机的转速

57、降低在串级调速系统中，当电动机的转速降低时，如果负载转矩不变，时，如果负载转矩不变， p 和和 ptan 都基本都基本不变，公式中分子和分母中的项随着不变，公式中分子和分母中的项随着s增大增大而同时减少，对而同时减少，对sch值的影响并不太大。值的影响并不太大。2024/7/29107转子回路串电阻调速的效率转子回路串电阻调速的效率 当电动机转子回路串电阻调速时，调速系当电动机转子回路串电阻调速时，调速系统的效率是统的效率是其中，其中，Pm(1- s) 项随项随s 的变化与串级调速时的变化与串级调速时一样，而所串电阻越大时，一样，而所串电阻越大时，pCur 越大，越大，p 也越大，因而效率也越

58、大，因而效率 R 越低，几乎是随着转越低，几乎是随着转速的降低而成比例地减少。速的降低而成比例地减少。 2024/7/29108效率的比较效率的比较串级调速系统的总效串级调速系统的总效率是比较高的，且当率是比较高的，且当电动机转速降低时，电动机转速降低时， sch 的减少并不多。的减少并不多。而绕线转子异步电动而绕线转子异步电动机转子回路串电阻调机转子回路串电阻调速时的效率几乎随转速时的效率几乎随转速的降低而成比例地速的降低而成比例地减少。减少。2024/7/291097.4.2 串级调速系统的功率因数串级调速系统的功率因数异步电动机本身的功率因数就会随着负载异步电动机本身的功率因数就会随着负

59、载的减轻而下降；的减轻而下降；转子整流器的换相重迭和强迫延迟导通等转子整流器的换相重迭和强迫延迟导通等作用都会通过电动机从电网吸收换相无功作用都会通过电动机从电网吸收换相无功功率；功率；逆变器的相控作用使其电流相位落后于电逆变器的相控作用使其电流相位落后于电压相位，也会使功率因数下降；压相位，也会使功率因数下降；2024/7/291107.4.2 串级调速系统的功率因数串级调速系统的功率因数在串级调速系统中，从交流电网吸收的总在串级调速系统中，从交流电网吸收的总有功功率是电动机吸收的有功功率与逆变有功功率是电动机吸收的有功功率与逆变器回馈至电网的有功功率之差，然而从交器回馈至电网的有功功率之差

60、，然而从交流电网吸收的总无功功率却是电动机和逆流电网吸收的总无功功率却是电动机和逆变器所吸收的无功功率之和，因此，串级变器所吸收的无功功率之和，因此，串级调速系统总功率因数可用下式表示调速系统总功率因数可用下式表示 ：2024/7/291117.4.2 串级调速系统的功率因数串级调速系统的功率因数S 系统总的视在功率；系统总的视在功率；Q1 电动机从电网吸收的无功功率；电动机从电网吸收的无功功率；Qf 逆变变压器从电网吸收的无功功率。逆变变压器从电网吸收的无功功率。2024/7/29112串级调速系统的功率因数串级调速系统的功率因数范围范围一般串级调速系统在高速运行时的功率因一般串级调速系统在

61、高速运行时的功率因数为数为0.60.65，比正常接线时电动机的功率，比正常接线时电动机的功率因数减少因数减少0.1左右；左右；在低速时可降到在低速时可降到0.40.5（对调速范围为（对调速范围为2的的系统）。这是串级调速系统的主要缺点。系统）。这是串级调速系统的主要缺点。2024/7/29113串级调速系统的功率因数串级调速系统的功率因数范围范围对于宽调速的串级调速系统，随着转差率对于宽调速的串级调速系统，随着转差率的增大，系统的功率因数还要下降，这是的增大，系统的功率因数还要下降，这是串级调速系统能否被推广应用的关键问题串级调速系统能否被推广应用的关键问题之一。之一。常用的方法是增加静止无功

62、补偿装置电常用的方法是增加静止无功补偿装置电力电容器，采用无功就地补偿来解决。力电容器，采用无功就地补偿来解决。2024/7/291147.4.4 串级调速装置的电压和容量串级调速装置的电压和容量串级调速装置是指整个串级调速系统中除串级调速装置是指整个串级调速系统中除异步电动机以外为实现串级调速而附加的异步电动机以外为实现串级调速而附加的所有功率部件，包括转子整流器、逆变器所有功率部件，包括转子整流器、逆变器和逆变变压器。从经济角度出发，必须正和逆变变压器。从经济角度出发，必须正确合理地选择这些附加设备的电压和容量，确合理地选择这些附加设备的电压和容量，以提高整个调速系统的性能价格比。以提高整

63、个调速系统的性能价格比。2024/7/29115整流器和逆变器容量整流器和逆变器容量主要依据其电流与电压的定额。主要依据其电流与电压的定额。电流定额决定于异步电动机转子的额定电电流定额决定于异步电动机转子的额定电流和所拖动的负载电流流和所拖动的负载电流IrN；电压定额则决定于异步电动机转子的额定电压定额则决定于异步电动机转子的额定相电压（即转子开路电动势相电压（即转子开路电动势 Er0 ）和系统的）和系统的调速范围调速范围 D。这里。这里n1为同步转速。为同步转速。 2024/7/29116整流器和逆变器容量整流器和逆变器容量其中，其中， nmin 是调速系统的最低转速，对应是调速系统的最低转

64、速，对应于最大理想空载转差率于最大理想空载转差率 smax ，由前式可得，由前式可得调速调速范围越大时，范围越大时， smax也越大，整流器和逆也越大，整流器和逆变器所承受的电压越高（变器所承受的电压越高（ smax Er0 ）。）。2024/7/29117逆变变压器容量逆变变压器容量在交流串级调速系统中，设置逆变变压器在交流串级调速系统中，设置逆变变压器的主要目的就是取得能与被控电动机转子的主要目的就是取得能与被控电动机转子相匹配的逆变电压，其次是把逆变器与交相匹配的逆变电压，其次是把逆变器与交流电网隔离，以抑制电网的浪涌电压对晶流电网隔离，以抑制电网的浪涌电压对晶闸管的影响。闸管的影响。2

65、024/7/29118逆变变压器容量逆变变压器容量这样，由公式可以写出逆变变压器的二次这样，由公式可以写出逆变变压器的二次侧相电压侧相电压UT2和异步电动机转子电压之间的和异步电动机转子电压之间的关系。关系。一般取一般取min=30，则，则2024/7/29119逆变变压器容量逆变变压器容量逆变变压器的二次侧相电压逆变变压器的二次侧相电压逆变变压器的容量计算逆变变压器的容量计算 2024/7/291207.5 双闭环控制的串级调速系统双闭环控制的串级调速系统由于串级调速系统机械特性的静差率较大，由于串级调速系统机械特性的静差率较大，所以开环控制系统只能用于对调速精度要所以开环控制系统只能用于对

66、调速精度要求不高的场合。为了提高静态调速精度，求不高的场合。为了提高静态调速精度，并获得较好的动态特性，须采用闭环控制，并获得较好的动态特性，须采用闭环控制，和直流调速系统一样，通常采用具有电流和直流调速系统一样，通常采用具有电流反馈与转速反馈的双闭环控制方式。由于反馈与转速反馈的双闭环控制方式。由于串级调速系统的转子整流器是不可控的，串级调速系统的转子整流器是不可控的，系统本身不能产生电气制动作用，所谓动系统本身不能产生电气制动作用，所谓动态性能的改善只是指起动与加速过程性能态性能的改善只是指起动与加速过程性能的改善，减速过程只能靠负载作用自由降的改善，减速过程只能靠负载作用自由降速。速。

67、2024/7/291217.5 双闭环控制的串级调速系统双闭环控制的串级调速系统双闭环控制的串级调速系统原理图双闭环控制的串级调速系统原理图 2024/7/29122 控制环节说明控制环节说明图中，转速反馈信号取自异步电动机轴上图中，转速反馈信号取自异步电动机轴上联接的测速发电机，电流反馈信号取自逆联接的测速发电机，电流反馈信号取自逆变器交流侧的电流互感器，也可通过霍尔变器交流侧的电流互感器，也可通过霍尔变换器或直流互感器取自转子直流回路。变换器或直流互感器取自转子直流回路。为了防止逆变器逆变颠覆，在电流调节器为了防止逆变器逆变颠覆，在电流调节器ACR输出电压为零时，应整定触发脉冲输输出电压为

68、零时，应整定触发脉冲输出相位角为出相位角为 = min 。 2024/7/29123 比较比较图中所示的系统与直流不可逆双闭环调速图中所示的系统与直流不可逆双闭环调速系统一样，具有静态稳速与动态恒流的作系统一样，具有静态稳速与动态恒流的作用。用。所不同的是它的控制作用都是通过异步电所不同的是它的控制作用都是通过异步电动机转子回路实现的。动机转子回路实现的。由于串级调速系统的转子整流器是不可控由于串级调速系统的转子整流器是不可控的，系统本身不能产生电气制动作用，减的，系统本身不能产生电气制动作用，减速过程只能靠负载作用自由降速。速过程只能靠负载作用自由降速。2024/7/29124 7.6 串级

69、调速系统的起动方式串级调速系统的起动方式串级调速系统是依靠逆变器提供附加电动串级调速系统是依靠逆变器提供附加电动势而工作的，为了使系统工作正常，对系势而工作的，为了使系统工作正常，对系统的起动与停车控制必须有合理的措施予统的起动与停车控制必须有合理的措施予以保证。总的原则是在起动时必须使逆变以保证。总的原则是在起动时必须使逆变器先电机而接上电网，停车时则比电机后器先电机而接上电网，停车时则比电机后脱离电网，以防止逆变器交流侧断电，使脱离电网，以防止逆变器交流侧断电，使晶闸管无法关断，造成逆变器的短路事故晶闸管无法关断，造成逆变器的短路事故串级调速系统的起动方式通常有间接起动串级调速系统的起动方

70、式通常有间接起动和直接起动两种。和直接起动两种。2024/7/29125 7.6.1 间接起动间接起动大部分采用串级调速的设备是不需要从零大部分采用串级调速的设备是不需要从零速到额定转速作全范围调速的，特别对于速到额定转速作全范围调速的，特别对于风机、泵、压缩机等机械，其调速范围本风机、泵、压缩机等机械，其调速范围本来就不大，串级调速装置的容量可以选择来就不大，串级调速装置的容量可以选择比电动机小得多。比电动机小得多。串级调速系统的起动方式通常有间接起动串级调速系统的起动方式通常有间接起动和直接起动两种。和直接起动两种。2024/7/29126 7.6.1 间接起动间接起动为了使串级调速装置不

71、受过电压损坏，须为了使串级调速装置不受过电压损坏，须采用间接起动方式，即将电动机转子先接采用间接起动方式，即将电动机转子先接入电阻或频敏变阻器起动，待转速升高到入电阻或频敏变阻器起动，待转速升高到串级调速系统的设计最低转速时，才把串串级调速系统的设计最低转速时，才把串级调速装置投入运行。级调速装置投入运行。由于这类机械不经常起动，所用的起动电由于这类机械不经常起动，所用的起动电阻等都可按短时工作制选用，容量与体积阻等都可按短时工作制选用，容量与体积都较小。从串电阻起动换接到串级调速可都较小。从串电阻起动换接到串级调速可以利用对电动机转速的检测或利用时间原以利用对电动机转速的检测或利用时间原则自

72、动控制。则自动控制。2024/7/29127 7.6.1 间接起动间接起动串级调速系统间接起动控制原理图串级调速系统间接起动控制原理图2024/7/29128间接起动操作顺序间接起动操作顺序先合上装置电源总开关先合上装置电源总开关S，使逆变器在，使逆变器在 min 下等待工作。下等待工作。然后依次接通接触器然后依次接通接触器K1 ，接入起动电阻，接入起动电阻R , 再接通再接通K0 ，把电机定子回路与电网接通，把电机定子回路与电网接通，电动机便以转子串电阻的方式起动。电动机便以转子串电阻的方式起动。待起动到所设计的待起动到所设计的nmin（smax）时接通）时接通K2 ，使电动机转子接到串级调

73、速装置，然后断使电动机转子接到串级调速装置，然后断开开K1 , 切断起动电阻，此后电动机就可以串切断起动电阻，此后电动机就可以串级调速方式继续加速到所需的转速运行。级调速方式继续加速到所需的转速运行。 2024/7/29129停车操作顺序停车操作顺序 由于串级调速没有制动能力，应先将转速由于串级调速没有制动能力，应先将转速降至降至nmin , 再合上再合上K1 ，然后断开，然后断开K2 ，使电，使电动机转子回路与串级调速装置脱离；动机转子回路与串级调速装置脱离；最后断开最后断开K0 ，以防止当，以防止当K0断开时在转子侧断开时在转子侧感生断闸高电压而损坏整流器与逆变器。感生断闸高电压而损坏整流

74、器与逆变器。 2024/7/291307.6.2 直接起动直接起动直接起动又称串级调速方式起动，用于可直接起动又称串级调速方式起动，用于可在全范围调速的串级调速系统。在起动控在全范围调速的串级调速系统。在起动控制时让逆变器先于电动机接通交流电网，制时让逆变器先于电动机接通交流电网，然后使电动机的定子与交流电网接通，此然后使电动机的定子与交流电网接通，此时转子呈开路状态，可防止因电动机起动时转子呈开路状态，可防止因电动机起动时的合闸过电压通过转子回路损坏整流装时的合闸过电压通过转子回路损坏整流装置，最后再使转子回路与整流器接通。置，最后再使转子回路与整流器接通。2024/7/29131直接起动操

75、作顺序直接起动操作顺序接触器的工作顺序为接触器的工作顺序为 S - K0- K2 ，此时不需，此时不需要起动电阻。当转子回路接通时，由于转要起动电阻。当转子回路接通时，由于转子整流电压小于逆变电压，直流回路无电子整流电压小于逆变电压，直流回路无电流，电动机尚不能起动。流，电动机尚不能起动。 待发出给定信号后，随着待发出给定信号后，随着 的增大，逆变的增大，逆变电压降低，产生直流电流，电动机才逐渐电压降低，产生直流电流，电动机才逐渐加速，直至达到给定转速。加速，直至达到给定转速。 2024/7/291327.7 绕线转子异步风力发电机组绕线转子异步风力发电机组风能是一种重要的可再生能源，利用风力

76、风能是一种重要的可再生能源，利用风力发电具有清洁、无污染且占地小等独特优发电具有清洁、无污染且占地小等独特优点，因此风力发电技术已成为当前运动控点，因此风力发电技术已成为当前运动控制学科研究的一个热点。风能具有随机性制学科研究的一个热点。风能具有随机性和间歇性的特点，风速往往是在不停的变和间歇性的特点，风速往往是在不停的变化之中，而且变化范围很大，因此风力发化之中，而且变化范围很大，因此风力发电机组的转速与输出电功率也会随之变化，电机组的转速与输出电功率也会随之变化，当风力发电机组与电网并联运行时，必须当风力发电机组与电网并联运行时，必须要求风力发电机组发出的电能频率与相位要求风力发电机组发出

77、的电能频率与相位和电网频率与相位保持一致。和电网频率与相位保持一致。2024/7/291337.7 绕线转子异步风力发电机组绕线转子异步风力发电机组绕线转子异步发电机可作为变速恒频风力绕线转子异步发电机可作为变速恒频风力发电机，发电机定子绕组直接与电网连接，发电机，发电机定子绕组直接与电网连接，转子绕组由滑环引出后与转子侧变频器连转子绕组由滑环引出后与转子侧变频器连接。通过转子回路中的变频器控制转差功接。通过转子回路中的变频器控制转差功率的大小和流向来实现变速恒频，实现发率的大小和流向来实现变速恒频，实现发电机组的并网运行。电机组的并网运行。2024/7/291347.7 绕线转子异步风力发电

78、机组绕线转子异步风力发电机组转子侧和电网侧变频器均采用转子侧和电网侧变频器均采用PWM四象限四象限变频器，则转差功率可以由转子输出至电变频器，则转差功率可以由转子输出至电网或由电网输入转子，发电机运行在超同网或由电网输入转子，发电机运行在超同步回馈制动状态或次同步回馈制动状态，步回馈制动状态或次同步回馈制动状态，大大拓宽了风力发电机的速度范围。大大拓宽了风力发电机的速度范围。 2024/7/291357.7 绕线转子异步风力发电机组绕线转子异步风力发电机组绕线转子异步风力发电机组原理图绕线转子异步风力发电机组原理图2024/7/291367.7 绕线转子异步风力发电机组绕线转子异步风力发电机组

79、当风速较低时，发电机转速当风速较低时，发电机转速n小于定子旋转小于定子旋转磁场同步转速磁场同步转速n1，电网侧变频器处于整流工，电网侧变频器处于整流工作状态而转子侧变频器处于逆变状态，电作状态而转子侧变频器处于逆变状态，电网通过变频器向转子提供转差功率网通过变频器向转子提供转差功率Ps=sP1 ，若转子轴上输入机械功率为若转子轴上输入机械功率为Pmech ，则发电，则发电机定子输出电功率机定子输出电功率:转子轴上输入机械功率转子轴上输入机械功率Pmech和转子绕组输和转子绕组输入电功率入电功率Ps都通过定子绕组馈送到电网。都通过定子绕组馈送到电网。2024/7/29137超同步回馈制动状态超同步回馈制动状态 当风速较高时，发电机转速当风速较高时，发电机转速n大于定子旋转大于定子旋转磁场同步转速磁场同步转速n1，转子侧变频器处于整流工，转子侧变频器处于整流工作状态而电网侧变频器处于逆变状态，此作状态而电网侧变频器处于逆变状态，此时发电机转子输出转差功率时发电机转子输出转差功率Ps=sP1 ，其中，其中s0 ,转子轴上输入机械功率为转子轴上输入机械功率为Pmech ，则发，则发电机定子输出电功率电机定子输出电功率:转子轴上输入机械功率转子轴上输入机械功率Pmech通过定子绕组通过定子绕组和转子绕组馈送到电网。和转子绕组馈送到电网。2024/7/29138