《2022年装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计36072》由会员分享，可在线阅读，更多相关《2022年装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计36072（23页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、装配式钢筋混凝土简支T 形梁桥课程设计一、设计资料1、桥面净宽：净 -7（车行道） +21.0（人行道） +20.25（栏杆）。2、主梁跨径和全长标准跨径： Lb=25m（墩中心距离）。计算跨径： L=24.50m（支座中心距离）。预制长度： L =24.95m（主梁预制长度）。3、设计荷载公路-II 级，人群 3.5kN/m2。4、材料材料规格内容钢筋HRB335（原级）主梁主筋、弯起钢筋和架立钢筋R235（原级）箍筋混凝土C25 主梁C30 防水桥面铺装5、结构尺寸横隔梁 5根，肋宽 15cm。桥梁纵向布置图（单位：cm）桥梁横断面图（单位： cm）15 2495 2450 609 609
2、 609 609 180 180 180 180 100 100 700 12 8 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 23 页T 型梁尺寸图（单位： cm）6、计算方法极限状态法7、设计依据(1) 公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）。(2) 公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D60-2004）。二、行车道板的计算(一)计算模式行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算(二)荷载及其效应1每延 M 板上的恒载个 g 桥面铺装：mkNg/4 .2240.11.01T 梁翼缘板自重：mkNg/75.
3、2250.111.02每延 M 跨宽板恒载合计：mkNggg/15.575.24 .2212永久荷载产生的效应弯矩：kNmglMsg65.1)22.08 .1(15.52121220剪力：kNglQsg12.4)22.08.1(15.503可变荷载产生的效应以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载根据公路桥涵设计通用规范4.3.1条后轮着地宽度2b及长度2a为：ma2 .02mb6.02顺行车方向轮压分布宽度：mHaa4.01.022 .0221180 140 120 8 14 20 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - -
4、 - - - -第 2 页，共 23 页垂直行车方向轮压分布宽度：mHbb8 .01 .026.0221荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：mlaa4 .38 .024.14.024.101单轮时：mlaa0 .28 .024.0201根据公路桥涵设计通用规范4.3.2条，局部加载冲击系数：3.11作用于每 M 宽板条上的弯矩为：mkNblaPMsp/06.16)48.08 .0(4 .342803.1)4(4)1 (10单个车轮时：mkNblaPMsp/65.13)48.08 .0(0.241403.1)4(4)1(10取最大值：mkNMsp/06.16作用于每 M 宽板条上的剪力为：kNaP
5、Qsp76.264.342803 .14)1(4基本组合根据公路桥涵设计通用规范4.1.6条恒+汽：mkNMMspsg/46.24)06.16(4 .1)65.1(2.14.12.1kNQQspsg41.4276.264.112.42.14 .12.1故行车道板的设计作用效应为：mkNMsj/46.24kNQsj41.42(三)截面设计、配筋与强度验算1.界面设计与配筋悬臂板根部高度14hcm，净保护层2acm。若选用12钢筋，则有效高度0h为：00.0140.140.020.11322dhham根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.2条：00()2dcdxMf bx h精选
6、学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 3 页，共 23 页324.4611.5 101.0(0.113)2xx化简：20.2260.004250xx解得：0.0205xm验算：00.560.1130.06330.0205bhmxm根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.2条：sdscdfAf bx42211.5 1.0 0.02058.42 108.42280sAmcm需要的间距为：100/(8.42/1.131)13.4scm，取13scm此时21001.1318.713sAcm即桥面板布置间距为 13cm的12钢筋根据公路
7、桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.9 条，抗剪截面应符合：30,00.51 10dcu kVfbh30.51 1025 1000 113288.1542.41dkNVkN满足规范要求根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.10条30200.5010dtdVf bh30.50101.0 1.23 100011369.542.41dkNVkN故不需要进行斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置箍筋。板内分布钢筋用8，间距取 25cm。2.承载能力验算由sdscdfAf bx可得：/()2800.00087 /(11.5 1.0)0.0211sdscdxfAf bm03(
8、)20.021111.5101.00.0211(0.113)24.8624.46/2dcdAxMf bx hkNmMkNm承载能力满足要求精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页，共 23 页三、主梁的计算(一)主梁的荷载横向分布系数1跨中弯矩横向分布系数 (根据偏心受压法计算，考虑主梁抗扭刚度修正) (1)主梁的抗弯惯矩 I 及抗扭惯矩TI平均板厚：01(814)112hcm主梁截面的重心距顶缘距离xa：cmax1.452014011)20180(21402014021111)20180(f T 形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面抗
9、扭惯矩之和：顶板：4.1611.0/8.1/11tb，查表得333.01a腹板：45.62.0/)11.04.1 (/22tb，查表得301.02a3331090.32 .029.1301.011.08 .1333.0TI(2)抗扭修正系数根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范3.1.6条，EG4 .0maa6.351maa8.142ma034 .32)8.16 .3(222512iia883.010087070. 94.32121090. 355.244.011121123222iiTiIaEIGl(3)各主梁横向分布系数1号主梁的横向影响线553.04.326.36. 3883.
10、05111377.04.328 .16. 3883. 05112精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共 23 页2.04.3206. 3883.05113023.04 .328.16. 3883.05114153.04 .326 .36. 3883.05115具体见下图-0.1530.0230.20.3770.5535号4号3号2号1号1 号主梁横向影响线同理可求得 2号主梁和 3 号主梁的影响线，由于结构对称，4号主梁的影响线与2 号主梁影响线对称， 5 号主梁的影响线与1 号主梁影响线对称 .矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。1号2号3
11、号4号5号0.3770.2880.20.1120.0232 号主梁横向影响线精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页，共 23 页5号4号3号2号1号0.20.20.20.20.23 号主梁横向影响线对 1、2、3 号主梁进行最不利加载以求得横向分布系数，加载的位置见下图0.0150.1910.3180.4941号2号3号4号5号0.3770.20.023-0.1530.553人群 人行道板及栏杆人行道板及栏杆人群 0.592-0.190.641-0.2391 号主梁最不利加载0.1050.1940.2580.3470.0230.11
12、20.20.2880.3775号4号3号2号1号人行道板及栏杆人群 人群 人行道板及栏杆0.3970.4220.001-0.022 号主梁最不利加载3号两的横向影响线为直线，可直接计算对于公路 II 级1号主梁的横向分布系数：11(0.4940.3160.191 0.015)0.5082q精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页，共 23 页2号主梁的横向分布系数：21(0.3470.2580.1940.105)0.4522q3号主梁的横向分布系数：310.2 40.42q对于人群1号主梁的横向分布系数：10.592r2号主梁的横向分
13、布系数：20.397r3号主梁的横向分布系数：320.20.4r对于人行道板和栏杆1号主梁的横向分布系数：10.6410.2390.402b2号主梁的横向分布系数：20.4220.020.402b3号主梁的横向分布系数：30.20.20.4b2梁端剪力横向分布系数 (根据杠杆法计算 ) 0.6671号2号3号4号5号1.00人群 人群 1.2221号主梁加载精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页，共 23 页1号2号3号4号5号人群 人群 1.00-0.2222号主梁加载1号2号3号4号5号人群 人群 1.000.2783号主梁加载
14、对于公路 II 级1号主梁的横向分布系数：110.6670.3342q2号主梁的横向分布系数：211.000.52q3号主梁的横向分布系数：31(1.0 0.278)0.6392q对于人群1号主梁的横向分布系数：11.222r2号主梁的横向分布系数：20.222r3号主梁的横向分布系数：30r(二)作用效应计算1永久作用效应(1)永久荷载精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页，共 23 页假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担主梁：(1.80.2)0.111.40.22511.4/kNm横隔板：中梁：0.5(1.061.12)0.
15、820.1525524.51.33/kNm边梁：0.5(1.061.12)0.80.1525524.50.67/kNm桥面铺装： 0.1 1.8 244.32/kN m人行道板及栏杆按照5.5kN/m 来计算，根据横向分布系数分摊至各主梁的荷载为：1号主梁： 0.402 5.52.21/kN m2号主梁： 0.402 5.52.21/kN m3号主梁： 0.4 5.52.2/kN m各梁的永久荷载为：1号主梁： 11.40.674.322.2118.6/kN m2号主梁： 11.4 1.334.322.21 19.26/kN m3号主梁： 11.4 1.334.322.219.25/kN m(
16、2)永久作用效应计算1号主梁跨中弯矩：21/ 2118.6 24.51395.68MkNm支点剪力：0118.624.5227.92QkN2号主梁跨中弯矩：21/ 2119.26 24.51445.18MkNm支点剪力：0119.26 24.5235.92QkN3号主梁跨中弯矩：21/ 2119.25 24.51444.48MkNm支点剪力：0119.25 24.5235.82QkN2可变作用效应(1)汽车荷载冲击系数取冲击系数0.3(2)可变作用产生的弯矩a公路 II 级根据公路桥涵设计通用规范4.3.1 条规定，公路II 级车道荷载按照公路I 级车道荷载的 0.75 倍采用，即均布荷载7.
17、875/kqkNm，195kPkN聞創沟燴鐺險爱氇谴净。精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页，共 23 页各主梁的跨中弯矩：1号主梁：21/ 2110.508 (1 0.3) (7.875 24.5195 24.5)1179.084MkNm2号主梁：21/ 2110.452 (1 0.3) (7.875 24.5195 24.5)1049.084MkNm3号主梁：21/ 2110.4 (1 0.3) (7.875 24.5195 24.5)928.384MkNmb人群荷载人群荷载：3.5 1.03.5/rpkN m各主梁的跨中弯
18、矩：1号主梁：21/ 210.5923.5 24.5155.58MkNm2号主梁：21/ 210.3973.5 24.5104.38MkNm3号主梁：21/ 210.43.5 24.5105.08MkNmc弯矩基本组合根据公路桥涵设计通用规范4.1.6 条规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为：永久荷载作用分项系数：11.2G汽车荷载作用分项系数：11.4Q人群荷载作用分项系数：21.4Q结构重要性系数：01.0组合系数：0.8c各主梁的弯矩基本组合：1号主梁：1/ 21.0(1.2 1395.61.41179.00.8 1.4155.5)3499.5MkNm2号主梁：1/
19、21.0(1.2 1445.11.41049.00.8 1.4104.3)3319.5MkNm3号主梁：1/ 21.0(1.21444.41.4928.30.8 1.4 105)3150.5MkNm(3)可变作用产生的跨中剪力按照跨中的横向分布系数来计算跨中的剪力，横向分布系数沿桥跨没有变化，计算剪力时，根据公路桥涵设计通用规范4.3.1 条规定，集中荷载标注值kP需乘以 1.2的系数，即195 1.2234kPkN残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。a公路 II 级精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 11 页，共 23 页各主梁的跨中剪力：1号主梁
20、：1/ 2112340.508 (1 0.3) (7.875 24.5)93.2242QkN2号主梁：1/ 2112340.452 (1 0.3) (7.875 24.5)82.9242QkN3号主梁：1/ 2112340.4(1 0.3) (7.875 24.5)73.4242QkNb人群荷载各主梁的跨中剪力：1号主梁：1/ 2110.5923.5 24.55.724QkN2号主梁：1/ 2110.3973.5 24.53.824QkN3号主梁：1/ 2110.43.524.53.824QkNc跨中剪力基本组合各主梁的跨中剪力基本组合：1号主梁：1/ 21.0(1.493.20.8 1.45
21、.7)136.9QkN2号主梁：1/ 21.0(1.482.90.8 1.43.8)120.3QkN3号主梁：1/ 21.0(1.473.40.8 1.43.8)107.0QkN(4)可变作用产生的支点剪力计算支点剪力时荷载横向分布系数是沿桥跨变化的，支点处的横向分布系数由杠杆法求得，第一道横隔板采用跨中的横向分布系数，支点到第一道横隔板处采用线性变化。根据前面的计算结果，公路II 级和人群荷载相对应的1、2、3号主梁的横向分布系数沿跨长的变化见下图：酽锕极額閉镇桧猪訣锥。0.5080.3341号主梁2号主梁0.4523号主梁0.40.50.6396.16公路 II 级精选学习资料 - - -
22、 - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页，共 23 页1号主梁1.2220.5922号主梁-0.2220.3976.163号主梁0.4人群荷载a公路 II 级各主梁的支点剪力：1号主梁：0(1 0.3) (7.87524.5 0.5 0.5087.875 6.16 0.75 0.174 0.57.875 6.16 0.25 0.5 0.174 0.667234 0.334)160.3QkN2号主梁：0(1 0.3) (7.87524.5 0.5 0.4527.875 6.16 0.75 0.048 0.57.875 6.16 0.25 0.5 0.048
23、0.667234 0.5)210.2QkN3号主梁：0(1 0.3) (7.87524.5 0.5 0.47.875 6.16 0.75 0.239 0.57.875 6.160.25 0.5 0.239 0.667234 0.639)251.5QkNb人群荷载各主梁的支点剪力：1号主梁：0(3.5 24.5 0.5 0.5923.5 6.16 0.75 0.63 0.53.5 6.16 0.25 0.5 0.63 0.667)31.6QkN2号主梁：0(3.522.3 0.5 0.3973.5 3.95 0.75 0.397 0.53.5 6.16 0.16 0.5 0.397 0.667)
24、13.0QkN3号主梁：0(3.524.5 0.5 0.43.5 6.16 0.75 0.4 0.53.5 6.16 0.25 0.5 0.4 0.667)13.2QkNc支点剪力基本组合各主梁的支点剪力基本组合：1号主梁：01.0(1.2227.91.4 160.30.81.431.6)533.3QkN2号主梁：01.0(1.2235.91.4210.20.8 1.4 13.0)591.9QkN3号主梁：01.0(1.2235.81.4251.50.8 1.413.2)649.8QkN精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页，共
25、23 页(三)持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算1.配置主筋根据前面的弯矩基本组合可知，1 号梁的跨中弯矩最大，考虑到施工方便，偏安全地一律按1 号梁的弯矩进行配筋计算。彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。假 定 主 梁 单 向 配 筋 ， 钢 筋 净 保 护 层 为 3cm， 钢 筋 重 心 至 底 边 距 离12acm，则主梁有效高度014012128hhacm已知 1 号梁跨中弯矩0=3499.5kNmdM，根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.3条：0000()( ) () ( )22fdcdffsdsshxMfbx hbb hhfAha在这里11.5cdfMPa，0.
26、2bm，1.78fbm，0.11fhm，0sA360.113499.5 1011.5 100.2 (1.28)(1.78 0.2)0.11 (1.28)22xx22.560.910xx求解得0.430.11xmm根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.3条：( ) sdscdfffAfbxbb h2211.5 0.20.43(1.78 0.2)0.111.07 10280sAm选用14 32钢筋22148.042112.59107sAcmcm钢筋的重心距底缘的距离为：33.5 3.414.9ycm实际有效高度：014014.9125.1hcm配筋率验算：107 /(20125.
27、1)4.28%0.2%2.持久状况截面承载能力极限状态计算实际受压区高度：112.59280/11.5(17820)11/ 2050.2xcm050.20.56125.170.1xcmhcm满足规范要求截面抗弯极限状态承载力为：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页，共 23 页0063()( ) ()220.5020.1111.5100.20.502(1.28)(1.780.2)0.11(1.28)102236363499.5fdcdffhxMfbx hbb hhkNmkNm满足要求3.根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置根据剪力基
28、本组合， 3 号梁的支点剪力最大， 1 号梁的跨中剪力最大，偏安全计，支点剪力以3 号梁为准，跨中剪力以1 号梁为准：謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。01/ 2136.9dVkN，00649.8dVkN假定有6 32通过支点，13.434.72acm01404.7135.3hcm根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.9 条，抗剪截面需满足构造要求：30,00.51 10dcu kVfbh30.51 10252001353690649.8kNkN根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.10条：33200.50100.50 101.0 1.232001353166.4649
29、.8tdf bhkNkN介于两者之间，应进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算。积算图式如下图所示：136.9kN649.8kNh/2内插得到距离梁高/2h处的剪力/ 2620.5dhVkN精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页，共 23 页则由混凝土和箍筋承担的部分：620.5 0.6372.3kN由弯起钢筋承担的部分：620.5 0.4248.2kN各排钢筋的弯起位置与承担的剪力见下表：弯起钢筋排次弯起点距支座中心距离(m) 承担的剪力值 (kN) 1 1.3 223.1 2 2.5 172.8 3 3.7 122.6 4
30、4.9 72.3 5 6.1 22.1 各排弯起钢筋的计算：根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.7 条，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力为：厦礴恳蹒骈時盡继價骚。30.75 10sinsbsdsbsVfA在这里280sdfMPa，45so，故相应于各排弯起钢筋的面积：330.7510sin0.75 102800.7070.1485sbsbsbsbsdsVVVAf则每排弯起钢筋的面积为：21248.2 /0.14851671.4sbAmm弯起2 32：2111608.4sbsbAmmA1671.41608.43.9%5%1608.4，能够满足工程上的要求22223.1/
31、0.14851502.4sbAmm弯起2 32：2221608.4sbsbAmmA23172.8 /0.14851163.6sbAmm弯起2 32：2331608.4sbsbAmmA24122.6 /0.1485825.6sbAmm弯起2 32：2441608.4sbsbAmmA2572.3/ 0.1485486.9sbAmm弯起2 18：255509sbsbAmmA2622.1/ 0.1485148.8sbAmm弯起2 18：266509sbsbAmmA精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页，共 23 页在近跨中处增设2 18辅
32、助斜筋，256509sbsbAAmm，根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.11 条，弯起钢筋的弯起点，应设在按抗弯强度计算不需要该钢筋的截面以外不小于0/ 2h处，满足要求茕桢广鳓鯡选块网羈泪。4.箍筋配置根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.11 条，箍筋的间距为：226213,0200.2 10(20.6 )()cu ksvsvvdPfAf bhSV在 这 里11.0，31.1，0.6， 选 用2 8双 肢 箍 筋 ，195svfMPa，2100.5svAmm， 距 离 支 座 中 心0/ 2h处 的 主 筋 为6 32，24825.2gAmm ，03
33、.414033.4131.92hcm，048.2520.018320 131.9gAbh，1001.83P，计算剪力0649.8dVkN，计算可得：226221.01.10.2 10(20.6 1.83)25 100.5 195 200 1319168(0.6 649.8)vSmm选用150vSmm。根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范9.3.13 条，在支座中心向跨径方向长度不小于一倍梁高范围内，箍筋间距不宜大于100mm。鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。综上所述，全梁箍筋的配置为2 8双肢箍筋，由支点至距支座中心2.5 处，vS为 10cm，其余地方箍筋间距为15cm。籟丛妈羥为贍偾蛏练
34、淨。则配箍率分别为：当10vScm时，1.005/0.5%0.18%1020svsvvAs b当15vScm时，1.005/0.34%0.18%15 20svsvvAs b5.斜截面抗剪承载能力验算根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.7 条，当受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为：預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。0dcssbVVV31230,0.4510(20.6 )cscu ksvsvVbhPff精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 17 页，共 23 页30.75 10sinsbsdsbsVfA为了简化计
35、算，0h取用平均值，即01(131.9 125.1)128.52hcm根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5.2.6 条，需要验算的斜截面有：(1)距离支座/ 2h处截面，相应的620.5dVkN4825.21001.88200 1285P，0.005sv31.0 1.0 1.1 0.45 10200 1285(20.6 1.88)250.005 195496.8csVkN30.75102801608.40.707238.8sbVkN496.8238.8735.6620.5cssbVVkNkN(2)距离支座中心 1.3m处截面 (弯起钢筋弯起点 )，相应的595.4dVkN4825
36、.21001.88200 1285P，0.0034sv31.0 1.0 1.1 0.45 10200 1285(20.6 1.88)250.0034 195409.7csVkN30.75102801608.40.707238.8sbVkN409.7238.8648.5595.4cssbVVkNkN(3)距离支座中心2.5m 处截面 (弯起钢筋弯起点及箍筋间距变化处)，相应的545.1dVkN6433.61002.5200 1285P，0.0034sv31.0 1.0 1.1 0.45 10200 1285(20.6 2.5)250.0034 195433.3csVkN30.7510280160
37、8.40.707238.8sbVkN433.3238.8672.1545.1cssbVVkNkN(4)距离支座中心 3.7m处截面 (弯起钢筋弯起点 )，相应的494.9dVkN80421003.12.5200 1285P，取2.5P，0.0034sv精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 18 页，共 23 页31.0 1.0 1.1 0.45 10200 1285(20.6 2.5)250.0034 195433.3csVkN30.75102801608.40.707238.8sbVkN433.3238.8672.1494.9cssbV
38、VkNkN(5)距离支座中心 4.9m处截面 (弯起钢筋弯起点 )，相应的444.6dVkN9650.41003.82.5200 1285P，取2.5P，0.0034sv31.0 1.0 1.1 0.45 10200 1285(20.6 2.5)250.0034 195433.3csVkN30.75 102805090.70775.6sbVkN433.375.6508.9444.6cssbVVkNkN(四)持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范6.4.3 条，最大裂缝宽度采用下式计算：12330()0.2810ssfksdWC C CE取1 号
39、梁 的 弯 矩 进 行 组 合 ， 对 于1 号 梁 ， 永 久 作 用 产 生 的 弯 矩 ：1/21395.6MkNm，公路II 荷载产生的弯矩：1/ 21179/1.3906.9MkNm(不计冲击力 )，人群荷载产生的弯矩：1/ 2155.5MkNm渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。作用短期效应组合：1395.60.7906.91.0 155.52185.9sMkNm作用长期效应组合：1395.60.4906.90.4 155.51820.6lMkNm在这里11.0C，31.0C，52.0 10sEMPa，32dmm21820.610.510.51.4162185.9lsMCM36602185.9
40、1010178.40.870.87 11259 101.251ssssMMPaA h0112.590.0260.02()20125.1(18020)11sffAbhbb h，取0.02可算得裂缝的宽度为：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 19 页，共 23 页5178.430321.0 1.416 1.0()0.1630.22.0 100.28 10 0.02fkWmmmm，满足规范要求(五)持久状况正常使用极限状态下挠度验算根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范6.5.2 条，刚度可按下式来计算：0220()1() crc
41、rsscrBBMMBMMB0crtkMf W002SW在这里42.8 10cEMPa，1.78tkfMPa换算截面中性轴距T 梁顶面的距离x：2211180(180 20)(11)7.143 112.59 (125.1)022xxx化简：2256.411028.50xx解得：37.52375.2xcmmm全截面 (不考虑开裂 )换算截面重心轴以上部分对重心轴的面积矩0S：0767323110375.21101800 110(375.2)(375.2110)200226.34103.52 106.692106.692 10Smmm前面已计算得到全截面对重心轴的惯性矩0I：2409.08710Im
42、全截面抗裂边缘弹性抵抗矩0W：230009.087 100.1038()(1.251 0.3752)IWmhx20022 6.692 101.2890.1038SW开裂弯矩crM：301.289 1.78100.1038238.2crtkMf WkNm开裂截面的惯性矩crI：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 20 页，共 23 页23310424180017.143 11259(1251375.2)375.2(1800200)(375.2110)338.343 108.343 10crImmm开裂截面的抗弯刚度crB：410152.8
43、 108.343 102.33610crccrBE I全截面的抗弯刚度0B：41015000.950.952.8 109.087102.41710cBE I前面计算得到作用短期效应组合：2185.9sMkNm开裂截面等效的抗弯刚度B ：1501522022151522.417 10238.2238.22.417 10()(1) ()1() 2185.92185.92.336 102.337 10crcrsscrBBMMBMMBNmm根据前面的计算结果可得：结构自重的弯矩1395.6gMkNm，公路 II 级可变荷载：7.875/kqkN m，195kPkN，跨中横向分布系数0.508q，人群荷
44、载3.5/rqkN m，跨中横向分布系数0.592r铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。永久作用：26201555 1395.6102450037.3448482.33710ggM lfmmB可变作用：汽车：434330011515557.87524500195 1024500()0.70.508()14.71384483842.33710482.33710kkqqq lP lfmmBB人群：44011555 3.5245001.00.5924.163843842.337 10rrrq lfmmB根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范6.5.3 条，挠度长期增长系数1.60长期挠度的最大值：max
45、01.60(37.3414.714.16)89.936/160024500 /160015.31fmmlmm需要设置预拱度：1.60(37.340.514.710.54.16)74.84fmm消除结构的自重后产生的长期挠度：max01.60(14.714.16)30.19/60024500 /60040.83fmmlmm精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 21 页，共 23 页满足规范要求武汉理工大学网络教育学院桥梁工程课程设计（装配式钢筋混凝土简支T形梁桥）精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 22 页，共 23 页设计人：张赛哲学号： 100033964116 专业年级： 10 春道路桥梁工程层次：专升本2012 年 3 月 10 日精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 23 页，共 23 页
