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1、计 算 书CALCULATION COCUMENT 工程名称：工程名称：行政楼SATWE, MorGain 结构设计指导老师 : 杨俊杰姓名 :颜文华学号 :10243111019浙江工业大学建筑工程学院二零一二年三月目录一 设计依据二：荷载计算三：梁柱尺寸四：结构设计总信息五：框架配筋计算信息六：基础结构设计七：楼梯结构设计计算书一 设计依据（一） 设计参数建筑安全等级：二级抗震等级：四级地基基础设计等级：丙级抗震设防烈度：六度设计基本地震加速度值为0.05g. （二）活载1风荷载标准值： 0.45 kN/m22. 不上人屋面：0.5kN/m2（三）材料混凝土：基础及底层为C30，其余层柱、
2、梁、板均为C25.钢筋： HPB235( ) 设计值 210kN/mm2HPB235( ) 设计值 300kN/mm2240mm加气混凝土砌块面荷载标准值：3.5kN/mm2精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 1 页，共 31 页本工程设计使用年限：50年 .二：荷载计算1楼面：（板厚h=110mm）撒干拌 1:2水泥砂表面压光 0.01020=0.230厚1:3细石混凝土 0.03022=0.66kN/m2水泥浆一道 0.01020=0.2钢筋砼屋面板 0.12025 = 3.0 kN/m2 顶棚 0.3kN/m2 合计 = 4.36
3、kN/m2 取4.4kN/m22白色涂料顶棚2厚纸筋灰面 0.002 5= 0.01 kN/m2白色内墙涂料 0.001kN/m210厚1:1:4水泥纸筋灰砂分层抹平0.010 16 = 0.16 kN/m23厚1:0.5水泥纸筋灰抹平0.003 16 = 0.048 kN/m2钢筋混凝土板底基层处理0.005 16 = 0.08 kN/m2 合计 =0.299 kN/m23外墙墙体荷载计算3.5 （3.5-0.7）-（3.5-0.5） 4.8 1.8/7.8=6.47kN/m2 取 6.5kN/m23.5 （3.5-0.7）=9.8kN/m2 取10kN/m2三：梁柱尺寸(1)主梁高 hb=
4、(1/121/8)lb横向 hb=650975mm ，取 700mm纵向 hb=650975mm ，取 700mm过道 hb=250375mm ，考虑到梁高度为700mm，也取为700mm(2)十字梁： hb=(1/181/5)lbhb=433520mm ，取 500mm(3)柱截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构，6 度设防，高度 20 0.55调整信息 .梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.00
5、0.2Vo 调整分段数： VSEG = 0 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 2.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连地梁内力 IREGU_KZZB = 0强制指定地薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定地加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 .梁箍筋强度 (N/m
6、m2): JB = 210柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 4 页，共 31 页墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋最小配筋率 (%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率地层数: NSW = 0结构底部 NSW 层地墙竖向分布配筋率:
7、 RWV1 = 0.60设计信息 .结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度 (mm): BCB = 30.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00剪力墙构造边缘构件地设计执行高规7.2.16-4: 是抗震设计地框架梁端配筋考虑受压钢筋: 否结构中地框架部分轴压比限值按纯框架结构地规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规(6.4.5)条规定地限值时一律设置构造边缘构件: 是荷载组合信息
8、 .恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载地组合值系数: CD_L = 0.70风荷载地组合值系数: CD_W = 0.60活荷载地重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50剪力墙底部加强区地层和塔信息.层号塔号 1 1用户指定薄弱层地层和塔信息.层号塔号用户指定加强层地层和塔信息.层号塔号约束边缘构件与过渡层地层和塔信息.层号塔号类别 1 1 约束边缘构件层 2 1 约束边缘构
9、件层 * * 各层地质量、质心坐标信息 *精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 5 页，共 31 页 *层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比 (m) (m) (t) (t) 6 1 28.685 11.579 22.350 1267.6 35.1 0.0 0.73 5 1 28.931 11.525 18.850 1628.5 149.6 0.0 1.00 4 1 28.931 11.525 15.350 1628.5 149.6 0.0 1.00 3 1 28.931 11.525 11.850 1628
10、.5 149.6 0.0 1.00 2 1 28.931 11.525 8.350 1628.5 149.6 0.0 0.97 1 1 28.935 11.510 4.850 1681.7 149.6 0.0 1.00活载产生地总质量 (t): 782.857恒载产生地总质量 (t): 9463.435附加总质量 (t): 0.000结构地总质量 (t): 10246.292恒载产生地总质量包括结构自重和外加恒载结构地总质量包括恒载产生地质量和活载产生地质量和附加质量活载产生地总质量和结构地总质量是活载折减后地结果 (1t = 1000kg) * * 各层构件数量、构件材料和层高 * *层号
11、(标准层号 ) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度 (混凝土 /主筋 ) (混凝土 /主筋 ) (混凝土 /主筋 ) (m) (m) 1( 3) 1 198(25/ 300) 43(30/ 300) 0(30/ 300) 4.850 4.850 2( 1) 1 198(25/ 300) 43(25/ 300) 0(30/ 300) 3.500 8.350 3( 1) 1 198(25/ 300) 43(25/ 300) 0(30/ 300) 3.500 11.850 4( 1) 1 198(25/ 300) 43(25/ 300) 0(30/ 300) 3.500 15.350 5( 1) 1
12、 198(25/ 300) 43(25/ 300) 0(30/ 300) 3.500 18.850 6( 2) 1 207(25/ 300) 41(25/ 300) 0(30/ 300) 3.500 22.350 * * 风荷载信息 * *层号塔号风荷载 X 剪力 X 倾覆弯矩 X 风荷载 Y 剪力 Y 倾覆弯矩 Y 6 1 105.58 105.6 369.5 239.01 239.0 836.5 5 1 96.07 201.6 1075.3 218.25 457.3 2437.0 4 1 86.59 288.2 2084.1 197.41 654.7 4728.3 3 1 76.72 36
13、5.0 3361.5 175.54 830.2 7634.1 2 1 68.89 433.9 4880.0 158.45 988.7 11094.4 1 1 88.55 522.4 7413.7 205.28 1193.9 16885.0=各楼层等效尺寸(单位 :m,m*2)=层号塔号面积形心 X 形心 Y 等效宽 B 等效高 H 最大宽 BMAX 最小宽 BMIN 1 1 1404.00 28.50 11.59 61.69 24.42 62.00 23.61 2 1 1404.00 28.50 11.59 61.69 24.42 62.00 23.61精选学习资料 - - - - - - -
14、 - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 6 页，共 31 页 3 1 1404.00 28.50 11.59 61.69 24.42 62.00 23.61 4 1 1404.00 28.50 11.59 61.69 24.42 62.00 23.61 5 1 1404.00 28.50 11.59 61.69 24.42 62.00 23.61 6 1 1404.00 28.50 11.59 61.69 24.42 62.00 23.61=各楼层地单位面积质量分布(单位 :kg/m*2)=层号塔号单位面积质量 gi 质量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 13
15、04.28 1.03 2 1 1266.45 1.00 3 1 1266.45 1.00 4 1 1266.45 1.00 5 1 1266.45 1.36 6 1 927.85 1.00=计算信息=计算日期 : 2011. 6.13 开始时间 : 17: 9:13 可用内存 : 1139.00MB 第一步 : 数据预处理第二步 : 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步 : 地震作用分析第四步 : 风及竖向荷载分析第五步 : 计算杆件内力结束日期 : 2011. 6.13时间 : 17: 9:27总用时 : 0: 0:14=各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No
16、: 层号 Tower No : 塔号 Xstif ，Ystif : 刚心地 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴地方向 Xmass，Ymass : 质心地 X ，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向地偏心率 Ratx，Raty : X ，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度地比值 Ratx1，Raty1 : X ，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%地比值精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 7 页，共 31 页或上三层平均侧移刚度80%地比值中之较小者 RJX1， RJY1，RJZ
17、1: 结构总体坐标系中塔地侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度 ) RJX3， RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔地侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移地比 )= Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 28.9838(m) Ystif= 11.1050(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 28.9352(m) Ymass= 11.5099(m) Gmass( 活荷折减 )= 1980.7527( 1831.2021)(t) Eex = 0.0023 Eey = 0.0188 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx
18、1= 1.0213 Raty1= 1.0926薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 4.6718E+06(kN/m) RJY1 = 4.6718E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 8.9397E+05(kN/m) RJY3 = 8.3929E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif= 28.9890(m) Ystif= 11.0983(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 28.9308(m) Ymass= 11.525
19、0(m) Gmass( 活荷折减 )= 1927.6470( 1778.0963)(t) Eex = 0.0027 Eey = 0.0199 Ratx = 1.2140 Raty = 1.1439 Ratx1= 1.2347 Raty1= 1.2502薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 6.0422E+06(kN/m) RJY1 = 6.0422E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 1.0853E+06(kN/m) RJY3 = 9.6009E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No.
20、3 Tower No. 1 Xstif= 28.9890(m) Ystif= 11.0983(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 28.9308(m) Ymass= 11.5250(m) Gmass( 活荷折减 )= 1927.6470( 1778.0963)(t) Eex = 0.0027 Eey = 0.0199 Ratx = 1.0094 Raty = 0.9972 Ratx1= 1.3164 Raty1= 1.3164薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 6.0422E+06(kN/m) RJY1 = 6.0422E+06(kN/m) RJZ1
21、= 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 1.0954E+06(kN/m) RJY3 = 9.5735E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 4 Tower No. 1 Xstif= 28.9890(m) Ystif= 11.0983(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 28.9308(m) Ymass= 11.5250(m) Gmass( 活荷折减 )= 1927.6470( 1778.0963)(t) Eex = 0.0027 Eey = 0.0199精选学习资料 - - - - - - - - -
22、 名师归纳总结 - - - - - - -第 8 页，共 31 页 Ratx = 1.0058 Raty = 1.0059 Ratx1= 1.4322 Raty1= 1.4341薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 6.0422E+06(kN/m) RJY1 = 6.0422E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 1.1018E+06(kN/m) RJY3 = 9.6302E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 5 Tower No. 1 Xstif= 28.9890(m) Ystif
23、= 11.0983(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 28.9308(m) Ymass= 11.5250(m) Gmass( 活荷折减 )= 1927.6470( 1778.0963)(t) Eex = 0.0027 Eey = 0.0199 Ratx = 0.9975 Raty = 0.9962 Ratx1= 1.7069 Raty1= 1.7028薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 6.0422E+06(kN/m) RJY1 = 6.0422E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 1.0990E+06(
24、kN/m) RJY3 = 9.5933E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 6 Tower No. 1 Xstif= 29.2805(m) Ystif= 11.3640(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 28.6854(m) Ymass= 11.5790(m) Gmass( 活荷折减 )= 1337.8080( 1302.7041)(t) Eex = 0.0276 Eey = 0.0100 Ratx = 0.8369 Raty = 0.8389 Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震
25、剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 5.6678E+06(kN/m) RJY1 = 5.6678E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 9.1981E+05(kN/m) RJY3 = 8.0483E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - X方向最小刚度比: 1.0000(第 6层第 1塔) Y方向最小刚度比: 1.0000(第 6层第 1塔)=结构整体抗倾覆验算结果=抗倾覆力矩 Mr 倾覆力矩 Mov 比值 Mr/Mov 零应力区 (%) X风荷载 3294543.5 7783.9 423.25 0.00 Y风荷载
26、 1393845.4 17789.7 78.35 0.00 X 地 震 3196842.8 19843.4 161.10 0.00 Y 地 震 1352510.4 19690.3 68.69 0.00=结构舒适性验算结果=精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 9 页，共 31 页 X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.029 X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.012 Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.060 Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.012=结构整体稳定验算结果=层号 X向刚度 Y向刚度
27、层高上部重量 X 刚重比 Y刚重比 1 0.894E+06 0.839E+06 4.85 102463. 42.32 39.73 2 0.109E+07 0.960E+06 3.50 84151. 45.14 39.93 3 0.110E+07 0.957E+06 3.50 66370. 57.77 50.49 4 0.110E+07 0.963E+06 3.50 48589. 79.36 69.37 5 0.110E+07 0.959E+06 3.50 30808. 124.86 108.99 6 0.920E+06 0.805E+06 3.50 13027. 247.13 216.23该结
28、构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 10,能够通过高规 (5.4.4)地整体稳定验算该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 20,可以不考虑重力二阶效应 * * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * * Ratio_Bu: 表示本层与上一层地承载力之比 -层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y - 6 1 0.7584E+04 0.7584E+04 1.00 1.00 5 1 0.1141E+05 0.1122E+05 1.50 1.48 4 1 0.1394E+05 0.1394E+05 1.22 1.24 3 1 0.1616E+05 0.1616E+05 1.16 1.16
29、2 1 0.1786E+05 0.1786E+05 1.11 1.11 1 1 0.1384E+05 0.1384E+05 0.77 0.77 X 方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.77 层号 : 1 塔号 : 1 Y 方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.77 层号 : 1 塔号 : 1五：框架配筋计算信息见附图六：基础结构设计精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 10 页，共 31 页a50 承台hH12MyF+GVx二桩hchcSaa1SbSbbY2XScSc2bc1柱下独立承台：CT-2工程名称：雄力实业有限公司办公楼一、基本资料：承
30、台类型：二桩承台圆桩直径 d 400mm桩列间距 Sa 1600mm 桩行间距 Sb 400mm桩中心至承台边缘距离 Sc 400mm承台根部高度 H 1100mm 承台端部高度 h 1100mm柱子高度 hc 600mm（ X 方向）柱子宽度 bc 600mm（Y 方向）单桩竖向承载力特征值 Ra 1200kN桩中心最小间距为 1600mm， 4d （d 圆桩直径或方桩边长）混凝土强度等级为 C30 fc 14.331 ft 钢筋强度设计值 fy 纵筋合力点至近边距离 as 60mm荷载地综合分项系数z 1.35 永久荷载地分项系数G 1.35承台混凝土地容重c 承台上土地容重s 承台顶面以
31、上土层覆土厚度 ds 0m承台上地竖向附加荷载标准值 Fk 0.0kN设计时执行地规范：建筑地基基础设计规范（GB 50007 2002）以下简称基础规范混凝土结构设计规范（GB 500102002）以下简称混凝土规范钢筋混凝土承台设计规程（CECS 88：97）以下简称承台规程二、控制内力： Nk - 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）； Fk - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面地竖向力值（kN）； Fk Nk + Fk Vkx 、Vky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面地剪力值（kN ）； Mkx 、Mky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面地弯
32、矩值（kN M）； Mkx 、 Mky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面地弯矩值（kN M ）； Mkx Mkx - Vky * H、 Mky Mky + Vkx * H F、Mx 、My - 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN M）； F z * Fk 、 Mx z * Mkx 、 My z * Mky Nk 1963； Mkx 0； Mky 20； Vkx 0； Vky 0 Fk 1963； Mkx 0； Mky 20 F 2650.1； Mx 0； My 27三、承台自重和承台上土自重标准值 Gk：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归
33、纳总结 - - - - - - -第 11 页，共 31 页 a 2Sc + Sa 2*0.4+1.6 2.4m b 2Sb 2*0.4 0.8m 0.8m承台底部面积 Ab a * b 2.4*0.8 承台体积 Vct Ab * H1 1.92*1.1 承台自重标准值 Gk c * Vct 25*2.112 52.8kN土自重标准值 Gk s * (Ab - bc * hc) * ds 18*(1.92-0.6*0.6)*0 0.0kN承台自重及其上土自重标准值 Gk Gk + Gk 52.8+0 52.8kN四、承台验算：圆桩换算桩截面边宽 bp 0.866d 0.866*400 346m
34、m 1、承台受弯计算： (1)、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下 Qk (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1） Qk (1963+52.8)/2 1007.9kN Ra 1200kN在偏心竖向力作用下 Qik (Fk + Gk) / n Mxk * Yi / Yi 2 Myk * Xi / Xi 2（基础规范 8.5.3-2） Q1k (Fk + Gk) / n - Myk * Xi / Xi 2 1007.9-(20*1.6/2)/2*(1.6/2)2 995.4kN 1.2Ra 1440kN Q2k (Fk + Gk) / n - Myk * Xi / Xi 2 1
35、007.9+(20*1.6/2)/2*(1.6/2)2 1020.4kN 1.2Ra 1440kN每根单桩所分配地承台自重和承台上土自重标准值 Qgk： Qgk Gk / n 52.8/2 26.4kN扣除承台和其上填土自重后地各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时地竖向力设计值： Ni z * (Qik - Qgk) N1 1.35*(995.4-26.4) 1308.2kN N2 1.35*(1020.4-26.4) 1341.9kN (2)、Y 轴方向柱边地弯矩设计值：（绕 Y 轴） Myct Nl * (Sa - hc) / 2 1341.9*(1.6-0.6)/2 670.9kN m号筋
36、Asx 0.056 0.27%8 20100 （As 2513） 2、承台受冲切承载力验算： (1)、柱对承台地冲切验算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上地冲切力设计值： Fl 2650050N柱对承台地冲切，可按下列公式计算：Fl 2 * ox * (bc + aoy) + oy * (hc + aox) * hp * ft * ho（基础规范 8.5.17-1） X 方向上自柱边到最近桩边地水平距离： aox 800 - 0.5hc - 0.5bp 800-600/2-346/2 327mm ox aox / ho 327/(1100-60) 0.314 X 方向上冲切系数 o
37、x 0.84 / ( ox + 0.2) （基础规范 8.5.17-3） ox 0.84/(0.314+0.2) 1.634精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 12 页，共 31 页 aoy MinSb - 0.5bc, Ho Min100,1040 100mm2 * ox * (bc + aoy) * hp * ft * ho 2*1.634*(600+100)*0.975*1.43*1040 3322802N Fl 2650050N，满足要求 . (2)、角桩对承台地冲切验算：扣除承台和其上填土自重后地角桩桩顶相应于荷载效应基本组合
38、时地竖向力设计值： Nl Nmax 1341900N承台受角桩冲切地承载力可由基础规范8.5.17-1 式推导出按下列公式：Nl 1x * (bp + a1y) * hp * ft * ho X 方向上自桩内边缘到最近柱边地水平距离： a1x 800 - 0.5hc - 0.5bp 800-600/2-346/2 327mm 1x a1x / ho 327/(1100-60) 0.314 X 方向上冲切系数 1x 0.84 / ( 1x + 0.2) （基础规范 8.5.17-3） 1x 0.84/(0.314+0.2) 1.634 a1y MinSb - 0.5bp, ho Min227,1
39、040 227mm 1x * (bp + a1y) * hp * ft * ho 1.634*(346+227)*0.975*1.43*1040 1360462N Nl 1341900N，满足要求 . 3、承台斜截面受剪承载力计算： (1)、Y方向斜截面受剪承载力计算：扣除承台及其上填土自重后 Y 方向斜截面地最大剪力设计值： Vy MaxN1, N2 1341900N承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：Vy hs * x * ft * byo * ho （基础规范 8.5.18-1） Y 方向上自桩内边缘到最近柱边地水平距离： ax 800 - 0.5hc - 0.5bp 800-600/2
40、-346/2 327mm x ax / ho 327/(1100-60) 0.314 x 1.75 / ( x + 1.0) 1.75/(0.314+1.0) 1.332 hs * x * ft * byo * ho 0.94*1.332*1.43*800*1040 1486684N Vy 1341900N，满足要求 . 4、柱下局部受压承载力计算：局部荷载设计值 F 2650050N混凝土局部受压面积 Al bc * hc 承台在柱下局部受压时地计算底面积按下列公式计算： Ab (bx + 2 * c) * (by + 2 * c) c MinCx, Cy, bx, by Min900,10
41、0,600,600 100mm Ab (600+2*100)*(600+2*100) l Sqr(Ab / Al) Sqr(640000/360000) 1.333 * l * fcc * Al 1.0*1.333*0.85*14.33*360000 5847223N F 2650050N，满足要求 . 5、桩局部受压承载力计算：局部荷载设计值 F Nmax + g * Qgk 1341.9+1.35*26.4 1377.5kN混凝土局部受压面积 Al * d 2 / 4 承台在角桩局部受压时地计算底面积按下列公式计算： Ab (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)精选学习资料
42、 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 13 页，共 31 页圆桩 bx by Sqr(Al) 354mm c MinCx, Cy, bx, by Min200,200,354,354 200mm Ab (354+2*200)*(354+2*200) l Sqr(Ab / Al) Sqr(569256/125664) 2.128 * l * fcc * Al 1.0*2.128*0.85*14.33*125664 3258122N F 1377540N，满足要求 .a三桩(斜边)承台1hHMyF+G2VxhcYbSb/3ScSaaSc12Sb/31Sc
43、XSa2hcSc23柱下独立承台：CT-3工程名称：雄力实业有限公司办公楼一、基本资料：承台类型：三桩（斜边）承台圆桩直径 d 400mm桩列间距 Sa 800mm 桩行间距 Sb 1611mm桩中心至承台边缘距离 Sc 400mm承台根部高度 H 1200mm 承台端部高度 h 1200mm柱子高度 hc 600mm（ X 方向）柱子宽度 bc 600mm（Y 方向）单桩竖向承载力特征值 Ra 1200kN桩中心最小间距为 1600mm， 4d （d 圆桩直径或方桩边长）混凝土强度等级为 C30 fc 14.331 ft 钢筋强度设计值 fy 纵筋合力点至近边距离 as 60mm荷载地综合分
44、项系数z 1.35 永久荷载地分项系数G 1.35承台混凝土地容重c 承台上土地容重s 承台顶面以上土层覆土厚度 ds 0m承台上地竖向附加荷载标准值 Fk 0.0kN设计时执行地规范：建筑地基基础设计规范（GB 50007 2002）以下简称基础规范混凝土结构设计规范（GB 500102002）以下简称混凝土规范钢筋混凝土承台设计规程（CECS 88：97）以下简称承台规程二、控制内力： Nk - 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）； Fk - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面地竖向力值（kN）； Fk Nk + Fk Vkx 、Vky - 相应于荷载效应标准组合时，作用
45、于基础顶面地剪力值（kN ）； Mkx 、Mky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面地弯矩值（kN M）； Mkx 、 Mky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面地弯矩值（kN M ）； Mkx Mkx - Vky * H、 Mky Mky + Vkx * H精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 14 页，共 31 页 F、Mx 、My - 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN M）； F z * Fk 、 Mx z * Mkx 、 My z * Mky Nk 3157； Mkx 101； Mky
46、20； Vkx 0； Vky 0 Fk 3157； Mkx 101； Mky 20 F 4262； Mx 136.4； My 27三、承台自重和承台上土自重标准值 Gk： a 2 * (0.457 + Sa) 2*(0.457+0.8) 2.515m b 2Sc + Sb 2*0.4+1.611 2.411m承台底部面积 Ab 4.21-0.12-2*0.08 承台体积 Vct Ab * H1 3.92*1.2 承台自重标准值 Gk c * Vct 25*4.707 117.7kN土自重标准值 Gk s * (Ab - bc * hc) * ds 18*(3.92-0.6*0.6)*0 0.0
47、kN承台自重及其上土自重标准值 Gk Gk + Gk 117.7+0 117.7kN四、承台验算：圆桩换算桩截面边宽 bp 0.866d 0.866*400 346mm 1、承台受弯计算： (1)、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下 Qk (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1） Qk (3157+117.7)/3 1091.6kN Ra 1200kN在偏心竖向力作用下 Qik (Fk + Gk) / n Mxk * Yi / Yi 2 Myk * Xi / Xi 2（基础规范 8.5.3-2） Q1k (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / Yi 2 109
48、1.6+(101*2*1.611/3)/(2*1.611/3)2+2*(1.611/3)2 1154.3kN 1.2Ra 1440kN Q2k (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / Yi 2 - Myk * Xi / Xi 2 1091.6-(101*1.611/3)/(2*1.611/3)2+2*(1.611/3)2 -(20*0.8)/(2*0.82) 1047.7kN 1.2Ra 1440kN Q3k (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / Yi 2 + Myk * Xi / Xi 2 1091.6-(101*1.611/3)/(2*1.611/3)2+2*
49、(1.611/3)2 +(20*0.8)/(2*0.82) 1072.7kN 1.2Ra 1440kN每根单桩所分配地承台自重和承台上土自重标准值 Qgk： Qgk Gk / n 117.7/3 39.2kN扣除承台和其上填土自重后地各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时地竖向力设计值： Ni z * (Qik - Qgk) N1 1.35*(1154.3-39.2) 1505.3kN N2 1.35*(1047.7-39.2) 1361.5kN N3 1.35*(1072.7-39.2) 1395.2kN (2)、承台形心到承台两腰地距离范围内板带地弯矩设计值： S (Sa 2 + Sb 2) 0
50、.5 (0.82+1.6112)0.5 1.799m s 2Sa 2*0.8 1.600m s / S 1.6/1.799 0.89精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 15 页，共 31 页承台形心到承台两腰地距离 B1 Sa / S * 2Sb / 3 + Sc 0.878m M1 Nmax * S - 0.75 * c1 / (4 - 2) 0.5 / 3 （基础规范 8.5.16-4） 1505.3*1.799-0.75*0.6/(4-0.892)0.5/3 776.5kN m号筋 Asy 0.05 0.24%8 20100 （A
51、s 2513） (3)、承台形心到承台底边地距离范围内板带地弯矩设计值：承台形心到承台底边地距离 B2 Sb / 3 + Sc 0.937m M2 Nmax * s - 0.75 * c2 / (4 - 2) 0.5 / 3 （基础规范 8.5.16-5） 1505.3*1.6-0.75*0.6/(4-0.892)0.5/3 676.8kN m号筋 Asx 0.04 0.19%8 18100 （As 2036） 2、承台受冲切承载力验算： (1)、柱对承台地冲切验算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上地冲切力设计值： Fl 4261950N三桩三角形柱下独立承台受柱冲切地承载力按下列
52、公式计算：Fl ox * (2bc + aoy1 + aoy2) + ( oy1 + oy2) * (hc + aox) * hp * ft * ho（参照承台规程4.2.1-2） X 方向上自柱边到最近桩边地水平距离： aox 800 - 0.5hc - 0.5bp 800-600/2-346/2 327mm ox aox / ho 327/(1200-60) 0.287 X 方向上冲切系数 ox 0.84 / ( ox + 0.2) （基础规范 8.5.17-3） ox 0.84/(0.287+0.2) 1.726 Y 方向（下边）自柱边到最近桩边地水平距离： aoy1 2 * 1611
53、/ 3 - 0.5bc - 0.5bp 1074-600/2-346/2 601mm oy1 aoy1 / ho 601/(1200-60) 0.527 Y 方向（下边）冲切系数 oy1 0.84 / ( oy1 + 0.2) （基础规范 8.5.17-4） oy1 0.84/(0.527+0.2) 1.155 Y 方向（上边）自柱边到最近桩边地水平距离： aoy2 1611 / 3 - 0.5bc - 0.5bp 537-600/2-346/2 64mm oy2 aoy2 / ho 64/(1200-60) 0.056当oy2 0.2 时，取 oy2 0.2，aoy2 0.2ho 0.2*1
54、140 228mm Y 方向（上边）冲切系数 oy2 0.84 / ( oy2 + 0.2) （基础规范 8.5.17-4） oy2 0.84/(0.2+0.2) 2.1 ox * (2bc + aoy1 + aoy2) + ( oy1 + oy2) * (hc + aox) * hp * ft * ho 1.726*(2*600+601+228)+(1.155+2.1)*(600+327)*0.967*1.43*1140 10293620N Fl 4261950N，满足要求 . (2)、底部角桩对承台地冲切验算：扣除承台和其上填土自重后地角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时地竖向力设计值： Nl
55、 N1 1505287N承台受角桩冲切地承载力按下列公式计算：Nl 12 * (2c2 + a12) * tg( 2 / 2) * hp * ft * ho （基础规范 8.5.17-10） 2 2 * arctg(Sa / Sb) 2*arctg(800/1611) 52.8 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 16 页，共 31 页 c2 Sc * ctg( 2 / 2) + 0.5bp * Cos( 2 / 2) 400*ctg26.4 +346/2*Cos26.4 961mm a12 (2Sb / 3 - 0.5bp - 0.5
56、bc) * Cos( 2 / 2) (2*1611/3-346/2-600/2)*Cos26.4 538mm 12 a12 / ho 538/(1200-60) 0.472底部角桩冲切系数12 0.56 / (12 + 0.2) （基础规范 8.5.17-11） 12 0.56/(0.472+0.2) 0.833 12 * (2c2 + a12) * tg( 2 / 2) * hp * ft * ho 0.833*(2*961+538)*tg26.4*0.967*1.43*1140 1607011N Nl 1505287N，满足要求 . (3)、顶部角桩对承台地冲切验算：扣除承台和其上填土自重
57、后地角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时地竖向力设计值： Nl MaxN2, N3 1395207N承台受角桩冲切地承载力按下列公式计算：Nl 11 * (2c1 + a11) * tg( 1 / 2) * hp * ft * ho （基础规范 8.5.17-8） 1 arctg(Sb / Sa) arctg(1611/800) 63.6 c1 Sc + Sc / Sin( 2 / 2) + Sb * ctg 1 - Sa + 0.5bp 400+400/Sin(52.8/2)+1611*ctg63.6-800+346/2 818mm a11 Sa - 0.5bp - 0.5bc 800-346/
58、2-600/2 327mm 11 a11 / ho 327/(1200-60) 0.287底部角桩冲切系数11 0.56 / (11 + 0.2) （基础规范 8.5.17-9） 11 0.56/(0.287+0.2) 1.151 11 * (2c1 + a11) * tg( 1 / 2) * hp * ft * ho 1.151*(2*818+327)*tg31.8*0.967*1.43*1140 2211902N Nl 1395207N，满足要求 . 3、承台斜截面受剪承载力计算： (1)、X方向（上边）斜截面受剪承载力计算：扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面地最大剪力设计值： Vx
59、 N2 + N3 2756663N柱上边缘计算宽度 bxo： Sb / 3 + Sc - 378 1611/3+400-378 559mm 0.5bc 300mm bxo 2 * 248 + (2Sb / 3 + Sc + 0.5bc) * Sa / Sb 2258mm承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：Vx hs * y * ft * bxo * ho （基础规范 8.5.18-1） X 方向上自桩内边缘到最近柱边地水平距离： ay 537 - 0.5bc - 0.5bp 537-600/2-346/2 64mm y ay / ho 64/(1200-60) 0.056当y 0.3 时，取
60、y 0.3 y 1.75 / ( y + 1.0) 1.75/(0.3+1.0) 1.346 hs * y * ft * bxo * ho 0.92*1.346*1.43*2258*1140 4544118N Vx 2756663N，满足要求 . (2)、X方向（下边）斜截面受剪承载力计算：扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面地最大剪力设计值： Vx N1 1505287N柱下边缘计算宽度 bxo：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 17 页，共 31 页 bxo 2 * 248 + (2Sb / 3 + Sc - 0.5bc) *
61、 Sa / Sb 1662mm承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：Vx hs * y * ft * bxo * ho （基础规范 8.5.18-1） X 方向上自桩内边缘到最近柱边地水平距离： ay 1074 - 0.5bc - 0.5bp 1074-600/2-346/2 601mm y ay / ho 601/(1200-60) 0.527 y 1.75 / ( y + 1.0) 1.75/(0.527+1.0) 1.146 hs * y * ft * bxo * ho 0.92*1.146*1.43*1662*1140 2847546N Vx 1505287N，满足要求 . (3)、Y方
62、向斜截面受剪承载力计算：扣除承台及其上填土自重后 Y 方向斜截面地最大剪力设计值： Vy MaxN2 , N3 1395207N柱左右两边边缘计算宽度 byo： byo b - (hc / 2 - 248) * Sb / Sa 2306mm承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：Vy hs * x * ft * byo * ho （基础规范 8.5.18-1） Y 方向上自桩内边缘到最近柱边地水平距离： ax 800 - 0.5hc - 0.5bp 800-600/2-346/2 327mm x ax / ho 327/(1200-60) 0.287当x 0.3 时，取 x 0.3 x 1.75
63、/ ( x + 1.0) 1.75/(0.3+1.0) 1.346 hs * x * ft * byo * ho 0.92*1.346*1.43*2306*1140 4641524N Vy 1395207N，满足要求 . 4、柱下局部受压承载力计算：局部荷载设计值 F 4261950N混凝土局部受压面积 Al bc * hc 承台在柱下局部受压时地计算底面积按下列公式计算： Ab (bx + 2 * c) * (by + 2 * c) c MinCx, Cy, bx, by Min900,906,600,600 600mm Ab (600+2*600)*(600+2*600) l Sqr(Ab
64、 / Al) Sqr(3240000/360000) 3 * l * fcc * Al 1.0*3*0.85*14.33*360000 13156251N F 4261950N，满足要求 . 5、桩局部受压承载力计算：局部荷载设计值 F Nmax + g * Qgk 1505.3+1.35*39.2 1558.2kN混凝土局部受压面积 Al * d 2 / 4 承台在角桩局部受压时地计算底面积按下列公式计算： Ab (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)圆桩 bx by Sqr(Al) 354mm c MinCx, Cy, bx, by Min200,200,354,354 2
65、00mm Ab (354+2*200)*(354+2*200) l Sqr(Ab / Al) Sqr(569256/125664) 2.128 * l * fcc * Al 1.0*2.128*0.85*14.33*125664 3258122N F 1558239N，满足要求 .精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 18 页，共 31 页aVx承台Hh1250 F+GMy四桩Sbba2ScXYSc12Sc1Schcbc34Sa柱下独立承台：CT-4工程名称：雄力实业有限公司办公楼一、基本资料：承台类型：四桩承台圆桩直径 d 400mm桩
66、列间距 Sa 1600mm 桩行间距 Sb 1600mm桩中心至承台边缘距离 Sc 400mm承台根部高度 H 850mm 承台端部高度 h 850mm柱子高度 hc 600mm（ X 方向）柱子宽度 bc 600mm（Y 方向）单桩竖向承载力特征值 Ra 1200kN桩中心最小间距为 1600mm， 4d （d 圆桩直径或方桩边长）混凝土强度等级为 C30 fc 14.331 ft 钢筋强度设计值 fy 3纵筋合力点至近边距离 as 60mm荷载地综合分项系数z 1.35 永久荷载地分项系数G 1.35承台混凝土地容重c 承台上土地容重s 承台顶面以上土层覆土厚度 ds 0m承台上地竖向附加
67、荷载标准值 Fk 0.0kN设计时执行地规范：建筑地基基础设计规范（GB 50007 2002）以下简称基础规范混凝土结构设计规范（GB 500102002）以下简称混凝土规范钢筋混凝土承台设计规程（CECS 88：97）以下简称承台规程二、控制内力： Nk - 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）； Fk - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面地竖向力值（kN）； Fk Nk + Fk Vkx 、Vky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面地剪力值（kN ）； Mkx 、Mky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面地弯矩值（kN M）； Mkx 、 Mky -
68、 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面地弯矩值（kN M ）； Mkx Mkx - Vky * H、 Mky Mky + Vkx * H F、Mx 、My - 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN M）； F z * Fk 、 Mx z * Mkx 、 My z * Mky Nk 4095； Mkx 101； Mky 20； Vkx 0； Vky 0 Fk 4095； Mkx 101； Mky 20 F 5528.3； Mx 136.4； My 27三、承台自重和承台上土自重标准值 Gk：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - -
69、 - -第 19 页，共 31 页 a 2Sc + Sa 2*0.4+1.6 2.4m b 2Sc + Sb 2*0.4+1.6 2.4m承台底部面积 Ab a * b 2.4*2.4 承台体积 Vct Ab * H1 5.76*0.85 承台自重标准值 Gk c * Vct 25*4.896 122.4kN土自重标准值 Gk s * (Ab - bc * hc) * ds 18*(5.76-0.6*0.6)*0 0.0kN承台自重及其上土自重标准值 Gk Gk + Gk 122.4+0 122.4kN四、承台验算：圆桩换算桩截面边宽 bp 0.866d 0.866*400 346mm 1、承
70、台受弯计算： (1)、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下 Qk (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1） Qk (4095+122.4)/4 1054.4kN Ra 1200kN在偏心竖向力作用下 Qik (Fk + Gk) / n Mxk * Yi / Yi 2 Myk * Xi / Xi 2（基础规范 8.5.3-2） Q1k (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / Yi 2 - Myk * Xi / Xi 2 1054.4+(101*1.6/2)/(1.62)-(20*1.6/2)/(1.62) 1079.7kN 1.2Ra 1440kN Q2k (Fk
71、 + Gk) / n + Mxk * Yi / Yi 2 + Myk * Xi / Xi 2 1054.4+(101*1.6/2)/(1.62)+(20*1.6/2)/(1.62) 1092.2kN 1.2Ra 1440kN Q3k (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / Yi 2 - Myk * Xi / Xi 2 1054.4-(101*1.6/2)/(1.62)-(20*1.6/2)/(1.62) 1016.5kN 1.2Ra 1440kN Q4k (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / Yi 2 + Myk * Xi / Xi 2 1054.4-(101*1
72、.6/2)/(1.62)+(20*1.6/2)/(1.62) 1029.0kN 1.2Ra 1440kN每根单桩所分配地承台自重和承台上土自重标准值 Qgk： Qgk Gk / n 122.4/4 30.6kN扣除承台和其上填土自重后地各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时地竖向力设计值： Ni z * (Qik - Qgk) N1 1.35*(1079.7-30.6) 1416.2kN N2 1.35*(1092.2-30.6) 1433.1kN N3 1.35*(1016.5-30.6) 1331.0kN N4 1.35*(1029-30.6) 1347.9kN (2)、X 轴方向柱边地弯矩设计
73、值：（绕 X 轴）柱上边缘 MxctU (N3 + N4) * (Sb - bc) / 2 (1331+1347.9)*(1.6-0.6)/2 1339.5kN m柱下边缘 MxctD (N1 + N2) * (Sb - bc) / 2 (1416.2+1433.1)*(1.6-0.6)/2 1424.7kN m Mxct MaxMxctU, MxctD 1424.7kNm号筋 Asy 0.072 0.35%23 20100 （ As 7226）精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 20 页，共 31 页 (3)、Y 轴方向柱边地弯矩设计
74、值：（绕 Y 轴）柱左边缘 MyctL (N1 + N3) * (Sa - hc) / 2 (1416.2+1331)*(1.6-0.6)/2 1373.6kN m柱右边缘 MyctR (N2 + N4) * (Sa - hc) / 2 (1433.1+1347.9)*(1.6-0.6)/2 1390.5kN m Myct MaxMyctL, MyctR 1390.5kNm号筋 Asx 0.067 0.32%24 18100 （ As 6107） 2、承台受冲切承载力验算： (1)、柱对承台地冲切验算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上地冲切力设计值： Fl 5528250N柱对承台
75、地冲切，可按下列公式计算：Fl 2 * ox * (bc + aoy) + oy * (hc + aox) * hp * ft * ho（基础规范 8.5.17-1） X 方向上自柱边到最近桩边地水平距离： aox 800 - 0.5hc - 0.5bp 800-600/2-346/2 327mm ox aox / ho 327/(850-60) 0.414 X 方向上冲切系数 ox 0.84 / ( ox + 0.2) （基础规范 8.5.17-3） ox 0.84/(0.414+0.2) 1.369 Y 方向上自柱边到最近桩边地水平距离： aoy 800 - 0.5bc - 0.5bp 8
76、00-600/2-346/2 327mm oy aoy / ho 327/(850-60) 0.414 Y 方向上冲切系数oy 0.84 / ( oy + 0.2) （基础规范 8.5.17-4） oy 0.84/(0.414+0.2) 1.3692 * ox * (bc + aoy) + oy * (hc + aox) * hp * ft * ho 2*1.369*(600+327)+1.369*(600+327)*0.996*1.43*790 5720300N Fl 5528250N，满足要求 . (2)、角桩对承台地冲切验算：扣除承台和其上填土自重后地角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时地竖
77、向力设计值： Nl Nmax 1433109N承台受角桩冲切地承载力按下列公式计算：Nl 1x * (c2 + a1y / 2) + 1y * (c1 + a1x / 2) * hp * ft * ho（基础规范 8.5.17-5） X 方向上自桩内边缘到最近柱边地水平距离： a1x 800 - 0.5hc - 0.5bp 800-600/2-346/2 327mm 1x a1x / ho 327/(850-60) 0.414 X 方向上角桩冲切系数 1x 0.56 / ( 1x + 0.2) （基础规范 8.5.17-6） 1x 0.56/(0.414+0.2) 0.913 Y 方向上自桩内
78、边缘到最近柱边地水平距离： a1y 800 - 0.5bc - 0.5bp 800-600/2-346/2 327mm 1y a1y / ho 327/(850-60) 0.414 Y 方向上角桩冲切系数 1y 0.56 / ( 1y + 0.2) （基础规范 8.5.17-7） 1y 0.56/(0.414+0.2) 0.913桩内边缘到承台外边缘地水平距离：精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 21 页，共 31 页 c1 c2 Sc + 0.5bp 400+346/2 573mm 1x * (c2 + a1y / 2) + 1y *
79、 (c1 + a1x / 2) * hp * ft * ho 0.913*(573+327/2)+0.913*(573+327/2)*0.996*1.43*790 1515469N Nl 1433109N，满足要求 . 3、承台斜截面受剪承载力计算： (1)、X方向斜截面受剪承载力计算：扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面地最大剪力设计值： Vx MaxN1 + N2, N3 + N4 2849344N承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：Vx hs * y * ft * bxo * ho （基础规范 8.5.18-1） X 方向上自桩内边缘到最近柱边地水平距离： ay 800 - 0.5b
80、c - 0.5bp 800-600/2-346/2 327mm y ay / ho 327/(850-60) 0.414 y 1.75 / ( y + 1.0) 1.75/(0.414+1.0) 1.238 hs * y * ft * bxo * ho 1*1.238*1.43*2400*790 3363126N Vx 2849344N，满足要求 . (2)、Y方向斜截面受剪承载力计算：扣除承台及其上填土自重后 Y 方向斜截面地最大剪力设计值： Vy MaxN1 + N3, N2 + N4 2781000N承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：Vy hs * x * ft * byo * ho
81、（基础规范 8.5.18-1） Y 方向上自桩内边缘到最近柱边地水平距离： ax 800 - 0.5hc - 0.5bp 800-600/2-346/2 327mm x ax / ho 327/(850-60) 0.414 x 1.75 / ( x + 1.0) 1.75/(0.414+1.0) 1.238 hs * x * ft * byo * ho 1*1.238*1.43*2400*790 3363126N Vy 2781000N，满足要求 . 4、柱下局部受压承载力计算：局部荷载设计值 F 5528250N混凝土局部受压面积 Al bc * hc 承台在柱下局部受压时地计算底面积按下列
82、公式计算： Ab (bx + 2 * c) * (by + 2 * c) c MinCx, Cy, bx, by Min900,900,600,600 600mm Ab (600+2*600)*(600+2*600) l Sqr(Ab / Al) Sqr(3240000/360000) 3 * l * fcc * Al 1.0*3*0.85*14.33*360000 13156251N F 5528250N，满足要求 . 5、桩局部受压承载力计算：局部荷载设计值 F Nmax + g * Qgk 1433.1+1.35*30.6 1474.4kN混凝土局部受压面积 Al * d 2 / 4 承
83、台在角桩局部受压时地计算底面积按下列公式计算： Ab (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)圆桩 bx by Sqr(Al) 354mm c MinCx, Cy, bx, by Min200,200,354,354 200mm Ab (354+2*200)*(354+2*200) 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 22 页，共 31 页 l Sqr(Ab / Al) Sqr(569256/125664) 2.128 * l * fcc * Al 1.0*2.128*0.85*14.33*125664 3258122N
84、F 1474419N，满足要求 .a承台1Hh2Vx50 F+GMy五桩(长形)hcSbbaSa2Sc1YScX2SaSc14SbSchcbc53柱下独立承台：CT-5工程名称：雄力实业有限公司办公楼一、基本资料：承台类型：五桩（长形）承台圆桩直径 d 400mm桩列间距 Sa 800mm 桩行间距 Sb 1161mm桩中心至承台边缘距离 Sc 400mm承台根部高度 H 1000mm 承台端部高度 h 1000mm柱子高度 hc 1200mm（X 方向）柱子宽度 bc 250mm（Y 方向）单桩竖向承载力特征值 Ra 1200kN桩中心最小间距为 1410mm， 3.52d （d 圆桩直径或
85、方桩边长）混凝土强度等级为 C30 fc 14.331 ft 钢筋强度设计值 fy 纵筋合力点至近边距离 as 60mm荷载地综合分项系数z 1.35 永久荷载地分项系数G 1.35承台混凝土地容重c 承台上土地容重s 承台顶面以上土层覆土厚度 ds 0m承台上地竖向附加荷载标准值 Fk 0.0kN设计时执行地规范：建筑地基基础设计规范（GB 50007 2002）以下简称基础规范混凝土结构设计规范（GB 500102002）以下简称混凝土规范钢筋混凝土承台设计规程（CECS 88：97）以下简称承台规程二、控制内力： Nk - 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）； Fk - 相应
86、于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面地竖向力值（kN）； Fk Nk + Fk Vkx 、Vky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面地剪力值（kN ）； Mkx 、Mky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面地弯矩值（kN M）； Mkx 、 Mky - 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面地弯矩值（kN M ）； Mkx Mkx - Vky * H、 Mky Mky + Vkx * H F、Mx 、My - 相应于荷载效应基本组合时，竖向力、弯矩设计值（kN、kN M）； F z * Fk 、 Mx z * Mkx 、 My z * Mky Nk 5087； Mkx 1
87、01； Mky 20； Vkx 0； Vky 0精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 23 页，共 31 页 Fk 5087； Mkx 101； Mky 20 F 6867.5； Mx 136.4； My 27三、承台自重和承台上土自重标准值 Gk： a 2(Sc + Sa) 2*(0.4+0.8) 2.4m b 2(Sc + Sb) 2*(0.4+1.161) 3.122m承台底部面积 Ab a * b 2.4*3.122 承台体积 Vct Ab * H1 7.49*1 承台自重标准值 Gk c * Vct 25*7.493 187.3
88、kN土自重标准值 Gk s * (Ab - bc * hc) * ds 18*(7.49-0.25*1.2)*0 0.0kN承台自重及其上土自重标准值 Gk Gk + Gk 187.3+0 187.3kN四、承台验算：圆桩换算桩截面边宽 bp 0.866d 0.866*400 346mm 1、承台受弯计算： (1)、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下 Qk (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1） Qk (5087+187.3)/5 1054.9kN Ra 1200kN在偏心竖向力作用下 Qik (Fk + Gk) / n Mxk * Yi / Yi 2 Myk * Xi
89、/ Xi 2（基础规范 8.5.3-2） Q1k (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / Yi 2 - Myk * Xi / Xi 2 1054.9+(101*1.161)/(4*1.1612)-(20*0.8)/(4*0.82) 1070.4kN 1.2Ra 1440kN Q2k (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / Yi 2 + Myk * Xi / Xi 2 1054.9+(101*1.161)/(4*1.1612)+(20*0.8)/(4*0.82) 1082.9kN 1.2Ra 1440kN Q3k (Fk + Gk) / n 1054.9kN Q4k
90、(Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / Yi 2 - Myk * Xi / Xi 2 1054.9-(101*1.161)/(4*1.1612)-(20*0.8)/(4*0.82) 1026.9kN 1.2Ra 1440kN Q5k (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / Yi 2 + Myk * Xi / Xi 2 1054.9-(101*1.161)/(4*1.1612)+(20*0.8)/(4*0.82) 1039.4kN 1.2Ra 1440kN每根单桩所分配地承台自重和承台上土自重标准值 Qgk： Qgk Gk / n 187.3/5 37.5kN扣除承台
91、和其上填土自重后地各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时地竖向力设计值： Ni z * (Qik - Qgk) N1 1.35*(1070.4-37.5) 1394.4kN N2 1.35*(1082.9-37.5) 1411.3kN N3 1.35*(1054.9-37.5) 1373.5kN N4 1.35*(1026.9-37.5) 1335.7kN N5 1.35*(1039.4-37.5) 1352.6kN (2)、X 轴方向柱边地弯矩设计值：（绕 X 轴）柱上边缘 MxctU (N4 + N5) * (Sb - 0.5bc) (1335.7+1352.6)*(1.161-0.25/2)
92、2785.0kN m精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 24 页，共 31 页柱下边缘 MxctD (N1 + N2) * (Sb - 0.5bc) (1394.4+1411.3)*(1.161-0.25/2) 2906.7kN m Mxct MaxMxctU, MxctD 2906.7kNm号筋 Asy 0.105 0.50%23 25100 （ As 11290） (3)、Y 轴方向柱边地弯矩设计值：（绕 Y 轴）柱左边缘 MyctL (N1 + N4) * (Sa - 0.5hc) (1394.4+1335.7)*(0.8-1.2
93、/2) 546.0kN m柱右边缘 MyctR (N2 + N5) * (Sa - 0.5hc) (1411.3+1352.6)*(0.8-1.2/2) 552.8kN m Myct MaxMyctL, MyctR 552.8kN m号筋 Asx 0.014 0.07% min 0.15% Asmin （As 4772） 2、承台受冲切承载力验算： (1)、柱对承台地冲切验算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上地冲切力设计值： Fl 4 * Fl / 5 4*6867.5/5 *1000 5493960N柱对承台地冲切，可按下列公式计算：Fl 2 * ox * (bc + aoy)
94、+ oy * (hc + aox) * hp * ft * ho（基础规范 8.5.17-1） X 方向上自柱边到最近桩边地水平距离： aox 800 - 0.5hc - 0.5bp 800-1200/2-346/2 27mm ox aox / ho 27/(1000-60) 0.029当ox 0.2 时，取 ox 0.2， aox 0.2ho 0.2*940 188mm X 方向上冲切系数 ox 0.84 / ( ox + 0.2) （基础规范 8.5.17-3） ox 0.84/(0.2+0.2) 2.1 Y 方向上自柱边到最近桩边地水平距离： aoy 1161 - 0.5bc - 0.5
95、bp 1161-250/2-346/2 863mm oy aoy / ho 863/(1000-60) 0.918 Y 方向上冲切系数oy 0.84 / ( oy + 0.2) （基础规范 8.5.17-4） oy 0.84/(0.918+0.2) 0.7512 * ox * (bc + aoy) + oy * (hc + aox) * hp * ft * ho 2*2.1*(250+863)+0.751*(1200+188)*0.983*1.43*940 8953026N Fl 5493960N，满足要求 . (2)、角桩对承台地冲切验算：扣除承台和其上填土自重后地角桩桩顶相应于荷载效应基本
96、组合时地竖向力设计值： Nl Nmax 1411288N承台受角桩冲切地承载力按下列公式计算：Nl 1x * (c2 + a1y / 2) + 1y * (c1 + a1x / 2) * hp * ft * ho（基础规范 8.5.17-5） X 方向上自桩内边缘到最近柱边地水平距离： a1x 800 - 0.5hc - 0.5bp 800-1200/2-346/2 27mm 1x a1x / ho 27/(1000-60) 0.029当1x 0.2 时，取 1x 0.2， a1x 0.2ho 0.2*940 188mm X 方向上角桩冲切系数 1x 0.56 / ( 1x + 0.2) （基
97、础规范 8.5.17-6）精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 25 页，共 31 页 1x 0.56/(0.2+0.2) 1.4 Y 方向上自桩内边缘到最近柱边地水平距离： a1y 1161 - 0.5bc - 0.5bp 1161-250/2-346/2 863mm 1y a1y / ho 863/(1000-60) 0.918 Y 方向上角桩冲切系数 1y 0.56 / ( 1y + 0.2) （基础规范 8.5.17-7） 1y 0.56/(0.918+0.2) 0.501桩内边缘到承台外边缘地水平距离： c1 c2 Sc + 0
98、.5bp 400+346/2 573mm 1x * (c2 + a1y / 2) + 1y * (c1 + a1x / 2) * hp * ft * ho 1.4*(573+863/2)+0.501*(573+188/2)*0.983*1.43*940 2305480N Nl 1411288N，满足要求 . 3、承台斜截面受剪承载力计算： (1)、X方向斜截面受剪承载力计算：扣除承台及其上填土自重后 X 方向斜截面地最大剪力设计值： Vx MaxN1 + N2, N4 + N5 2805701N承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：Vx hs * y * ft * bxo * ho （基础规范
99、8.5.18-1） X 方向上自桩内边缘到最近柱边地水平距离： ay 1161 - 0.5bc - 0.5bp 1161-250/2-346/2 863mm y ay / ho 863/(1000-60) 0.918 y 1.75 / ( y + 1.0) 1.75/(0.918+1.0) 0.912 hs * y * ft * bxo * ho 0.96*0.912*1.43*2400*940 2833102N Vx 2805701N，满足要求 . (2)、Y方向斜截面受剪承载力计算：扣除承台及其上填土自重后 Y 方向斜截面地最大剪力设计值： Vy MaxN1 + N4, N2 + N5 2
100、763855N承台斜截面受剪承载力按下列公式计算：Vy hs * x * ft * byo * ho （基础规范 8.5.18-1） Y 方向上自桩内边缘到最近柱边地水平距离： ax 800 - 0.5hc - 0.5bp 800-1200/2-346/2 27mm x ax / ho 27/(1000-60) 0.029当x 0.3 时，取 x 0.3 x 1.75 / ( x + 1.0) 1.75/(0.3+1.0) 1.346 hs * x * ft * byo * ho 0.96*1.346*1.43*3122*940 5436997N Vy 2763855N，满足要求 . 4、柱下
101、局部受压承载力计算：局部荷载设计值 F 6867450N混凝土局部受压面积 Al bc * hc 承台在柱下局部受压时地计算底面积按下列公式计算： Ab (bx + 2 * c) * (by + 2 * c) c MinCx, Cy, bx, by Min961,1436,1200,250 250mm Ab (1200+2*250)*(250+2*250) l Sqr(Ab / Al) Sqr(1275000/300000) 2.062 * l * fcc * Al 1.0*2.062*0.85*14.33*300000 7533974N F 6867450N，满足要求 .精选学习资料 - -
102、 - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 26 页，共 31 页 5、桩局部受压承载力计算：局部荷载设计值 F Nmax + g * Qgk 1411.3+1.35*37.5 1461.9kN混凝土局部受压面积 Al * d 2 / 4 承台在角桩局部受压时地计算底面积按下列公式计算： Ab (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)圆桩 bx by Sqr(Al) 354mm c MinCx, Cy, bx, by Min200,200,354,354 200mm Ab (354+2*200)*(354+2*200) l Sqr(Ab / Al)
103、Sqr(569256/125664) 2.128 * l * fcc * Al 1.0*2.128*0.85*14.33*125664 3258122N F 1461864N，满足要求 .六：楼梯结构设计 1 梁板式楼梯：TB-1 1 1 基本资料 1 11 工程名称：工程一 1 12 楼梯类型：板式 A 型（）支座条件：两端弹性 1 13 踏步段水平净长 Lsn 3120mm 梯板净跨度 Ln Lsn 3120mm梯板净宽度 B 1700mm 1 14 低端支座宽度 dl 250mm 高端支座宽度 dh 250mm计算跨度 Lo MinLn + (dl + dh) / 2, 1.05Ln M
104、in3370, 3276 3276mm 1 15 梯板厚度 h1 Lo / 27 121mm ，取 h1 120mm 1 16 踏步段总高度 Hs 1900mm 楼梯踏步级数 n 13 1 17 线性恒荷标准值 Pk 1kN/m 均布活荷标准值 qk 0.7 q 0.4 1 18 面层厚度 c1 25mm 面层容重 c1 顶棚厚度 c2 20mm顶棚容重 c2 1 19 楼梯自重容重 b 1 110 混凝土强度等级： C25 fc ftk Ec 1 111 钢筋强度设计值 fy 纵筋合力点至近边距离 as 25mm 1 2 楼梯几何参数 1 21 踏步高度 hs Hs / n 1900/13
105、146.2mm踏步宽度 bs Lsn / (n - 1) 3120/(13-1) 260mm踏步段斜板地倾角 ArcTan(hs / bs) ArcTan(146.2/260) 29.3 踏步段斜板地长度 Lx Lsn / Cos 3120/Cos29.3 3579mm 1 22 踏步段梯板厚地垂直高度 h1 h1 / Cos 120/Cos29.3 138mm踏步段梯板平均厚度 T (hs + 2 * h1) / 2 (146+2*138)/2 211mm 1 23 梯板有效高度 h1o h1 - as 120-25 95mm 1 3 均布永久荷载标准值 1 31 梯板上地线形荷载换算成均布
106、永久荷载 gk1 Pk / B 1/1.7 1 32 梯板自重 gk2 b * T 25*0.211 1 33 踏步段梯板面层自重 gk3 c1 * c1 * (n - 1) * (hs + bs) / Ln 20*0.025*(13-1)*(0.146+0.26)/3.12 精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 27 页，共 31 页 1 34 梯板顶棚自重 gk4 c2 * c2 18*0.02 gk4 gk4 * Lx / Ln 0.36*3.579/3.12 1 35 均布荷载标准值汇总 gk gk1 + gk2 + gk3 +
107、gk4 1 4 均布荷载设计值由可变荷载控制地 p(L) 1.2 * gk + 1.4 * qk 由永久荷载控制地 p(D) 1.35 * gk + 1.4 * c * qk 最不利地荷载设计值 p Maxp(L), p(D) 1 5 支座反力永久荷载作用下均布反力标准值 Rk(D) 11.00kN/m可变荷载作用下均布反力标准值 Rk(L) 3.12kN/m最不利地均布反力基本组合值 R 17.91kN/m 1 6 梯板斜截面受剪承载力计算Vmax 0.7 * ft * b * ho Vmax 0.5 * p * Ln * Cos 0.5*11.48*3.12*Cos29.3 15.6kN
108、0.7 * ft * b * ho 0.7*1.27*1000*0.095 84.5kN Vmax 15.6kN，满足要求 . 1 7 正截面受弯承载力计算 1 71 跨中 Mmax p * Lo 2 / 10 11.48*3.2762/10 12.32kN m As 0.122 0.48%实配 10170 （ As ） 1 72 支座 Mmin - p * Lo 2 / 20 -11.48*3.2762/20 -6.16kNm As 0.059 0.23% min 0.20% As* 实配 8200 （As ） 1 8 板式楼梯平面整体表示方法地注写内容AT1, h = 120 146.2X
109、13 = 1900 10170 2 梁板式楼梯：TB-2 2 1 基本资料 2 11 工程名称：工程一 2 12 楼梯类型：板式 B 型（ _）支座条件：两端弹性 2 13 踏步段水平净长 Lsn 2600mm 低端平板净长 Lln 520mm梯板净跨度 Ln Lln + Lsn 520 + 2600 3120mm 梯板净宽度 B 1700mm 2 14 低端支座宽度 dl 250mm 高端支座宽度 dh 250mm计算跨度 Lo MinLn + (dl + dh) / 2, 1.05Ln Min3370, 3276 3276mm 2 15 梯板厚度 h1 Lo / 27 121mm ，取 h
110、1 120mm 2 16 踏步段总高度 Hs 1750mm 楼梯踏步级数 n 11 2 17 线性恒荷标准值 Pk 1kN/m 均布活荷标准值 qk 0.7 q 0.4 2 18 面层厚度 c1 25mm 面层容重 c1 顶棚厚度 c2 20mm顶棚容重 c2 2 19 楼梯自重容重 b 2 110 混凝土强度等级： C25 fc ftk 2 111 钢筋强度设计值 fy 纵筋合力点至近边距离 as 25mm 2 2 楼梯几何参数精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 28 页，共 31 页 2 21 踏步高度 hs Hs / n 1750
111、/11 159.1mm踏步宽度 bs Lsn / (n - 1) 2600/(11-1) 260mm踏步段斜板地倾角 ArcTan(hs / bs) ArcTan(159.1/260) 31.5 踏步段斜板地长度 Lx Lsn / Cos 2600/Cos31.5 3048mm 2 22 踏步段梯板厚地垂直高度 h1 h1 / Cos 120/Cos31.5 141mm踏步段梯板平均厚度 T (hs + 2 * h1) / 2 (159+2*141)/2 220mm 2 23 梯板有效高度 h1o h1 - as 120-25 95mm 2 3 均布永久荷载标准值 2 31 梯板上地线形荷载换
112、算成均布永久荷载 gk1 Pk / B 1/1.7 2 32 踏步段梯板自重 gk2 b * T 25*0.22 gk2 gk2 * Lsn / Ln 5.51*2.6/3.12 2 33 低端平板自重 gk3 b * h1 25*0.12 gk3 gk3 * Lln / Ln 3*0.52/3.12 2 34 踏步段梯板面层自重 gk4 c1 * c1 * (n - 1) * (hs + bs) / Lsn 20*0.025*(11-1)*(0.159+0.26)/2.6 gk4 gk4 * Lsn / Ln 0.81*2.6/3.12 2 35 低端平板面层自重 gk5 c1 * c1 2
113、0*0.025 gk5 gk5 * Lln / Ln 0.5*0.52/3.12 2 36 梯板顶棚自重 gk6 c2 * c2 18*0.02 gk6 gk6 * (Ln + Lx - Lsn) / Ln 0.36*(3.12+3.048-2.6)/3.12 2 37 均布荷载标准值汇总 gk gk1 + gk2 + gk3 + gk4 + gk5 + gk6 2 4 均布荷载设计值由可变荷载控制地 p(L) 1.2 * gk + 1.4 * qk 由永久荷载控制地 p(D) 1.35 * gk + 1.4 * c * qk 最不利地荷载设计值 p Maxp(L), p(D) 2 5 支座反
114、力永久荷载作用下均布反力标准值 Rk(D) 10.68kN/m可变荷载作用下均布反力标准值 Rk(L) 3.12kN/m最不利地均布反力基本组合值 R 17.47kN/m 2 6 梯板斜截面受剪承载力计算Vmax 0.7 * ft * b * ho Vmax 0.5 * p * Ln 0.5*11.2*3.12 17.5kN 0.7 * ft * b * ho 0.7*1.27*1000*0.095 84.5kN Vmax 17.5kN，满足要求 . 2 7 正截面受弯承载力计算 2 71 跨中 Mmax p * Lo 2 / 10 11.2*3.2762/10 12.02kN m As 0.
115、119 0.47%实配 10170 （ As ） 2 72 支座 Mmin - p * Lo 2 / 20 -11.2*3.2762/20 -6.01kNm As 0.057 0.23% min 0.20% As* 实配 8200 （As ） 2 8 板式楼梯平面整体表示方法地注写内容BT2, h = 120 159.1X11 = 1750 10170 3 梁板式楼梯：TB-3精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 29 页，共 31 页 3 1 基本资料 3 11 工程名称：工程一 3 12 楼梯类型：板式 A 型（）支座条件：两端弹性
116、3 13 踏步段水平净长 Lsn 2600mm 梯板净跨度 Ln Lsn 2600mm梯板净宽度 B 1700mm 3 14 低端支座宽度 dl 250mm 高端支座宽度 dh 250mm计算跨度 Lo MinLn + (dl + dh) / 2, 1.05Ln Min2850, 2730 2730mm 3 15 梯板厚度 h1 Lo / 27 101mm ，取 h1 100mm 3 16 踏步段总高度 Hs 1750mm 楼梯踏步级数 n 11 3 17 线性恒荷标准值 Pk 1kN/m 均布活荷标准值 qk 0.7 q 0.4 3 18 面层厚度 c1 25mm 面层容重 c1 顶棚厚度
117、c2 20mm顶棚容重 c2 3 19 楼梯自重容重 b 3 110 混凝土强度等级： C25 fc ftk 1.78N/ 3 111 钢筋强度设计值 fy 纵筋合力点至近边距离 as 25mm 3 2 楼梯几何参数 3 21 踏步高度 hs Hs / n 1750/11 159.1mm踏步宽度 bs Lsn / (n - 1) 2600/(11-1) 260mm踏步段斜板地倾角 ArcTan(hs / bs) ArcTan(159.1/260) 31.5 踏步段斜板地长度 Lx Lsn / Cos 2600/Cos31.5 3048mm 3 22 踏步段梯板厚地垂直高度 h1 h1 / Co
118、s 100/Cos31.5 117mm踏步段梯板平均厚度 T (hs + 2 * h1) / 2 (159+2*117)/2 197mm 3 23 梯板有效高度 h1o h1 - as 100-25 75mm 3 3 均布永久荷载标准值 3 31 梯板上地线形荷载换算成均布永久荷载 gk1 Pk / B 1/1.7 3 32 梯板自重 gk2 b * T 25*0.197 3 33 踏步段梯板面层自重 gk3 c1 * c1 * (n - 1) * (hs + bs) / Ln 20*0.025*(11-1)*(0.159+0.26)/2.6 3 34 梯板顶棚自重 gk4 c2 * c2 1
119、8*0.02 gk4 gk4 * Lx / Ln 0.36*3.048/2.6 3 35 均布荷载标准值汇总 gk gk1 + gk2 + gk3 + gk4 3 4 均布荷载设计值由可变荷载控制地 p(L) 1.2 * gk + 1.4 * qk 由永久荷载控制地 p(D) 1.35 * gk + 1.4 * c * qk 最不利地荷载设计值 p Maxp(L), p(D) 3 5 支座反力永久荷载作用下均布反力标准值 Rk(D) 8.76kN/m可变荷载作用下均布反力标准值 Rk(L) 2.60kN/m最不利地均布反力基本组合值 R 14.37kN/m 3 6 梯板斜截面受剪承载力计算Vm
120、ax 0.7 * ft * b * ho精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 30 页，共 31 页 Vmax 0.5 * p * Ln * Cos 0.5*11.05*2.6*Cos31.5 12.3kN 0.7 * ft * b * ho 0.7*1.27*1000*0.075 66.7kN Vmax 12.3kN，满足要求 . 3 7 正截面受弯承载力计算 3 71 跨中 Mmax p * Lo 2 / 10 11.05*2.732/10 8.24kN m As 0.131 0.52%实配 10200 （ As ） 3 72 支座 Mmin - p * Lo 2 / 20 -11.05*2.732/20 -4.12kNm As 0.063 0.25% min 0.20% As* 实配 8200 （As ） 3 8 板式楼梯平面整体表示方法地注写内容AT3, h = 100 159.1X11 = 1750 10200精选学习资料 - - - - - - - - - 名师归纳总结 - - - - - - -第 31 页，共 31 页
