公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTGD6

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1、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTGD6 公路公路钢筋混凝土及筋混凝土及预应力混凝土力混凝土桥涵涵设计规范范JTG D62-2004JTG D62-2004技技术交流交流 公路公路钢筋混凝土及筋混凝土及预应力混凝力混凝土土桥涵涵设计规范范JTG D62-2004JTG D62-2004的基本的基本变化化基本基本变化化: :1 1 设计理理论变化化带来的直接或来的直接或间接接的的变化化2 2 安全度安全度调整整带来的来的变化化3 3 公式、构造等的完善修改公式、构造等的完善修改4 4 新增内容新增内容 第第1 1章章 总则 1.0.2 1.0.2 适用范适用范围 本本规范的适用范范的适

2、用范围与原与原规范相同，即范相同，即仅适用适用于用硅酸于用硅酸盐水泥、水泥、矿渣水泥、火山灰水泥配制的渣水泥、火山灰水泥配制的目前目前实际工程中大量使用的混凝土制作的一般的工程中大量使用的混凝土制作的一般的钢筋混凝土及筋混凝土及预应力混凝土构件的力混凝土构件的设计，不适用，不适用于特种混凝土如于特种混凝土如轻质混凝土制作的混凝土制作的桥涵涵结构构件构构件设计。 第第3 3章章 材料材料1 1 混凝土材料混凝土材料混凝土混凝土强度等度等级上限由上限由6060号增加到号增加到C80C80，C50C50以下以下为普通普通强度度混凝土，混凝土，C50C50及以上及以上为高高强度混凝土。度混凝土。 C5

3、0 C50及以上高及以上高强的混凝土可用常的混凝土可用常规水泥、砂石料和常水泥、砂石料和常规工工艺配制，配制，具有高具有高强、早、早强、工作度良好、工作度良好、变形小、抗渗抗腐形小、抗渗抗腐蚀性能性能优良等特良等特点；能大幅度提高点；能大幅度提高结构构件的承构构件的承载能力，减小尺寸和自重，加快施能力，减小尺寸和自重，加快施工工进度。高性能混凝土将成度。高性能混凝土将成为桥梁建筑的基本材料。梁建筑的基本材料。 混凝土混凝土强度等度等级用用150mm150mm150mm150mm150mm150mm立方体抗立方体抗压强度度标准准值确定并冠以确定并冠以C C表示。抗表示。抗压强度度标准准值系指系指

4、试件用件用标准准方法制作、养方法制作、养护至至2828天天龄期，以期，以标准准试验方法方法测得的具得的具有有95%95%保保证率的抗率的抗压强度（以度（以MPaMPa计）。）。混凝土混凝土标号系指号系指龄期期为2828天、尺寸天、尺寸为200mm200mm的的标准立方体、准立方体、标准准值取取85%85%保保证率确定的混凝土抗率确定的混凝土抗压强度。度。（规范中范中应用的混凝土用的混凝土轴心抗心抗压强度是度是针对棱柱体的，并棱柱体的，并对高高强混凝土混凝土有有强度的脆性折减。）度的脆性折减。）混混凝凝土土强度度等等级与与原原规范范的的混混凝凝土土标号号应按按下下列列公公式式进行行换算：算：混凝

5、土的混凝土的变异系数：异系数： 混凝土混凝土强度度 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 变异系数异系数 0.18 0.16 0.14 0.13 0.12 0.12 0.11 0.11 0.10 0.18 0.16 0.14 0.13 0.12 0.12 0.11 0.11 0.10混凝土混凝土强度等度等级与原与原规范混凝土范混凝土标号号变换关系：关系： 原原标号号 20 25 30 35 40 45 50 55 60 20 25 30 35 40 45 50 55 60 现强度度 C18

6、 C23 C28 C33 C38 C43 C48 C53 C58 C18 C23 C28 C33 C38 C43 C48 C53 C58 第第3 3章章 材料材料3.1.2 3.1.2 公路公路桥涵受力构件的混凝土涵受力构件的混凝土强度等度等级应按下列按下列规定采用：定采用： 1 1 钢筋混凝土构件不筋混凝土构件不应低于低于C20C20，当用，当用HRB400HRB400、KL400KL400级钢筋配筋筋配筋时，不，不应低于低于C25C25； 2 2 预应力混凝土构件不力混凝土构件不应低于低于C40C40。原原规范第范第2.1.12.1.1条：条： 用于公路用于公路桥梁承重部分的混凝土梁承重部

7、分的混凝土标号号规定如下：定如下：1515号、号、2020号、号、2525号、号、3030号、号、4040号、号、5050号和号和6060号。号。 钢筋混凝土构件的混凝土筋混凝土构件的混凝土标号不宜低于号不宜低于1212号；当采用号；当采用、级钢筋筋时，混凝土，混凝土标号不宜低于号不宜低于2020号；在号；在预应力混凝土力混凝土组合梁中，合梁中，钢筋混筋混凝土部分的混凝土凝土部分的混凝土标号不宜低于号不宜低于2525号。号。 预应力混凝土构件的混凝土力混凝土构件的混凝土标号不宜低于号不宜低于3030号；当采用碳素号；当采用碳素钢丝、刻痕刻痕钢丝、钢铰线、热处理理钢筋（筋（级钢筋）作筋）作预应力

8、力钢筋筋时，混凝，混凝土土标号不宜低于号不宜低于4040号。号。第第3 3章章 材料材料 2 2 钢筋筋 公路公路桥梁用普通梁用普通钢筋：筋： R235 R235（原（原级钢筋）筋） HRB335 HRB335（原（原级钢筋）筋） HRB400 HRB400和和KL400KL400（原（原级钢筋和余筋和余热钢筋）筋） 钢筋及其筋及其强度度标准准值均取自最新均取自最新现行国家行国家标准，准， 保保证率不小于率不小于95%95%。取消了。取消了级钢筋、筋、5 5号号钢钢筋筋 公路公路桥梁用梁用预应力力钢筋：筋： 钢绞线 钢丝（应力消除的光面力消除的光面钢丝、刻痕、刻痕钢丝、螺旋肋、螺旋肋钢丝） 精

9、精轧螺螺纹钢筋筋 原原规范中的冷拉范中的冷拉钢筋和冷拔低碳筋和冷拔低碳钢丝均予均予删去去 此外，本此外，本规范范还规定可以采用定可以采用环氧氧树脂涂脂涂层钢筋筋 钢筋的筋的强度指度指标有微有微调，原因，原因为冶金的冶金的标准及本准及本规范的材范的材料分料分项系数均有微系数均有微调。第第3 3章章 材料材料第第4 4章章 桥梁梁计算的一般算的一般规定定4.1.4 4.1.4 斜板斜板计算算 当整体式斜板当整体式斜板桥的斜交角（板的支承的斜交角（板的支承轴线的垂的垂直直线与与桥纵轴线的的夹角）不大于角）不大于1515时，可按正，可按正交板交板计算，算，计算跨径算跨径为：当：当l/bl/b1.31.

10、3时，按两支，按两支承承轴线间垂直距离的正跨径垂直距离的正跨径计算；当算；当l/bl/b1.31.3时，按按顺桥向向纵轴线的斜跨径的斜跨径计算；以上算；以上l l为斜跨径，斜跨径，b b为垂直于垂直于桥纵轴线的板的板宽。 装配式装配式铰接斜板接斜板桥的的预制板制板块，可按，可按宽为两板两板边垂直垂直距离，距离，计算跨径算跨径为斜跨径的正交板斜跨径的正交板计算。算。原原规范第范第4.1.94.1.9条：条： 整体式或装配式斜板整体式或装配式斜板桥，当斜度等于或小于，当斜度等于或小于1515时，可按正交板可按正交板计算。算。4.2.1 4.2.1 效效应计算算 结构的作用（或荷构的作用（或荷载）效

11、）效应可按可按弹性理性理论进行行计算。算。对超静定超静定结构，在构，在进行作用（荷行作用（荷载）效）效应分析分析时，结构构件的抗弯构构件的抗弯刚度可采用：度可采用： 允允许开裂的构件开裂的构件0.80.8E Ec cI I，不允，不允许开裂的构件开裂的构件E Ec cI I。 其中的其中的I I为混凝土毛截面混凝土毛截面惯性矩。性矩。（7575版版桥规为E EcI/1.5cI/1.5）（本条（本条仅适用于作用效适用于作用效应分析，不适用于正常使用极限状分析，不适用于正常使用极限状态的的挠度度计算）算）原第原第3.2.13.2.1条取消：条取消： 多梁式上部多梁式上部结构无构无论整体式板或整体式

12、板或铰接式板，有中横隔接式板，有中横隔梁或无中横隔梁，梁或无中横隔梁，计算行算行车系梁的活系梁的活载内力内力时，均宜采，均宜采用用弹性理性理论空空间计算方法。算方法。第第4 4章章 桥梁梁计算的一般算的一般规定定4.2.2 T4.2.2 T梁截面翼梁截面翼缘有效有效宽度度 2 2 外梁翼外梁翼缘的有效的有效宽度取相度取相邻内梁翼内梁翼缘有效有效宽度的一半，度的一半，加上腹板加上腹板宽度的度的1/21/2，再加上外，再加上外侧悬臂板平均厚度的臂板平均厚度的6 6倍或倍或外外侧悬臂板臂板实际宽度两者中的度两者中的较小者。小者。 预应力混凝土梁在力混凝土梁在计算算预加力引起的混凝土加力引起的混凝土应

13、力力时，预加力作加力作为轴向力向力产生的生的应力可按力可按实际翼翼缘全全宽计算；由算；由预加力偏心引起的弯矩加力偏心引起的弯矩产生的生的应力可按翼力可按翼缘有效有效宽度度计算。算。 对超静定超静定结构构进行作用（或荷行作用（或荷载）效）效应分析分析时，T T形、箱形截面梁的翼形、箱形截面梁的翼缘宽度可取度可取实际全全宽。 （各个国家的相关（各个国家的相关规定稍有差异，我定稍有差异，我们的的规定偏于安全考定偏于安全考虑） 第第4 4章章 桥梁梁计算的一般算的一般规定定4.2.3 4.2.3 箱形截面梁翼箱形截面梁翼缘有效有效宽度度 箱形截面梁的翼箱形截面梁的翼缘有效有效宽度度问题，其原理与，其原

14、理与T T形截面梁一形截面梁一样。箱形截面梁翼。箱形截面梁翼缘有效有效宽度，目前比度，目前比较通用的是德国通用的是德国规范范DIN1075DIN1075推荐的方法。推荐的方法。这个方法已个方法已为德国德国钢桥设计规范范DIN1073DIN1073、美、美国国规范范AASHTO-LRFDAASHTO-LRFD所采用。梁所采用。梁桥第七章也介第七章也介绍了了这个方法。本个方法。本规范范编制制时，委托湖南大学作，委托湖南大学作了了进一步的一步的验证分析分析计算，算，结果表明果表明该方法可用，故本方法可用，故本规范最范最终采采纳了了这个方法。个方法。注意点：注意点： 1 1 当梁高当梁高 时，翼，翼缘

15、有效有效宽度度应采用翼采用翼缘实际宽度。度。 2 2 预应力混凝土梁在力混凝土梁在计算算预加力引起的混凝土加力引起的混凝土应力力时，预加力作加力作为轴向力向力产生的生的应力可按力可按实际翼翼缘全全宽计算；由算；由预加力偏心引起的弯矩加力偏心引起的弯矩产生的生的应力可按翼力可按翼缘有效有效宽度度计算。算。 3 3 对超静定超静定结构构进行作用（或荷行作用（或荷载）效）效应分析分析时，箱形截面梁的翼箱形截面梁的翼缘宽度可取度可取实际全全宽。 第第4 4章章 桥梁梁计算的一般算的一般规定定 4.2.7 4.2.7 为验算算变高度高度预应力混凝土梁斜截面抗裂的需要，本力混凝土梁斜截面抗裂的需要，本规范

16、范补充了充了该类梁考梁考虑弯矩和弯矩和轴向力引起的附加剪向力引起的附加剪应力的力的计算方算方法，列于附法，列于附录B-1983B-1983年公路年公路杂志范家志范家聪预应力力变截面梁截面梁的剪的剪应力力计算一文算一文 。 第第4 4章章 桥梁梁计算的一般算的一般规定定 4.2.9 4.2.9 混混凝凝土土的的徐徐变系系数数和和收收缩应变的的计算算公公式式采采用用的是的是CEB-FIPCEB-FIP（19901990）上的公式并作了适当）上的公式并作了适当简化。化。 原原规范采用的是范采用的是CEB-FIPCEB-FIP（19781978）的公式。）的公式。（混混凝凝土土的的轴心心抗抗压设计强度

17、度小小于于其其极极限限强度度的的5-%5-%）时，应力力与与应变基基本本保保持持线形形关关系系，应变、应力力叠叠加加原原理理成成立立。从从而而，出出现了了许多多计算算方方法法，常常用用的的有有老老化化理理论、弹性性徐徐变体体理理论、弹性性模模量量修修正正法法、按按龄期期调整整的的模模量量修修正正法法（TrostTrost法法、金金成成棣棣法法、范范立立础法法、BazantBazant法法、Step-by-stepStep-by-step法等）。法等）。第第4 4章章 桥梁梁计算的一般算的一般规定定原原规范的：范的：第第3.2.123.2.12条（箱梁条（箱梁应计算扭算扭转剪力）剪力）第第3.2

18、.133.2.13条（条（组合梁合梁应根据具体情况根据具体情况进行行换算算计算）算）第第3.2.143.2.14条（条（预制梁与制梁与现浇板的板的组合梁的徐合梁的徐变计算原算原则）第第3.2.153.2.15条（条（组合梁合梁组合面的剪合面的剪应力力计算公式）算公式）第第3.2.163.2.16条（条（组合面的容合面的容许剪剪应力限力限值规定）定）第第3.2.173.2.17条（条（组合梁合梁应设剪力剪力键）修改后分修改后分别在相关章在相关章节中体中体现。第第4 4章章 桥梁梁计算的一般算的一般规定定4.3 4.3 拱的拱的计算（由原来的算（由原来的7 7条增加至条增加至1414条）条） 4.

19、3.1 4.3.1 无无铰拱和双拱和双铰拱的拱的计算可算可不考不考虑拱上建筑与主拱圈的拱上建筑与主拱圈的联合作合作用。本用。本节内有关无内有关无铰拱和双拱和双铰拱的拱的计算算规定定, , 均适用于主拱圈裸拱受均适用于主拱圈裸拱受力而不考力而不考虑其与拱上建筑的其与拱上建筑的联合作合作用。用。 拱的拱的计算如考算如考虑拱上建筑与主拱圈的拱上建筑与主拱圈的联合作用，拱上建筑的合作用，拱上建筑的结构构应符合符合计算所算所预设的条件。的条件。 计算由算由车道荷道荷载引起的拱的正弯矩引起的拱的正弯矩时，拱拱顶、拱跨、拱跨1/41/4应乘以折减系数乘以折减系数0.70.7，拱脚，拱脚应乘以乘以0.90.9

20、，中，中间各个截面的正弯矩折减各个截面的正弯矩折减系数可用直系数可用直线插入法确定。插入法确定。第第4 4章章 桥梁梁计算的一般算的一般规定定4.3.2 4.3.2 特大跨径和大跨径拱特大跨径和大跨径拱桥应优选拱拱轴线，使拱在各种作用（或荷，使拱在各种作用（或荷载）组合作用下，在各个受力合作用下，在各个受力阶段，段，轴向力偏心向力偏心较小。在小。在优选过程中，尚程中，尚需考需考虑与施工方法相配合，适与施工方法相配合，适应施施工各工各阶段受力特点，段受力特点，满足施工受力足施工受力的要求。中、小跨径的要求。中、小跨径悬链线拱拱桥，可用不考可用不考虑弹性性压缩的的结构自重构自重压力力线与拱与拱轴线

21、的五点重合（拱的五点重合（拱顶、1/41/4拱跨、拱脚），拱跨、拱脚），选择拱拱轴系数。系数。 特大跨径和大跨径拱特大跨径和大跨径拱桥，如，如结构自重构自重压力力线与拱与拱轴线偏离偏离过大，或在大，或在结构自重及构自重及其所引起的其所引起的弹性性压缩和温度下降、混凝土和温度下降、混凝土收收缩等作用下，等作用下，轴向力偏心距向力偏心距较大大时，拱，拱轴线及拱的几何尺寸宜作适当及拱的几何尺寸宜作适当调整。整。第第4 4章章 桥梁梁计算的一般算的一般规定定4.3.10 4.3.10 大跨径拱大跨径拱桥应验算拱算拱顶、拱跨、拱跨3/83/8、拱跨拱跨1/41/4和拱脚四个截面；和拱脚四个截面；对于中、

22、小跨于中、小跨径拱径拱桥，拱跨，拱跨1/41/4截面可不截面可不验算；特大跨算；特大跨径拱径拱桥，除上述，除上述4 4个截面外，需个截面外，需视截面配截面配筋情况，另行筋情况，另行选择控制截面控制截面进行行验算。算。4.3.11 4.3.11 多跨无多跨无铰拱拱桥应按按连拱拱计算。算。连拱拱计算方法可以采用可靠的算方法可以采用可靠的简化方法。当化方法。当桥墩抗推墩抗推刚度与主拱抗推度与主拱抗推刚度之比大于度之比大于3737时，可按可按单跨拱跨拱桥计算。算。4.3.12 4.3.12 桁架拱桁架拱计算算4.3.13 4.3.13 刚架拱架拱计算算4.3.14 4.3.14 系杆拱系杆拱计算算（原

23、（原规范的第范的第4 4节- -墩台墩台计算、第算、第5 5节- -铰和支座和支座计算分算分别转入新入新规范的第范的第8.28.2、8.38.3、8.48.4节）第第4 4章章 桥梁梁计算的一般算的一般规定定第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.1.1 5.1.1 公路公路桥涵的持久状况涵的持久状况设计应按承按承载能力极限状能力极限状态的要的要求，求，对构件构件进行承行承载力及力及稳定定计算，必要算，必要时尚尚应进行行结构的构的倾覆和滑移的覆和滑移的验算。在算。在进行承行承载能力极限状能力极限状态计算算时，作用，作用（或荷（或荷载）（其中汽）（其中汽车荷荷载应

24、计入冲入冲击系数）的效系数）的效应应采用采用其其组合合设计值；结构材料性能采用其构材料性能采用其强度度设计值。 本本节所所谈的承的承载能力极限状能力极限状态计算，均指算，均指对持久状况下的持久状况下的结构。构。这种状种状况的承况的承载能力极限状能力极限状态应包括包括对构件的抗弯、抗构件的抗弯、抗压、抗拉、抗剪、抗扭、抗拉、抗剪、抗扭等的等的强度及受度及受压构件的构件的稳定定进行行计算；当有必要算；当有必要时还应对结构的构的倾覆和覆和滑移滑移进行行验算。算。这是是结构构设计最主要的部分。最主要的部分。计算算时汽汽车荷荷载应计入冲入冲击系数，在构件系数，在构件进行承行承载力及力及稳定定计算算时，作

25、用（或荷，作用（或荷载）及）及结构构件构构件的抗力均的抗力均应采用已考采用已考虑了分了分项系数的系数的设计值；在多种作用（或荷；在多种作用（或荷载）情）情况下，况下，应将各将各设计值效效应进行最不利行最不利组合，并根据参与合，并根据参与组合的作用（或合的作用（或荷荷载）情况，取用不同的效）情况，取用不同的效应组合系数。合系数。 第第5 5章主要增加了以下内容：章主要增加了以下内容： 连续梁和梁和悬臂梁斜截面抗剪承臂梁斜截面抗剪承载力力计算；算； 普通普通钢筋沿截面腹部均匀配置的筋沿截面腹部均匀配置的钢筋混凝土偏筋混凝土偏心受心受压构件的正截面抗构件的正截面抗压承承载力力计算；算； 钢筋混凝土双

26、向偏心受筋混凝土双向偏心受压构件的正截面承构件的正截面承载力力计算；算； T T形、形、I I形、箱形截面形、箱形截面钢筋混凝土构件（矩形截筋混凝土构件（矩形截面原面原规范已有）的抗弯剪扭的承范已有）的抗弯剪扭的承载力力计算；算； 混凝土板抗冲切承混凝土板抗冲切承载力力计算。算。第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算5.1.4 5.1.4 构件正截面的承构件正截面的承载力力应按下列基本假定按下列基本假定进行行计算：算： 1 1 构件弯曲后，其截面仍保持构件弯曲后，其截面仍保持为平面；平面； 2 2 截面受截面受压混凝土的混凝土的应力力图形形简化化为矩形，其矩形，其压

27、力力强度取混凝土的度取混凝土的轴心抗心抗压强度度设计值；截面受；截面受拉混凝土的抗拉拉混凝土的抗拉强度不予考度不予考虑； 3 3 极限状极限状态计算算时，受拉区，受拉区钢筋筋应力取其抗拉力取其抗拉强度度设计值或（小偏或（小偏压构件除外）；受构件除外）；受压区或受区或受压较大大边钢筋筋应力取其抗力取其抗压强度度设计值或。或。 4 4 钢筋筋应力等于力等于钢筋筋应变与其与其弹性模量的乘性模量的乘积，但不大于其但不大于其强度度设计值。第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 变化：化： 2 2 受受压区区混混凝凝土土应力力图形形仍仍维持持等等效效矩矩形形应力力块，但但矩矩形

28、形应力力图形形高高度度与与实际受受压区区高高度度之之比比，原原对钢筋筋混混凝凝土土构构件件取取0.90.9，对预应力力混混凝凝土土构构件件取取0.80.8；新新规范范对普普通通强度度混混凝凝土土取取0.80.8，高高强度度混混凝凝土土C50C50C80C80取取0.8-0.740.8-0.74； 3 3 矩矩形形应力力块的的压力力强度度，原原规范范给出出混混凝凝土土抗抗压设计强度度，再再除除以以1.251.25系系数数；本本规范范直直接接给出出混凝土混凝土轴心抗心抗压强度度设计值。第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.1.5 5.1.5 构件承构件承载能力极限

29、状能力极限状态设计表达式表达式 新新规范：范：预应力混凝土力混凝土连续梁等超静定梁等超静定结构，在构，在计算承算承载能力极限状能力极限状态时应考考虑由由预应力引起的次效力引起的次效应。 原原规范范对预应力混凝土力混凝土连续梁等超静定梁等超静定结构，在承构，在承载能力极限状能力极限状态计算中是不考算中是不考虑预应力引起的次效力引起的次效应的，的，该规范范规定定“对于于预应力混凝土力混凝土连续梁，在梁，在弹性性阶段的段的计算中尚算中尚应计入由入由预加加应力引起的混凝力引起的混凝土土弹性性变形的二次力，形的二次力，但在塑性但在塑性阶段段计算中算中则可不可不计由由预加加应力引起的二次力力引起的二次力”

30、。第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算5.2 5.2 受弯构件受弯构件 5.2.1 5.2.1 受弯构件的受弯构件的纵向受拉向受拉钢筋和截面受筋和截面受压区混凝土同区混凝土同时达到达到其其强度度设计值时，构件的正截面相，构件的正截面相对界限受界限受压区高度（区高度（为纵向受拉向受拉钢筋和受筋和受压区混凝土同区混凝土同时达到其达到其强度度设计值时的受的受压区高度）区高度）应按表按表5.2.15.2.1采用。采用。 表表5.2.1 5.2.1 相相对界限受界限受压区高度区高度 第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 混凝土混凝土强度等度等级

31、钢筋种筋种类C50及以下及以下C55C60C65C70C75C80R2350.620.600.58HRB3350.560.540.52HRB400、KL4000.530.510.49钢绞线、钢丝0.400.380.360.35精精轧螺螺纹钢筋筋0.400.380.36 5.2.2 5.2.2 截面受截面受压区高度区高度应符合下列要求：符合下列要求： 为防防止止受受弯弯构构件件的的超超筋筋设计，规范范规定定了了截截面面受受压区区高高度度的的限限制制条条件件，其其中中相相对界界限限受受压区区高高度度，通通过计算算已已于于本本规范范表表5.2.15.2.1中中列列出出。当当给定定钢筋筋种种类和和混混

32、凝凝土土强度度等等级，根根据据可可求求得得相相应的的受受拉拉钢筋筋配配筋筋率率，这个个即即为受受弯弯构构件件界界限限（最最大大）配配筋筋率率。因因此此，截截面面受受压区区高高度度的的限限制制条条件件也也就就是是限限制制受受弯弯构构件件的的配配筋筋率率。超超过这个个限限制制条条件件，受受弯弯构构件件有有可可能能出出现超超筋筋，也也有有可可能能出出现脆脆性性破破坏坏。一一般般地地说，当当设计计算算的的受受压区区高高度度不不能能满足足上上述述要要求求时，表表明明受受拉拉区区纵向向钢筋筋配配置置过多多或或构构件件高高度度不不足足，需需要要进行行调整整；当当构构件件受受拉拉区区配配置置不不同同种种类钢筋

33、筋时，应选用用相相应于于各各种种钢筋筋较小小的的，以以使使构构件件维持持更更多多的的延延性性。但但是是，这个个限限制制条条件件只只是是从从理理论上上得得到到保保证，当当接接近近或或相相等等时，受受弯弯构构件件仍仍有有可可能能发生生具具有有明明显脆脆性性破破坏坏特特征征的的界界限限破破坏坏。因因此此，在在实际工工程程中中应尽尽量量避避免免出出现两两者者接接近近或或相相等等的情况。（适筋梁与超筋梁的界限）的情况。（适筋梁与超筋梁的界限） 第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 最小配筋率的限制（适筋梁与少筋梁的界限）最小配筋率的限制（适筋梁与少筋梁的界限） 9.1.12

34、-2: 9.1.12-2: 受受弯弯构构件件、偏偏心心受受拉拉构构件件及及轴心心受受拉拉构构件件的的一一侧受受拉拉钢筋筋的配筋百分率不的配筋百分率不应小于如下小于如下计算算值，同，同时不不应小于小于0.200.20。 45* 45*混凝土抗拉混凝土抗拉强度度设计值/ /钢筋抗拉筋抗拉强度度设计值 部部分分预应力力混混凝凝土土受受弯弯构构件件中中普普通通受受拉拉钢筋筋的的截截面面面面积不不应小于小于0.0030.003bhbh0 0。 受受拉拉构构件件的的受受拉拉最最小小配配筋筋率率是是根根据据钢筋筋混混凝凝土土构构件件破破坏坏时，截截面面所所能能承承受受的的弯弯矩矩不不小小于于同同一一截截面面

35、的的素素混混凝凝土土构构件件所所承承受受的的弯弯矩矩的的原原则确确定定的的，其其目目的的是是当当混混凝凝土土手手拉拉边缘出出现裂裂缝时，梁不致因配筋，梁不致因配筋过少而脆性破坏。少而脆性破坏。第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.2.7 5.2.7 受弯构件斜截面抗剪受弯构件斜截面抗剪强度度计算，将原适用于算，将原适用于预应力混力混凝土凝土简支梁的两支梁的两项和（混凝土和箍筋分和（混凝土和箍筋分别抗剪）公式改抗剪）公式改为同同时适用于适用于钢筋混凝土和筋混凝土和预应力混凝土力混凝土简支梁的两支梁的两项积（混凝土和（混凝土和箍筋共同抗剪）公式，同箍筋共同抗剪）公

36、式，同时适用于适用于连续梁和梁和悬臂梁的臂梁的验算：算： (a) (a) 考考虑纵向向钢筋的抗剪作用但适当降低，将公式中的筋的抗剪作用但适当降低，将公式中的(2+p)(2+p)改改为（2+0.6p2+0.6p）；）； (b) (b)采用提高系数考采用提高系数考虑梁受梁受压翼翼缘对抗剪承抗剪承载力的有利因素；力的有利因素； (c) (c) 增加了增加了连续梁正梁正负弯矩区段的抗剪弯矩区段的抗剪计算算规定；定； (d) (d) 考考虑预应力力对抗剪承抗剪承载力的提高，按原力的提高，按原苏联建筑法建筑法规取取1.25;1.25; (e) (e) 考考虑了了竖向向预应力力钢筋筋应力不均匀分布影响系数力

37、不均匀分布影响系数0.75 0.75 。第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算钢筋混凝土梁的斜截面剪切破坏主要模式：筋混凝土梁的斜截面剪切破坏主要模式： 斜拉破坏、剪斜拉破坏、剪压破坏、斜破坏、斜压破坏破坏 5.2.9 5.2.9 矩矩形形、T T形形和和I I形形截截面面的的受受弯弯构构件件，其其抗抗剪剪截截面面（上限）（上限）应符合下列要求：符合下列要求： （5.2.95.2.9）“抗剪上限抗剪上限值”公式公式维持了与原持了与原规范相同的水平，以防止范相同的水平，以防止钢筋混凝土筋混凝土梁的斜裂梁的斜裂缝开展开展过宽或出或出现斜斜压破坏。在破坏。在计算中如不能算

38、中如不能满足足该公公式的要求，就式的要求，就应加大梁的截面尺寸或提高混凝土的加大梁的截面尺寸或提高混凝土的强度等度等级。 5.2.10 5.2.10 矩形、矩形、T T形和形和I I形截面的受弯构件，当符形截面的受弯构件，当符合下列条件合下列条件时 （5.2.105.2.10）可不可不进行斜截面抗剪承行斜截面抗剪承载力的力的验算，算，仅需按本需按本规范第范第9.3.139.3.13条构造要求配置箍筋（下限）。条构造要求配置箍筋（下限）。第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算5.2.11 5.2.11 本条本条规定了定了钢筋混凝土筋混凝土简支梁、等高度和支梁、等高度和

39、变高度高度（承托）（承托）连续梁的抗剪配筋梁的抗剪配筋设计方法。基本思路与原方法。基本思路与原规范相同。基本思路与原范相同。基本思路与原规范相同。但在梁的最大范相同。但在梁的最大设计剪剪力分配上，力分配上，对原原规范作了修改。原范作了修改。原规范范规定混凝土和箍定混凝土和箍筋共同承担最大筋共同承担最大设计剪力的剪力的60%60%，弯起，弯起钢筋筋则承担承担40%40%；本本规范改范改为前者承担不少于前者承担不少于60%60%，后者承担不超，后者承担不超过40%40%。 预应力混凝土受弯构件一般是不配置普通弯起力混凝土受弯构件一般是不配置普通弯起钢筋的，抗剪配筋筋的，抗剪配筋设计也就只是确定箍筋

40、也就只是确定箍筋间距。只要在由作用（或荷距。只要在由作用（或荷载）引起的最大）引起的最大设计剪力中减去由剪力中减去由预应力弯起力弯起钢筋引起的剪力筋引起的剪力设计值后，就可与后，就可与钢筋筋混凝土受弯构件同混凝土受弯构件同样计算。算。 第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.3 5.3 受受压构件构件 5.3.15.3.1、5.3.2 5.3.2 配配有有箍箍筋筋、螺螺旋旋式式或或焊接接环式式间接接钢筋筋的的钢筋筋混混凝凝土土轴心心受受压构构件件仍仍保保留留原原规范范的的计算算公公式式，但但公公式式增增加加了了系系数数0.9,0.9,适适当当提提高高其其安安全全

41、度度。此此外外, ,对配配置置螺螺旋旋式式间接接钢筋筋的的轴压构构件件，其其套套箍箍系系数数原原规范范取取2.02.0。试验表表明明，螺螺旋旋箍箍筋筋对高高强度度混混凝凝土土的的约束束效效果果不不如如对普普通通强度度混混凝凝土土，本本规范范适适当当降降低低套套箍箍系系数数，参参照照有有关关资料料，对C55C55、C60C60、C65C65、C70C70，分，分别取取1.951.95、1.901.90、1.851.85、1.801.80。第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.3.8 5.3.8 本条参照本条参照GBJ10-89GBJ10-89规范新增的内容。截面

42、腹部均匀配置范新增的内容。截面腹部均匀配置纵向向钢筋的偏心受筋的偏心受压构件，其正截面的承构件，其正截面的承载力由两部分力由两部分组成：一是由混凝土与成：一是由混凝土与上、下两上、下两边的的纵向向钢筋构成的承筋构成的承载力；二是由腹部均匀配置的力；二是由腹部均匀配置的纵向向钢筋构筋构成的承成的承载力。沿截面腹部均匀配置力。沿截面腹部均匀配置纵向普通向普通钢筋且每排不少于筋且每排不少于4 4根的矩形、根的矩形、T T形和形和I I形截面形截面钢筋混凝土偏心受筋混凝土偏心受压构件正截面抗构件正截面抗压承承载力的力的计算：算： 前者与一般前者与一般钢筋混凝土偏心受筋混凝土偏心受压构件同构件同样计算，

43、利用本算，利用本规范公式（范公式（5.3.6-5.3.6-1 1）、（）、（5.3.6-25.3.6-2）并）并经简单转化可得。后者可根据基本假定，并利用平衡化可得。后者可根据基本假定，并利用平衡方程和方程和变形形协调条件条件进行行计算，但算，但计算算过程繁程繁琐，不便于，不便于设计应用。一般用。一般采用采用简化的方法，要求腹部化的方法，要求腹部纵向向钢筋等直径、等筋等直径、等间距布置，且每排不少于距布置，且每排不少于4 4根，假定根，假定这些些钢筋的截面筋的截面变换为一一钢带而作而作计算。算。 第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.3.95.3.9和附和附录

44、C C 本本规范有关范有关圆截面截面钢筋混凝土偏筋混凝土偏心受心受压构件正截面的承构件正截面的承载力力计算，算，仅适用于适用于强度等度等级C50C50及以下混凝土制作的构件，在原及以下混凝土制作的构件，在原规范的基范的基础上作了以下改上作了以下改变：对影响承影响承载力力较小的小的计算参数算参数进行行简化，重新化，重新编制了制了计算表格，减少算表格，减少规范附表的篇范附表的篇幅。幅。第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.3.10 5.3.10 偏心受偏心受压构件的偏心距增大系数，原构件的偏心距增大系数，原规范是按范是按弹性性稳定理定理论推推导出来的，它本来适用于

45、出来的，它本来适用于钢压杆，杆，为了使其也适用于了使其也适用于钢筋混凝土构件，将公式中按欧拉公式筋混凝土构件，将公式中按欧拉公式计算所得的算所得的临界荷界荷载，用用钢筋混凝土偏筋混凝土偏压构件截面构件截面刚度加以修正。由于度加以修正。由于钢筋混凝土构筋混凝土构件系非均匀性材料，且出件系非均匀性材料，且出现裂裂缝，目前国，目前国际上一般不采用上一般不采用弹性性稳定理定理论来求解。本来求解。本规范参照工民建的研究范参照工民建的研究资料按极限料按极限转动曲曲率法求增大系数率法求增大系数值，但第一个系数的，但第一个系数的计算公式不同。算公式不同。 实际工程中受工程中受压构件的构件的边界界约束条件多束条

46、件多样，需要，需要视具体情况而定。具体情况而定。 第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.3.12 5.3.12 增加了增加了钢筋混凝土双向偏心受筋混凝土双向偏心受压构件承构件承载力力的的计算公式，是尼克丁根据材料力学方法按算公式，是尼克丁根据材料力学方法按单向偏心向偏心受受压构件推构件推导的近似公式，国内外的近似公式，国内外规范普遍采用，只范普遍采用，只适用于正截面承适用于正截面承载力的力的验算。算。 试验表明，双向偏心受表明，双向偏心受压构件的破坏形构件的破坏形态与与单向偏心受向偏心受压构件构件的破坏形的破坏形态相似，所以相似，所以单向偏心受向偏心受压构件正

47、截面承构件正截面承载力力计算的算的基本假定也适用于双向偏心受基本假定也适用于双向偏心受压构件。但由于破坏构件。但由于破坏时受受压区的区的形状形状较为复复杂，如用正截面承，如用正截面承载力力计算的基本假定来精确算的基本假定来精确计算算双向偏心受双向偏心受压构件的承构件的承载力，力，过程程势必复必复杂繁繁琐。目前各国。目前各国规范均采用近似的范均采用近似的计算方法。算方法。 第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.5 5.5 受扭构件受扭构件 5.5.1 5.5.1 矩形截面矩形截面钢筋混凝土受扭构件的承筋混凝土受扭构件的承载力力计算，原算，原规范只范只给出矩形截面

48、构件的出矩形截面构件的计算公式，是假定破坏裂算公式，是假定破坏裂缝与构件与构件纵轴线成成4545角推演出来的，且不考角推演出来的，且不考虑混凝土的混凝土的抗扭作用。本抗扭作用。本规范按范按变角度空角度空间桁架理桁架理论（或斜弯曲理（或斜弯曲理论）建立抗扭承）建立抗扭承载力力计算公式，破坏裂算公式，破坏裂缝倾斜角也非斜角也非仅4545，同，同时也考也考虑了混凝土的抗扭作用。在抗扭构件中，了混凝土的抗扭作用。在抗扭构件中，矩形截面是其基本矩形截面是其基本单元体，本元体，本规范把抗扭构件范把抗扭构件计算算扩展展到到T T形、形、I I形和箱形截面构件。形和箱形截面构件。 纯扭：扭：第第5 5章章 持

49、久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.5.3 5.5.3 矩形和箱形截面承受弯、剪、扭的构件，其截面矩形和箱形截面承受弯、剪、扭的构件，其截面应符合下列公式要求：符合下列公式要求： 当符合下列条件当符合下列条件时 可不可不进行构件的抗扭承行构件的抗扭承载力力计算，算，仅需按本需按本规范第范第9.3.149.3.14条条规定配置构造定配置构造钢筋。筋。受扭构件当抗扭受扭构件当抗扭钢筋配置筋配置过多多时，可能出，可能出现混凝土被混凝土被压坏而坏而钢筋达不到屈服筋达不到屈服强度，必度，必须限限制截面的最小尺寸。也就是使截面混凝土剪制截面的最小尺寸。也就是使截面混凝土剪应力不超力不超过

50、某一限某一限值，类似构件斜截面抗似构件斜截面抗剪承剪承载力力计算算时的上限的上限值。对弯剪扭构件，由于其受力的复弯剪扭构件，由于其受力的复杂性，目前只能将扭矩性，目前只能将扭矩产生的剪生的剪应力与弯剪力与弯剪产生的剪生的剪应力叠加起来，使其力叠加起来，使其总和不超和不超过混凝土混凝土强度的度的规定限定限值。本条本条规定的限定的限值基本基本维持原持原规范的水平。在范的水平。在设计中，当由剪扭中，当由剪扭产生的剪生的剪应力超力超过规范范公式（公式（5.5.3-15.5.3-1）规定的限定的限值时，就，就应修改构件截面尺寸或提高混凝土修改构件截面尺寸或提高混凝土强度等度等级。本条公式（本条公式（5.

51、5.3-25.5.3-2）类似于构件斜截面抗剪似于构件斜截面抗剪计算的下限算的下限值，按，按该公式公式计算并算并满足限足限值的要的要求求时，构件可不配置抗扭，构件可不配置抗扭钢筋。但筋。但为了防止脆断和保了防止脆断和保证构件破坏构件破坏时具有一定延性，仍具有一定延性，仍应按本按本规范第范第9.3.149.3.14条构造要求配筋。公式（条构造要求配筋。公式（5.5.3-25.5.3-2）规定的限定的限值与原与原规范相近。范相近。第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.5.4 5.5.4 目前目前钢筋混凝土剪扭构件的承筋混凝土剪扭构件的承载力一般按受扭构力一般按受扭

52、构件承件承载力和受剪构件承力和受剪构件承载力分力分别进行行计算，然后叠加起算，然后叠加起来。但是共同承受剪扭的构件，其剪力和扭矩来。但是共同承受剪扭的构件，其剪力和扭矩对构件内构件内的混凝土和箍筋均有一定影响。如果采取的混凝土和箍筋均有一定影响。如果采取简单地叠加，地叠加，对箍筋和混凝土尤其是混凝土是偏于不安全的。箍筋和混凝土尤其是混凝土是偏于不安全的。试验表表明，构件在剪扭共同作用下，其截面的某一受明，构件在剪扭共同作用下，其截面的某一受压区域内区域内承受剪切和扭承受剪切和扭转应力的双重作用，力的双重作用，这必将降低构件内混必将降低构件内混凝土的抗剪和抗扭能力。由于受扭构件受力情况比凝土的抗

53、剪和抗扭能力。由于受扭构件受力情况比较复复杂，目前采取箍筋所承担的承，目前采取箍筋所承担的承载力力进行行简单叠加，而混叠加，而混凝土的承凝土的承载力力则在受剪构件和受扭构件承在受剪构件和受扭构件承载力的力的计算公算公式中均引入一个剪扭构件混凝土承式中均引入一个剪扭构件混凝土承载力的降低系数。力的降低系数。第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.5.4 5.5.4 矩形和箱形截面剪扭构件，其抗剪扭承矩形和箱形截面剪扭构件，其抗剪扭承载力力应按下列公式按下列公式计算：算：抗剪承抗剪承载力力抗扭承抗扭承载力力 第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状

54、态计算算 5.5.5 5.5.5、5.5.6 T5.5.6 T形、工形和形、工形和带翼翼缘箱形截面的箱形截面的钢筋混凝土受扭构件，在承筋混凝土受扭构件，在承载力的力的计算中可将其算中可将其截面划分截面划分为几个矩形截面。划分的原几个矩形截面。划分的原则是：先按是：先按截面截面总高度划出腹板或矩形箱体，然后再划出受高度划出腹板或矩形箱体，然后再划出受压翼翼缘和受拉翼和受拉翼缘。 在在实际桥梁工程中，真正梁工程中，真正纯扭构件或剪扭构扭构件或剪扭构件是很少的，大多是同件是很少的，大多是同时承受弯矩、剪力和扭矩承受弯矩、剪力和扭矩的构件。的构件。这些弯剪扭构件的配筋按第些弯剪扭构件的配筋按第5.5.

55、55.5.5条条规定，可划分定，可划分为几个矩形截面分几个矩形截面分别计算和配置。算和配置。 第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.6 5.6 受冲切构件受冲切构件 增加了受冲切构件的承增加了受冲切构件的承载力力计算内容，算内容，计算考算考虑了板厚效了板厚效应和和预应力效力效应，具体取，具体取值引自有关引自有关规范和范和试验资料。料。 在集中反力作用下不配置抗冲切在集中反力作用下不配置抗冲切钢筋的筋的钢筋混凝土板，其筋混凝土板，其抗冲切承抗冲切承载力可按下列公式力可按下列公式计算：算： 在在实际工程中当工程中当单靠混凝土抗冲切不能靠混凝土抗冲切不能满足要求或增

56、加板足要求或增加板厚有困厚有困难时，仅提高混凝土提高混凝土强度等度等级并不能合理地解决冲并不能合理地解决冲切承切承载力的力的问题。此。此时需要需要设置抗冲切置抗冲切钢筋。筋。 第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.7 5.7 局部承局部承压承承载力的力的计算算 a. a. 将原按劈裂拉力理将原按劈裂拉力理论建立的局建立的局压公式改公式改为按套箍理按套箍理论建立的局建立的局压公式，并用混凝土局部承公式，并用混凝土局部承压修正系数来限制高修正系数来限制高强度混凝土局部承度混凝土局部承压应力；力； b. b. 计算局部承算局部承压面面积和和计算底面算底面积均不扣除孔

57、洞面均不扣除孔洞面积； c. c. 原原规定，局部承定，局部承压承承载力力计算公式中由等号右算公式中由等号右边第二第二项钢筋承担的承筋承担的承载力不得超力不得超过第一第一项由混凝土承担的承由混凝土承担的承载力的力的50%50%。本。本规范通范通过局局压区尺寸限制的区尺寸限制的计算，可控制局算，可控制局压垫板下沉板下沉过大的大的问题，因而也就可取消原，因而也就可取消原规范的范的这项规定。定。 第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算 5.7.3 5.7.3 近年来，新修建的近年来，新修建的预应力混凝土力混凝土连续梁和梁和连续刚构构桥，在，在边跨跨现浇段段较普遍地普遍地发

58、生了生了纵向向裂裂缝或斜裂或斜裂缝，为此，本此，本规范增加了分析局范增加了分析局压区区端端块局部局部应力的力的规定。在定。在该区域除了区域除了垫板附近配板附近配置置间接接钢筋外，另筋外，另应根据局部根据局部应力分析配置力分析配置闭合合式箍筋。本式箍筋。本规范第范第9.4.29.4.2条条对端端块的构造箍筋作出的构造箍筋作出了了规定，原意在于分布定，原意在于分布这个区域可能出个区域可能出现的裂的裂缝，端端块局部局部应力分析所配置的箍筋可将构造箍筋包力分析所配置的箍筋可将构造箍筋包括在内。括在内。第第5 5章章 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态计算算第第6 6章章 持久状况正常使用极限

59、状持久状况正常使用极限状态计算算 6.1 6.1 一般一般规定定 6.1.1 6.1.1 公路公路桥涵的持久状况涵的持久状况设计应按正常使用按正常使用极限状极限状态的要求，采用作用（或荷的要求，采用作用（或荷载）的短期效）的短期效应组合、合、长期效期效应组合或短期效合或短期效应组合并考合并考虑长期效期效应组合的影响，合的影响，对构件的抗裂、裂构件的抗裂、裂缝宽度和度和挠度度进行行验算，并使各算，并使各项计算算值不超不超过本本规范范规定的各相定的各相应限限值。在上述各种。在上述各种组合中，汽合中，汽车荷荷载效效应可不可不计冲冲击系数。系数。 6.1.2 6.1.2 预应力混凝土构件可根据力混凝土

60、构件可根据桥梁使用和所梁使用和所处环境的要求，境的要求，进行下列构件行下列构件设计： 1 1 全全预应力混凝土构件。此力混凝土构件。此类构件在作用构件在作用（或荷（或荷载）短期效）短期效应组合下控制的正截面的受拉合下控制的正截面的受拉边缘不允不允许出出现拉拉应力（不得消力（不得消压）；）； 2 2 部分部分预应力混凝土构件。此力混凝土构件。此类构件在作用构件在作用（或荷（或荷载）短期效）短期效应组合下控制的正截面受拉合下控制的正截面受拉边缘可出可出现拉拉应力：当拉力：当拉应力加以限制力加以限制时，为A A类预应力混凝土构件；当拉力混凝土构件；当拉应力超力超过限限值时，为B B类预应力混凝土构件

61、。力混凝土构件。 跨径大于跨径大于100m100m桥梁的主要受力构件，不宜梁的主要受力构件，不宜进行部分行部分预应力混凝土力混凝土设计。 第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算 6.1.3 6.1.3 预应力力钢筋筋张拉控制拉控制应力力 6.1.4 6.1.4 构件截面性构件截面性质计算算规定定 6.1.5 6.1.5 由由预加力加力产生的混凝土法向生的混凝土法向应力及相力及相应阶段段预应力力钢筋的筋的应力力计算算 6.1.6 6.1.6 预应力力钢筋和普通筋和普通钢筋合力及其偏心距的筋合力及其偏心距的计算算 6.1.7 6.1.7 预应力力传递长度度规定定 基本

62、同原基本同原规范范 第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算 6.2 6.2 钢筋筋预应力力损失失 a) a) 增增加加了了摩摩擦擦损失失计算算时的的预埋埋波波纹管管的的参参数数值（表表6.2.26.2.2）；增增加加了了计算算锚具具变形形、钢筋筋回回缩损失失时的的夹片片式式锚具具的的变形形和和钢筋筋回回缩值（表表6.2.36.2.3） ；给出出了了反反摩摩擦擦计算算的的具具体体方方法法（附附录D D）等；等； b) b) 给出出了了预应力力钢丝、钢绞线松松弛弛损失失的的计算算公公式式（第第6.2.66.2.6条条，原原为定定值：一一次次张拉拉7%7%；超超张拉拉4

63、.5%4.5%）； c) c) 改改进原原规范范混混凝凝土土收收缩、徐徐变损失失的的计算算公公式式, ,提提供供了了新新的的混混凝凝土土收收缩应变和和徐徐变系系数数值（CEB-FIP 1990CEB-FIP 1990）。）。第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算混凝土混凝土结构构件构构件设计的的计算内容：算内容： 1 1 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态 2 2 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态 抗裂抗裂计算算（正截面（正截面正正应力；斜截面力；斜截面主拉主拉应力）力） 裂裂缝计算算 变形（形（挠度）度）计算算 3 3 持久状况持久状况应

64、力力计算（算（弹性性阶段）段） （分（分项系数均取系数均取1.01.0，计入冲入冲击系数；系数；计算法向算法向压应力、力、 钢筋拉筋拉应力和斜截面上混凝土的主力和斜截面上混凝土的主压应力）力） 4 4 短短暂状况状况应力力计算算第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算 6.3 6.3 抗裂抗裂验算算 6.3.16.3.1（强制性条文）制性条文） 预应力混凝土受弯构件力混凝土受弯构件应按下列按下列规定定进行正截行正截面和斜截面抗裂面和斜截面抗裂验算：算： 1 1 正截面抗裂正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉构件正截面混凝土的拉应力力进行行验算，并算，并应符合下符合下列

65、要求：列要求： 1) 1) 全全预应力混凝土构件，在作用（或荷力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效）短期效应组合下合下 预制构件制构件 分段分段浇筑或砂筑或砂浆接接缝的的纵向分向分块构件构件 作用短期效作用短期效应组合下构件抗裂合下构件抗裂验算算边缘混凝土的法向拉混凝土的法向拉应力小于扣除全部力小于扣除全部预应力力损失后的失后的预加力在构件抗裂加力在构件抗裂验算算边缘产生的混凝土生的混凝土预压应力。力。原原规范第范第5.2.225.2.22条：条：截面受拉截面受拉边缘由由预加力引起的加力引起的预压应力必力必须大于或等于由使用荷大于或等于由使用荷载引起的拉引起的拉应力；力；对用砂用砂浆（或混凝土

66、）接（或混凝土）接缝的分的分块拼装拼装结构，系数构，系数为1.1;1.1;对干接干接缝的分的分块拼装拼装结构，系数构，系数为1.21.2。 - -由于作用效由于作用效应的减小而作的相的减小而作的相应调整整第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算 2) A2) A类预应力混凝土构件，在作用（或荷力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效）短期效应组合下合下 但在荷但在荷载长期效期效应组合下合下作用作用长期效期效应组合下构件抗裂合下构件抗裂验算算边缘混凝土的法向拉混凝土的法向拉应力小于扣除全部力小于扣除全部预应力力损失后的失后的预加力在构件抗裂加力在构件抗裂验算算边缘产生的混

67、凝土生的混凝土预压应力。力。-比原比原规范范严格了！格了！ （结构重力之下不得消构重力之下不得消压）原原规范第范第5.2.235.2.23条：条： 在使用荷在使用荷载作用下，部分作用下，部分预应力混凝土力混凝土A A类受弯构件的法向拉受弯构件的法向拉应力力（扣除全部（扣除全部预应力力损失）失）应符合下列符合下列规定：定： 荷荷载组合合1 1 小于等于小于等于0.80.8倍的混凝土抗拉倍的混凝土抗拉强度度 荷荷载组合合2 2和和3 3 小于等于小于等于0.90.9倍的混凝土抗拉倍的混凝土抗拉强度度 - -由于作用效由于作用效应的减小而作的相的减小而作的相应调整整第第6 6章章 持久状况正常使用极

68、限状持久状况正常使用极限状态计算算 2 2 斜截面抗裂斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉构件斜截面混凝土的主拉应力力进行行验算，并算，并应符合下列要求：符合下列要求：（严格了！格了！） 1) 1) 全全预应力混凝土构件，在作用（或荷力混凝土构件，在作用（或荷载）短）短期效期效应组合下合下 预制构件制构件 现场浇筑（包括筑（包括预制拼装）构件制拼装）构件 （对工地工地现浇的全的全预应力混凝土力混凝土桥梁，基本目梁，基本目标是将主拉是将主拉应力控制在力控制在1MPa1MPa左右。）左右。）第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算 2) A2) A类和和B B类预应力混

69、凝土构件，在作用（或荷力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效）短期效应组合下合下 预制构件制构件 现场浇筑（包括筑（包括预制拼装）构件制拼装）构件 近年来大量修建的近年来大量修建的T T形截面形截面预应力混凝土力混凝土预制梁，并未制梁，并未发现有有规律的斜裂律的斜裂缝。因此，。因此，这些构件的主拉些构件的主拉应力限力限值仍可仍可维持持较高的水平。高的水平。第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算 6.3.3 6.3.3 预应力混凝土受弯构件由作用（或荷力混凝土受弯构件由作用（或荷载）短）短期效期效应组合和合和预加力加力产生的混凝土主拉生的混凝土主拉应力和主力和主压应力

70、力应按下列公式按下列公式计算：算： 第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算 6.4 6.4 裂裂缝宽度度验算算 裂裂缝宽度限度限值规定与原定与原规范基本持平，但范基本持平，但实际因混凝土因混凝土保保护层厚度增加，要求厚度增加，要求严了。了。 本本规范所列矩形、范所列矩形、T T形和形和I I形截面形截面钢筋混凝土构件的裂筋混凝土构件的裂缝宽度度计算公算公式，将原式，将原规范受弯构件的范受弯构件的计算公式，算公式，扩展用于展用于轴心受拉、偏心受拉和大偏心受拉、偏心受拉和大偏心受心受压构件；同构件；同时也用于也用于预应力混凝土受弯构件，只是此力混凝土受弯构件，只是此时

71、式中的式中的钢筋筋应力取用截面消力取用截面消压后后钢筋的筋的应力增量，力增量，统一了原一了原规范范钢筋混凝土与筋混凝土与预应力混力混凝土受弯构件的凝土受弯构件的计算模式。算模式。 6.4.3 6.4.3 矩形、矩形、T T形和形和I I形截面形截面钢筋混凝土构件及筋混凝土构件及B B类预应力混力混凝土受弯构件，其特征裂凝土受弯构件，其特征裂缝宽度可按下列公式度可按下列公式计算：算： 第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算6.4.5 6.4.5 圆形截面形截面钢筋混凝土偏心受筋混凝土偏心受压构件，其特征构件，其特征裂裂缝宽度（保度（保证率率为95%95%）可按下列公

72、式）可按下列公式计算：算： 第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算6.5 6.5 挠度度计算算 变化之化之处： 1 1 刚度度计算公式或参数有微算公式或参数有微调 2 2 增加了增加了长期效期效应挠度的度的计算及其限算及其限值规定定 3 3 大跨径大跨径桥梁施工梁施工阶段段挠度的度的计算原算原则 第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算第第7 7章章 持久状况和短持久状况和短暂状况构件的状况构件的应力力计算算 计算原算原则、方法和、方法和应力限力限值基本与原基本与原规范相同。范相同。持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态（第（第5

73、 5章）：章）： 基本基本组合、偶然合、偶然组合合持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算（第算（第6 6章）：章）： 短期效短期效应组合、合、长期效期效应组合合持久状况和短持久状况和短暂状况构件的状况构件的应力力计算（第算（第7 7章）：章）： 标准准值组合合 按持久状况按持久状况设计的的预应力混凝土受弯构件，力混凝土受弯构件，应计算其使用算其使用阶段正截段正截面混凝土的法向面混凝土的法向压应力、受拉区力、受拉区钢筋的拉筋的拉应力和斜截面混凝土的主力和斜截面混凝土的主压应力，并不得超力，并不得超过本本节规定的限定的限值。计算算时作用（或荷作用（或荷载）取其）取其标准准值，汽，汽车荷

74、荷载应考考虑冲冲击系数。系数。 应考考虑预加力效加力效应，预加力的分加力的分项系数取系数取为1.01.0。对连续梁等超静定梁等超静定结构，尚构，尚应计及及预加力、温度作用等引起的次效加力、温度作用等引起的次效应。需需说明：明： 1 1） 持久状况持久状况预应力混凝土构件的力混凝土构件的应力力计算，算，是按以往的是按以往的习惯对承承载能力极限状能力极限状态计算的算的补充，充，也就是也就是说，对涉及涉及结构安全方面要构安全方面要进行塑性状行塑性状态和和弹性状性状态双控制，但不双控制，但不计疲疲劳影响。混凝土的影响。混凝土的应力限力限值从表面看与原从表面看与原规范相同，但由于混凝土范相同，但由于混凝

75、土立方体立方体试件尺寸的改件尺寸的改变及混凝土及混凝土强度取度取值原原则的的变化，混凝土化，混凝土应力限力限值比原比原规范降低了，亦即偏范降低了，亦即偏于安全了。于安全了。 2 2） 短短暂状况构件的状况构件的应力力计算，算，实际上是用来上是用来代替代替统一一标准准规定的短定的短暂状况构件必状况构件必须进行行承承载能力极限状能力极限状态的的计算。构件算。构件弹性性阶段的段的应力力计算也可算也可谓构件的构件的经验承承载能力极限状能力极限状态计算。算。第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算 计算内容：算内容： 1 1 持久状况承持久状况承载能力极限状能力极限状态（第（

76、第5 5章）章） （受（受压区高度系数区高度系数x x限制、正截面和斜截面承限制、正截面和斜截面承载能力）能力） 2 2 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态 抗裂（抗裂（6.3.16.3.1条）条）（正截面（正截面- -正正应力；斜截面力；斜截面- -主拉主拉应力）力） 裂裂缝计算（算（6.4.36.4.3条）条） 变形（形（挠度）度）计算（算（6.56.5节） 3 3 持久状况持久状况应力力计算（算（弹性性阶段）段） （法向（法向压应力、力、钢筋拉筋拉应力和斜截面上混凝土的主力和斜截面上混凝土的主压应力）力） （7.1.57.1.5条）条） - -构件构件强度的度的补充充计算算

77、4 4 短短暂状况状况应力力计算算第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算7.1.5 7.1.5 使用使用阶段段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力和力和预应力力钢筋的拉筋的拉应力，力，应符合下列符合下列规定：定：受受压区混凝土的最大区混凝土的最大压应力力 受拉区受拉区预应力力钢筋的最大拉筋的最大拉应力力 1) 1)对钢绞线、钢丝 2 2）对精精轧螺螺纹钢 - -指指标与原与原规范基本相当范基本相当第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算7.1.6 7.1.6 预应力混凝土受弯构件由作用力混凝土受弯构件由

78、作用标准准值和和预加力加力产生生的混凝土的主的混凝土的主压应力力应符合下式符合下式规定：定： 根据根据计算所得的混凝土主拉算所得的混凝土主拉应力，按下列力，按下列规定定设置箍筋：置箍筋： 在在 的区段，箍筋可的区段，箍筋可仅按构造要求按构造要求设置；置；在在 的区段，箍筋的的区段，箍筋的间距可按下列公式距可按下列公式计算：算： - -指指标与原与原规范基本相当范基本相当1 1 关于关于预应力混凝土受弯构件斜截面主力混凝土受弯构件斜截面主压应力的力的计算及其限算及其限值的的规定。定。这项计算及算及规定定是防止构件腹板在是防止构件腹板在预加加应力和使用力和使用阶段作用（或荷段作用（或荷载）下被）下

79、被压坏，作坏，作为斜截面抗弯斜截面抗弯承承载力的力的补充；充；过高的主高的主压应力也会力也会导致斜截面抗裂能力的降低。主致斜截面抗裂能力的降低。主压应力的限力的限值与原与原规范范规定定值相当，均取混凝土抗相当，均取混凝土抗压强度度标准准值的的0.60.6倍。倍。2 2 按按弹性性阶段段计算构件腹部的主拉算构件腹部的主拉应力，并按力，并按规定定设置箍筋及置箍筋及计算箍筋数量，作算箍筋数量，作为构件构件斜截面抗剪承斜截面抗剪承载力力计算的算的补充。充。计算公式和所取材料安全系数与原算公式和所取材料安全系数与原规范相同。按本范相同。按本条条计算的箍筋用量算的箍筋用量应与斜截面抗剪承与斜截面抗剪承载力

80、力计算的箍筋用量算的箍筋用量进行比行比较，实际取用两者取用两者较多者。多者。第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算7.2.1 7.2.1 本本节关于构件短关于构件短暂状况的状况的应力力计算，算，实属构件属构件弹性性阶段的段的强度度计算，施工荷算，施工荷载采用采用标准准值组合。除非合。除非有特殊要求，短有特殊要求，短暂状况一般不状况一般不进行正常使用极限状行正常使用极限状态计算，可以通算，可以通过施工措施或构造布置来弥施工措施或构造布置来弥补，防止构，防止构件件过大大变形或出形或出现不必要的裂不必要的裂缝。 在施工中当利用已安装就位的构件在施工中当利用已安装就位的构

81、件进行吊装行吊装时，要，要对吊机（吊机（车）行）行驶其上的构件其上的构件进行行验算。算。这些构件都些构件都已作持久状况承已作持久状况承载力力计算，而吊机（算，而吊机（车）系）系临时荷荷载，荷荷载系数取系数取值较低，当其低，当其设计值产生的效生的效应小于持久小于持久状况承状况承载力的荷力的荷载设计值效效应时，则可不必可不必验算。算。 第第6 6章章 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算第第8 8章章 构件构件计算的算的规定定 8.1 8.1 组合式受弯构件合式受弯构件 a. a. 分分预制构件和制构件和组合构件两种情况合构件两种情况进行承行承载能力极限状能力极限状态计算；算； b

82、. b. 应力力组合的差异，最大合的差异，最大应力不一定出力不一定出现在在组合构件截面的上合构件截面的上缘或下或下缘，钢筋筋应力也是如此；力也是如此； c. c. 组合构件的最大配筋率可能高于一般受弯合构件的最大配筋率可能高于一般受弯构件。构件。8.2 8.2 墩台盖梁墩台盖梁 判断盖梁作判断盖梁作为梁或梁或刚构一部分构一部分计算，原算，原规范按盖梁与柱范按盖梁与柱的的刚度比确定，本度比确定，本规范将其改范将其改为按按线刚度比确定。即当梁与度比确定。即当梁与柱的柱的线刚度比大于度比大于5 5时，盖梁可作，盖梁可作为简支梁（双柱式）或支梁（双柱式）或连续梁（多柱多）梁（多柱多）计算；当梁与柱的算

83、；当梁与柱的线刚度比等于或小于度比等于或小于5 5时，盖，盖梁作梁作为刚构的一部分构的一部分计算。所算。所谓线刚度就是构件的截面度就是构件的截面刚度度除以除以该构件的构件的计算算长度。度。计算公式及限算公式及限值基本上参照建筑基本上参照建筑结构构规范。范。 8.3 8.3 铰8.4 8.4 橡胶支座橡胶支座第第8 8章章 构件构件计算的算的规定定8.5 8.5 桩基承台基承台 当承台当承台悬臂下面臂下面桩中心至墩台身中心至墩台身边缘的距的距离等于或小于承台高度离等于或小于承台高度时，承台被，承台被认为是深梁，是深梁，计算参考美国算参考美国规范关于牛腿的范关于牛腿的“撑杆撑杆系杆体系系杆体系”的

84、的计算方法；算方法； 承台可承台可认为是是庞大的素混凝土大的素混凝土结构，其斜构，其斜截面抗剪承截面抗剪承载力沿用了原力沿用了原规范无腹筋梁的范无腹筋梁的计算公式，算公式，只是将式中只是将式中计算参数按不同条件算参数按不同条件进行行换算；算； 承台的抗冲切承台的抗冲切计算与本算与本规范第范第5 5章板的抗冲章板的抗冲切切计算原理相同，但需考算原理相同，但需考虑与冲跨比相与冲跨比相应的冲切承的冲切承载力系数的提高。力系数的提高。 8.6 8.6 伸伸缩装置装置第第8 8章章 构件构件计算的算的规定定 第第9 9章章 构造构造规定定 总体而言，混凝土保体而言，混凝土保护层厚度增加了，普通构造厚度增

85、加了，普通构造钢筋的配筋率增加了，主要体筋的配筋率增加了，主要体现为： 1 1）对原原规范原有的范原有的规定作了修定作了修订和和补充，例如，充，例如，钢筋混凝土构件的筋混凝土构件的纵向向钢筋最小配筋率；筋最小配筋率；钢筋的混凝土筋的混凝土保保护层最小厚度；最小厚度；纵向受拉向受拉钢筋最小筋最小锚固固长度等等。度等等。 2 2）吸收了国内外多年来的研究成果，例如，有关）吸收了国内外多年来的研究成果，例如，有关环氧氧树脂涂脂涂层钢筋的构造要求；有关筋的构造要求；有关钢筋套筒筋套筒挤压接接头和等和等强直螺直螺纹接接头的的规定等等。定等等。3 3）结合公路合公路桥梁的具体情况梁的具体情况录取了国内外取

86、了国内外现行行规范范的有关的有关规定。定。 束筋搭接接束筋搭接接头的布置；的布置； 预应力混凝土受弯构件的最小配筋率；力混凝土受弯构件的最小配筋率； 箱形截面、箱形截面、组合式受弯构件及抗冲切构件的构造合式受弯构件及抗冲切构件的构造规定；定； 承受弯剪扭构件的箍筋和承受弯剪扭构件的箍筋和纵向向钢筋配筋率和布置；筋配筋率和布置； 梁底呈曲梁底呈曲线形且布有曲形且布有曲线预应力力钢筋的构件，其梁底和梁筋的构件，其梁底和梁侧面面钢筋的最小混凝土保筋的最小混凝土保护层厚度的厚度的规定；定； 配有普遍箍筋的墩、柱内的配有普遍箍筋的墩、柱内的纵向受向受压钢筋和箍筋的构造要筋和箍筋的构造要求以及求以及桩基承

87、台的构造要求。基承台的构造要求。 第第9 9章章 构造构造规定定 9.1.12 9.1.12 钢筋混凝土构件中筋混凝土构件中纵向受力向受力钢筋的最小筋的最小配筋百分率配筋百分率应符合下列要求：符合下列要求： 轴心受心受压构件、偏心受构件、偏心受压构件全部构件全部纵向向钢筋的筋的配筋百分率不配筋百分率不应小于小于0.50.5，当混凝土，当混凝土强度等度等级C50C50及以上及以上时不不应小于小于0.60.6；同；同时，一，一侧钢筋的配筋百筋的配筋百分率不分率不应小于小于0.20.2。当大偏心受拉构件的受。当大偏心受拉构件的受压区配区配置按置按计算需要的受算需要的受压钢筋筋时，其配筋百分率不，其配

88、筋百分率不应小于小于0.20.2。（。（补充和提高）充和提高） 受弯构件、偏心受拉构件及受弯构件、偏心受拉构件及轴心受拉构件的一心受拉构件的一侧受拉受拉钢筋的配筋百分率不筋的配筋百分率不应小于小于4545，同，同时不不应小于小于0.200.20。第第9 9章章 构造构造规定定9.2.1 9.2.1 钢筋混凝土筋混凝土简支板支板桥的的标准跨径不宜大于准跨径不宜大于13m13m，连续板板桥的的标准跨径不宜大于准跨径不宜大于16m16m，预应力混凝土力混凝土简支板支板桥的的标准跨径不宜大于准跨径不宜大于25m25m，连续板板桥的的标准跨径不宜大于准跨径不宜大于30m30m。9.2.2 9.2.2 空

89、心板空心板桥的的顶板和底板厚度，均不板和底板厚度，均不应小于小于80mm80mm。空心。空心板的空洞端部板的空洞端部应予填封。人行道板的厚度，就地予填封。人行道板的厚度，就地浇筑的混筑的混凝土板不凝土板不应小于小于80mm80mm，预制混凝土板不制混凝土板不应小于小于60mm60mm。9.2.3 9.2.3 行行车道板内主道板内主钢筋直径不筋直径不应小于小于10mm10mm。人行道板内的。人行道板内的主主钢筋直径不筋直径不应小于小于8mm8mm。9.2.5 9.2.5 分布分布钢筋筋设在主在主钢筋的内筋的内侧，其直径不，其直径不应小于小于8mm8mm，间距不距不应大于大于200mm200mm，

90、截面面，截面面积不宜小于板的截面面不宜小于板的截面面积的的0.1%0.1%。 第第9 9章章 构造构造规定定9.3.1 9.3.1 钢筋混凝土筋混凝土T T形、形、形截面形截面简支梁支梁标准跨径不宜大于准跨径不宜大于16m16m，钢筋混凝土箱形截面筋混凝土箱形截面简支梁支梁标准跨径不宜大于准跨径不宜大于25m25m，钢筋混凝土箱形截面筋混凝土箱形截面连续梁梁标准跨径不宜大于准跨径不宜大于30m30m。 预应力混凝土力混凝土T T形、形、形截面形截面简支梁支梁标准跨径不宜大于准跨径不宜大于50m50m。9.3.2 T9.3.2 T形、形、形截面梁形截面梁应设跨端和跨跨端和跨间横隔梁。当梁横向横隔

91、梁。当梁横向刚性性连接接时，横隔梁，横隔梁间距不距不应大于大于10m10m。9.3.3 9.3.3 预制制T T形截面梁或箱形截面梁翼形截面梁或箱形截面梁翼缘悬臂端的厚度不臂端的厚度不应小于小于100mm100mm；当；当预制制T T形截面梁之形截面梁之间采用横向整体采用横向整体现浇连接接时或箱形截面梁或箱形截面梁设有有桥面横向面横向预应力力钢筋筋时，其，其悬臂端厚臂端厚度不度不应小于小于140mm140mm。T T形和形和I I形截面梁，在与腹板相形截面梁，在与腹板相连处的的翼翼缘厚度，不厚度，不应小于梁高的小于梁高的1/101/10（原（原为1/121/12），），当当该处设有有承托承托时

92、，翼，翼缘厚度可厚度可计入承托加厚部分厚度；当承托底坡入承托加厚部分厚度；当承托底坡大于大于1/31/3时，取，取1/31/3。 第第9 9章章 构造构造规定定9.3.10 9.3.10 钢筋筋混混凝凝土土梁梁的的支支点点处，应至至少少有有两两根根且且不不少少于于总数数1/51/5的的下下层受受拉拉主主钢筋筋通通过。两两外外侧钢筋筋，应延延伸伸出出端端支支点点以以外外，并并弯弯成成直直角角，顺梁梁高高延延伸伸至至顶部部，与与顶层纵向向架架立立钢筋筋相相连。两两侧之之间的的其其他他未未弯弯起起钢筋筋，伸伸出出支支点点截截面面以以外外的的长度度不不应小小于于1010倍倍钢筋筋直直径径（环氧氧树脂脂

93、涂涂层钢筋筋为12.512.5倍倍钢筋直径）；筋直径）；R235R235钢筋筋应带半半圆钩。 -在在梁梁支支承承部部位位，由由于于支支座座反反力力局局部部荷荷载在在梁梁底底面面引引起起复复杂的的应力力；为增增强支支座座附附近近斜斜截截面面抗抗弯弯和和斜斜截截面面抗抗剪剪能能力力以以及及抵抵抗抗梁梁底底面面拉拉应力力，受受拉拉主主钢筋筋至至少少有有1/51/5或两根伸入梁的支座部位。本条系沿用原或两根伸入梁的支座部位。本条系沿用原规范第范第6.2.136.2.13条条规定。定。 9.3.13 9.3.13 混凝土在出混凝土在出现斜裂斜裂缝前，主拉前，主拉应力主要由混凝土承受，箍筋内力主要由混凝土

94、承受，箍筋内应力很小，力很小，但当裂但当裂缝一一经出出现，箍筋内，箍筋内应力力骤增，箍筋增，箍筋过少不足以抵抗由开裂截面少不足以抵抗由开裂截面转移移过来的斜拉来的斜拉应力，因此必要力，因此必要规定最小箍筋配筋率，本定最小箍筋配筋率，本规范仍沿用原范仍沿用原规范第范第6.2.166.2.16条条规定。定。箍筋除用于斜截面抗剪外，如箍筋除用于斜截面抗剪外，如还用于支撑用于支撑计算受算受压钢筋使之不受筋使之不受压屈，此屈，此时必必须做成封做成封闭式，且其布置方式式，且其布置方式应与受与受压构件的箍筋一构件的箍筋一样（见本本规范第范第9.6.19.6.1条条及其及其说明）。明）。 第第9 9章章 构造

95、构造规定定9.3.13 9.3.13 钢筋混凝土梁中筋混凝土梁中应设置直径不小于置直径不小于8mm8mm且不小于主且不小于主钢筋直径的箍筋直径的箍筋，其配筋率，筋，其配筋率，R235R235钢筋不筋不应小于小于0.18%0.18%，HRB335HRB335钢筋不筋不应小于小于0.12%0.12%。当梁中配有按受力。当梁中配有按受力计算需要的算需要的纵向受向受压钢筋或在筋或在连续梁、梁、悬臂梁近臂梁近中中间支点位于支点位于负弯矩区的梁段，弯矩区的梁段，应采用采用闭合式箍筋，同合式箍筋，同时，同排内任，同排内任一一纵向受向受压钢筋，离箍筋折角筋，离箍筋折角处的的纵向向钢筋的筋的间距不距不应大于大于

96、150mm150mm或或1515倍箍筋直径两者中倍箍筋直径两者中较大者，否大者，否则，应设复合箍筋。相复合箍筋。相邻箍筋的弯箍筋的弯钩接接头，沿，沿纵向其位置向其位置应交替布置。交替布置。 箍筋箍筋间距不距不应大于梁高的且不大于大于梁高的且不大于400mm400mm；当所箍；当所箍钢筋筋为按受力需要按受力需要的的纵向受向受压钢筋筋时，不，不应大于所箍大于所箍钢筋直径的筋直径的1515倍，且不倍，且不应大于大于400mm400mm。在。在钢筋筋绑扎搭接接扎搭接接头范范围内的箍筋内的箍筋间距，当距，当绑扎搭接扎搭接钢筋受筋受拉拉时不不应大于主大于主钢筋直径的筋直径的5 5倍，且不大于倍，且不大于1

97、00mm100mm；当搭接；当搭接钢筋受筋受压时不不应大于主大于主钢筋直径的筋直径的1010倍，且不大于倍，且不大于200mm200mm。在支座中心向跨径方。在支座中心向跨径方向向长度相当于不小于一倍梁高范度相当于不小于一倍梁高范围内，箍筋内，箍筋间距不宜大于距不宜大于100mm100mm。 近梁端第一根箍筋近梁端第一根箍筋应设置在距端面一个混凝土保置在距端面一个混凝土保护层距离距离处。梁与。梁与梁或梁与柱的交接范梁或梁与柱的交接范围内可不内可不设箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其与箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其与交接面的距离不宜大于交接面的距离不宜大于50mm50mm。第第9 9章章 构造构造规

98、定定9.4.1 9.4.1 预应力混凝土梁当力混凝土梁当设置置竖向向预应力力钢筋筋时，其其纵向向间距距宜宜为5001000mm。 预应力混凝土力混凝土T T形、形、I I形截面梁和箱形截面梁腹形截面梁和箱形截面梁腹板内板内应分分别设置直径不小于置直径不小于10mm10mm和和12mm12mm的箍筋，的箍筋，且且应采用采用带肋肋钢筋，筋，间距不距不应大于大于250mm250mm；自支；自支座中心起座中心起长度不小于一倍梁高范度不小于一倍梁高范围内，内，应采用采用闭合式箍筋，合式箍筋，间距不距不应大于大于100mm100mm。 在在T T形、形、I I形截面梁下部的形截面梁下部的马蹄内，蹄内，应另

99、另设直径直径不小于不小于8mm8mm的的闭合式箍筋，合式箍筋，间距不距不应大于大于200mm200mm。此外，此外，马蹄内尚蹄内尚应设直径不小于直径不小于12mm12mm的定位的定位钢筋。筋。（标准提高了）准提高了）第第9 9章章 构造构造规定定9.8.2 9.8.2 预制制构构件件的的吊吊环必必须采采用用R235R235钢筋筋制制作作，严禁禁使使用用冷冷加加工工钢筋筋。每每个个吊吊环按按两两肢肢截截面面计算算，在在构构件件自自重重标准准值作作用用下下，吊吊环的的拉拉应力力不不应大大于于50MPa50MPa。当当一一个个构构件件设有有四四个个吊吊环时，设计时仅考考虑三三个个吊吊环同同时发挥作作

100、用用。吊吊环埋埋入入混混凝凝土土的的深深度度不不应小小于于3535倍倍吊吊环直直径径，端端部部应做做成成180180弯弯钩，且且应与与构构件件内内钢筋筋焊接接或或绑扎扎。吊吊环内内直直径径不不应小小于于三三倍倍钢筋筋直直径径，且且不不应小小于于60mm60mm。第第9 9章章 构造构造规定定2020米跨米跨预应力混凝土空心板力混凝土空心板计算示例算示例 2020米跨米跨预应力混凝土空心板力混凝土空心板计算示例算示例1 1 计算依据与基算依据与基础资料料 （标准准规范、主要材料及材料性能、范、主要材料及材料性能、设计假定）假定）2 2 结构构总体布置体布置 （纵、横；、横；总体、局部）体、局部）

101、3 3 横断面基本几何特性横断面基本几何特性计算算4 4 汽汽车荷荷载横向分布系数包括汽横向分布系数包括汽车冲冲击系数系数计算算5 5 作用及作用效作用及作用效应组合（包括合（包括结构构总体受力分析）体受力分析）6 6 预应力力钢束估算束估算 2020米跨米跨预应力混凝土空心板力混凝土空心板计算示例算示例7 7 持久状持久状态承承载能力极限状能力极限状态计算算 （正截面抗弯、斜截面抗剪承（正截面抗弯、斜截面抗剪承载能力能力计算）算）8 8 持久状况正常使用极限状持久状况正常使用极限状态计算算 （抗裂（抗裂验算、算、挠度度验算含算含预应力力损失失计算、温度算、温度应力力计算）算）9 9 持久状况

102、和短持久状况和短暂状况构件状况构件应力力计算算 （正截面法向（正截面法向应力含混凝土的最大力含混凝土的最大压应力、力、钢筋筋的最大拉的最大拉应力，混凝土主拉力，混凝土主拉应力、主力、主压应力力计算、施工算、施工阶段等段等应力力验算）算）10 10 局部构件和局部构件和连接件接件设计计算（如算（如桥面板等）面板等）参考数目参考数目（人民交通出版社出版）（人民交通出版社出版）：1 1 公路公路钢筋混凝土及筋混凝土及预应力混凝土力混凝土桥涵涵设计 规范（范（JTG D62-2004JTG D62-2004）条文）条文应用算例用算例 袁袁伦一、一、鲍卫刚2 2公路圬工公路圬工桥涵涵设计规范范JTG D61-2005JTG D61-20053 3 应用算例用算例 袁袁伦一、一、鲍卫刚、李、李扬海海谢 谢 ！路路桥桥集集团桥团桥梁梁技技术术