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1、细心整理平凡V带传动的设计步骤一、失效形式和设计准那么如前所述，带传动靠摩擦力工作。当传递的圆周阻力超过带和带轮接触面上所能产生的最大摩擦力时，传动带将在带轮上产生打滑而使传动失效。另外，传动带在运行过程中由于受循环变应力的作用会产生乏累破坏。因此，带传动的设计准那么是：既要在工作中充分发挥其工作实力而又不打滑，同时还要求传动带有足够的乏累强度，以保证必需的运用寿命。二、单根V带所能传递的功率单根V带所能传递的功率是指在必需初拉力作用下，带传动不发生打滑且有足够乏累寿命时所能传递的最大功率。从设计要求启程，应使 ，依据714可写成 这里，s为在必需条件下，由乏累强度确定的V带许用拉应力。由试验
2、知，在108109次循环应力下为 (MPa)式中 ZV带绕过带轮的数目；v V带的速度(m/s)；LdV带的基准长度m；TV带的运用寿命h；C由V带的材质和构造确定的试验常数。由式74和式75并以当量摩擦系数fv替代f，可得最大有效圆周力 即 式中 AV带的截面面积mm2。单根V带所能传递的功率为 即 (kW) 715在传动比i=1即包角a=180、特定带长、载荷平稳条件下由式715计算所得的单根平凡V带所能传递的根本额定功率P1值列于表74。当传动比i1时，由于从动轮直径大于主动轮直径，传动带绕过从动轮时所产生的弯曲应力低于绕过主动轮时所产生的弯曲应力。因此，工作实力有所提高，即单根V带有一
3、功率增量DP1，其值列于表74。这时单根V带所能传递的功率即为P1DP1。照实际工况下包角不等于180、胶带长度与特定带长不同时，那么应引入包角修正系数Ka表75和长度修正系数KL表76。表74 单根平凡V带的根本额定功率P1和功率增量DP1摘自GB/T13575.192单位：kW这样，在实际工况下，单根V带所能传递的额定功率为 P1=(P1+DP1) KaKL (7-16)表75 包角修正系数Ka(摘自GB13575.192)表76 平凡V带长度修正系数KL摘自GB13575.192三、设计计算和参数选择设计V带传动时一般确定的条件是：1传动的用途、工作状况和原动机类型；2传递的功率P；3大
4、、小带轮的转速n2和n1；4对传动的尺寸要求等。设计计算的主要内容是确定：1V带的型号、长度和根数；2中心距；3带轮基准直径及构造尺寸；4作用在轴上的压力等；设计计算步骤如下：1确定计算功率Pc Pc=KA P (kW)式中 P传递的额定功率kW；KA工况系数表77表7-7 工况系数KA工况KA空、轻载启动重载启动每天工作小时数h1010161610101616载荷变动最小液体搅拌机、通风机和鼓风机7.5kW、离心式水泵和压缩机、轻负荷输送机1.01.11.21.11.21.3载荷变动小带式输送机不匀整负荷、通风机7.5kW、旋转式水泵和压缩机非离心式、发电机、金属切削机床、印刷机、旋转筛、锯
5、木机和木工机械1.11.21.31.21.31.4载荷变动较大制砖机、斗式提升机、往复式水泵和压缩机、起重机、磨粉机、冲剪机床、橡胶机械、振动筛、纺织机械、重载输送机1.21.31.41.41.51.6载荷变动很大裂开机旋转式、颚式等、磨碎机球磨、棒磨、管磨1.31.41.51.51.61.8注： 1空、轻载启动电动机沟通启动、三角启动、直流并励、四缸以上的内燃机、装有离心式离合器、液力联轴器的动力机； 2重载启动电动机联机沟通启动、直流复励或串励、四缸以下的内燃机。2选择V带型号依据计算功率Pc和小带轮转速n1由图714选择V带型号。当在两种型号的交线旁边时，可以对两种型号同时计算，最终选择
6、较好的一种。注：Y型主要传递运动，故未列入图内图7-14 平凡V带选型图3确定带轮基准直径d1和d2为了减小带的弯曲应力应接受较大的带轮直径，但这使传动的轮廓尺寸增大。一般取d1dmin表73，比规定的最小基准直径略大些。大带轮基准直径可按 计算。大、小带轮直径一般均应按带轮基准直径系列圆整表78。仅当传动比要求较精确时，才考虑滑动率e来计算大轮直径，即 ，这时d2可不按表78圆整。表78 平凡V带带轮基准直径系列摘自GB13575.1924验算带的速度v由 可知，当传递的功率必需时，带速愈高，那么所需有效圆周力F愈小，因而V带的根数可削减。但带速过高，带的离心力显著增大，减小了带与带轮间的接
7、触压力，从而降低了传动的工作实力。同时，带速过高，使带在单位时间内绕过带轮的次数增加，应力变更频繁，从而降低了带的乏累寿命。由表74可见，当带速到达某值后，不利因素将使根本额定功率降低。所以带速一般在v=525m/s内为宜，在v=2025m/s范围内最有利。如带速过高Y、Z、A、B、C型v25m/.s；D、E型v30m/s时，应重选较小的带轮基准直径。5确定中心距a和V带基准长度Ld依据构造要求初定中心距a0。中心距小那么构造紧凑，但使小带轮上包角减小，降低带传动的工作实力，同时由于中心距小，V带的长度短，在必需速度下，单位时间内的应力循环次数增多而导致运用寿命的降低，所以中心距不宜取得太小。
8、但也不宜太大，太大除有相反的利弊外，速度较高时还易引起带的颤抖。对于V带传动一般可取 0.7(d1+d2)a02(d1+d2)初选a0后，V带初算的基准长度Ld0可依据几何关系由下式计算： (mm) 717依据式717算得的Ld0值，应由表72选定相近的基准长度Ld，然后再确定实际中心距a。由于V带传动的中心距一般是可以调整的，所以可用下式近似计算a值 (mm) 718考虑到为安装V带而必需的调整余量，因此，最小中心距为 amin=a0.015Ld (mm)如V带的初拉力靠加大中心距获得，那么实际中心距应能调大。又考虑到运用中的屡次调整，最大中心距应为 (mm)6验算小带轮上的包角a1小带轮上
9、的包角a1可按式71计算 为使带传动有必需的工作实力，一般要求a1120特殊状况允许a190。如a1小于此值，可适当加大中心距a；假设中心距不行调时，可加张紧轮。从上式可以看出，a1也与传动比i有关，d2与d1相差越大，即i越大，那么a1越小。通常为了在中心距不过大的条件下保证包角不致过小，所用传动比不宜过大。平凡V带传动一般引荐i7，必要时可到10。7确定V带根数z依据计算功率Pc由下式确定 719为使每根V带受力比拟匀整，所以根数不宜太多，通常应小于10根，否那么应改选V带型号，重新设计。8确定初拉力F0适当的初拉力是保证带传动正常工作的重要因素之一。初拉力小，那么摩擦力小，易出现打滑。反
10、之，初拉力过大，会使V带的拉应力增加而降低寿命，并使轴和轴承的压力增大。对于非自动张紧的带传动，由于带的松驰作用，过高的初拉力也不易保持。为了保证所需的传递功率，又不出现打滑，并考虑离心力的不利影响时，单根V带适当的初拉力为 (N) 720由于新带简洁松驰，所以对非自动张紧的带传动，安装新带时的初拉力应为上述初拉力计算值的1.5倍。初拉力是否恰当，可用下述方法进展近似测试。如图715所示，在带与带轮的切点跨距的中点处垂直于带加一载荷G，假设带沿跨距每100mm中点处产生的挠度为1.6mm即挠角为1.8时，那么初拉力恰当。这时中点处总挠度y=1.6t/100mm。跨度长t可以实测，或按下式计算
11、721G的计算如下：新安装的V带 722运转后的V带 723最小极限值 724式中 DF0初拉力的增量表79表79 初拉力的增量单位：N带型YZABCDEDF0610152029.458.81089确定作用在轴上的压力FQ传动带的紧边拉力和松边拉力对轴产生压力，它等于紧边和松边拉力的向量和。但一般多用初拉力F0由图716近似地用下式求得 (N) 725式中 a1小带轮上的包角；zV带根数。四、带轮设计对带轮的主要要求是重量轻、加工工艺性好、质量分布匀整、与平凡V带接触的槽面应光滑，以减轻带的磨损。对于铸造和焊接带轮、内应力要小。带轮由轮缘、轮幅和轮毂三局部组成。带轮的外圈环形局部称为轮缘，装在轴上的筒形局部称为轮毂，中间局部称为轮幅。图717 V带轮的构造带轮构造形式按直径大小常用的有S型实心带轮用于尺寸较小的带轮、P型腹板带轮用于中小尺寸的带轮、H型孔板带轮用于尺寸较大的带轮及E型椭圆轮幅带轮用于大尺寸的带轮见图717。轮缘局部的轮槽尺寸按V带型号查表710。由于平凡V带两侧面间的夹角是40，为了适应V带在带轮上弯曲时截面变形，楔角减小，故规定平凡V带轮槽角f为32、34、36、38按带的型号及带轮直径确定。表7-10 平凡V带轮的
