区域空调室外管网设计要点

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1、区域空调室外管网设计要点室外管网的几点设计体会：(1) 介质温度：冬季：供/回水温度65C/55C,夏季：供回水温度6C/13C ；(2) 工作环境温度：各个地方不一样，有的地方取10C，有的地方取5C(3) 城镇供热管道技术规程，热水管道直埋敷设( 4 )无补偿冷态安排的特点： 优点：安装简单，经济，管道的锚固段长，施工周期短； 缺点：轴向应力大，局部区危险性大，初始应力大，注意轴向失稳。(5) 由于区域空调室外管网的介质温度较小，介质温度与工作环境温度差不超 过80C, 一般采用无补偿的直埋敷设形式，但局部存在些分支点及变径段，局 部的受力会比较的大，有分支段采用固定墩的形式，即采用局部有

2、补偿的无补偿 敷设形式。(6) 几个常用名字：屈服温度：管道在伸缩完全受阻的工作状态下 钢管管壁开始 屈服时的 工作温 度与安装温度之差固定点：管道上采用强制固定措施不能发生位移的点；锚固点：管道温度变化时直埋直线管道产生热位移管段和不产生热位移管段 的自然分界点活动端：管道上安排补偿位移的部位； 锚固段：管道环境温度发生变化时 不产生热位移的直埋管段 驻点：两侧为活动端的直埋直线管段 当管道温度变化且 全线管道产生朝向两 端或背向两端的热位移 管段中位移为零的点； 过渡段：一段固定，一段为活动端，当温度发生变化时能产生热位移的管段； 最大过渡段：最小摩擦力作用形成的由锚固点到活动段的长度；

3、最小过渡段：最大摩擦力作用形成的由锚固点到活动段的长度；(7) 注意与各种管道的水平及垂直方向的距离要求(技术规程)( 8)最小覆土深度：管道最小覆土深度，过路段(车道下)不小于1.2米，非 过路段(非车道下)不小于0.9米；(9)管道一般采用水平双管布置，两管的水平距离要求如下：克狂DIS保温卑度（inm）睡遅葩卜栓（mm）A (mm)(mnri)(mm)D (mm)E (nnm)(rnm)自紺险自紺濯扌唱斟卜慄15031125630690901702903501702206529140630740390170290400170220B03316067C7904101003104301302

4、301004-0200750870450200350470200250125+02251010103040026548050D21525515042250105011205D02755005702252752C0+33151203126057031557063D2603102505740013501400&5035065070030035030056斗5D:145D155070037570090032537535G54500160017C750400BOO3705504-00斗E5856017201SW010430S&O950泅+304 5052&OO1790140B5045089010404

5、0045050C53655169020709104B09301110斗30480（10）在设有固定点的补偿量计算，当直埋段长度超过了最大过渡段长度的时候按最大过渡长度计算，没有时按实际长度计算；11）位移量计算：L=a X LXTXKa 管道材料的线膨胀系数，取0.0126mm/（mC）L管道的长度T管道内介质温度与工作环境的温差，供水管道取60C,回水管道 取 50CK泥土阻滞系数，这里取0.7。12）几种主固定支座受力计算1、端头主固定支座A:（见图二）-HllMF=F +F +FPMfF-内压推力，F =PAPPP-最大工作压力Kgf/cm2A- 波纹管有效面积 cm2F-压缩（拉伸）波

6、纹管所受弹性力，F=K MMK-波纹管刚度系数kg/mm X-最大轴向伸缩量mmFf -管段在泥土中伸缩所受摩察力，Ff =fL f-每米长所受摩察力 kgf/m,f= n DWFm9450nlW （kgf/m）DW -包温后管道外径 mFm-单位面积的摩察力kgf/m2 L-AB管段的长度m2、端头主固定支座B （见图3）（图 3）由于波纹管靠近主固定支座B,移动段所受摩察阻力不作用在支座B上，此时 作用在主固定支架B上的力仅为内压推力和弹性力。计算方法同上（F=F +F ）PM3、主固定支座C：（见图4）图 4） C 支座受双向力：4、主固定支座D：(见图5)DFrF2X 向：F 二F-F

7、= (F +F ) - (F +F )X 121P 1M2P 2M一般 F =F，从安全考虑 F=F -0.7F (F F2M)1P 2PX 1M2M 1M2M或 F=F -0.7F(F F )X 2M1M 2M 1MY 向：F 二F -FY 3P 3M支座C总的受力为：F=F +FXY（图5） 支座 D 受双向力：X 方向： F=F+FX 1P 1MY 方向： F=F +FY 2P 2M支座D总的受力为：F=F+FXY注：当介质密度较大，转弯处流速较高时，还应计入转弯流体惯性力的作用。5、主固定支座E：（见图6）E(图 6 )F=( F -F ) - ( F2P-F ) 1P 1M 2P 2

8、M6、主固定支座F：(见图7)1 F 2II-&-NHII支座 F 右侧（下游）有截止阀,阀关闭时相当于盲端。 分两种情况分析 F 受力：冷态关阀： F=F1PS-F2POFiPs=Ai 叫F1PS -试验压力下左侧向右的内压推力PS - 试验压力F2PO -关闭阀门后右侧余压造成的波纹管2的内压推力F2P0 =人2亠0P0 -余压当P =0时，F2Po =0 （注：阀门不能急关，急关造成的水击力可能 大于最大工作压力）热态关阀：此时阀门由热变冷，管道收缩，波纹管拉伸。F=（F1P-F1M） -F2P0 + F2MF1p-波纹管1的内压推力f1m-左边管道压缩波纹管产生弹性力F2PO-关闭阀门后右侧余压造成的波纹管2的内压推力F2M-拉长波纹管2所需弹力7、次固定支座（中间固定支座）受力计算 一般的次（中间）固定支座受力为两侧作用力之差：F=（FP+FM+Ff）左（FP+FM+Ff）右对于等通径、两侧采用相同形式的波纹管、对称布置，两侧力抵消，F=0。考 虑到开始运行过程中，管道从一侧先热（冷）起来，两侧深所有先后，作用力不 等，为安全期间，一般采取：F=（FM+Ff）-0.7（FM+Ff）小侧（13）注意管道的坡度，不小于 0.002，但两个管段的综合坡度不能大于 0.02， 在最高点应该设有放气装置。