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1、盖梁支架计算书1.1荷载的计算已知盖梁高度为3.3-2.9m，混凝土容重为2.6KN/m3,Q1=3.3X2.6X10=85.8KN/tf,Q2=2.9X2.6X 10=75.4KN/tf,模板自重取值为混凝土自重的20%。Q3=Q1X20%=17.16 KN/tf,Q4=Q2X20%=15.08 KN/tf,施工活荷载：人和机械荷载取值为Q5=2.5kPa。集中荷载 F=2.5kN。荷载组合：集中荷载 P=FX 1.2=2.5X 1.2=3kN。Pymax=Q1 X 1.2+Q3X 1.2+Q5 X 1.4=127.05KN/tf.Pymin=Q2X 1.2+Q4X 1.2+Q5X 1.4=
2、112.08KN/tf.1.2盖梁底模的计算1.2.1盖梁底模竹胶板计算采用15mm的竹胶板做底模，竹胶板下背肋为10 X 10cm方木且布置间距均为30cm,背肋下面分配方木为15 X 10cm方木且间距为60cm。由前面1.1节所计算总竖向荷载转化成线均布荷载q = p X0.6 yMAX=127.05 X0.6a76.23KN/m。在计算时，考虑到模板的连续性，则按照连续梁（三跨连续梁） 进行计算。计算简图如下图1-3所示。arm 11 m m mIIIA图1-3模板计算简图根据路桥施工计算手册表8-13考虑模板连续性的最大弯矩 公式计算，其计算过程如下所示。Mm =qXL2/10 =
3、55.372X0.32/10R0.686KN.m由于选用的是15mm厚的竹胶板，计算长度按照60cm考虑，其截 面抵抗矩w=bXh2/6，其计算过程如下所示。w=bXh2/6 = 600X 152/6 = 22500mm3O =Mm /w=6.86X105/2250030.49MPa通过以上计算，O =30.49MPao =50MPa，其中50MPa为混凝 土模板用竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的容许应力） 静曲强度最小值，则底板模板的强度满足使用要求。现场必须配备a =50MPa，15mm厚的竹胶板作为底模。根据路桥施工计算手册表8-13考虑模板连续性刚度验算公 式w=qXL4/
4、 （128XEXI），其计算过程如下所示。由混凝土模板用 竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的弹性模量）查得弹 性模量最小40000MPa。根据竹胶板的截面形状，则惯性矩I = bXh3/12 = 600 X 153/12 = 168750mm4，挠度计算如下所示。Wmax-0.715q x 14_76.23 x 3004128 x E x 广 128 x 40000 x 168750以上计算结果表明 w=0.715mmw =L/400 = 300/400 = 0.75mm， 则底板模板的刚度满足使用的要求。1.2.2底模背肋和分配梁的计算1.背肋的计算背肋采用的是10X 10cm的方
5、木，方木在底板时承受最大荷载。由1.1节中所计算底板的最大荷载转化为背肋上的线性荷载q =1127.05X0.338.115kN/m,根据路桥施工计算手册查松木的容 重为 6kN/m3，方木的自重为 q2 = r XA=6X0.10X0.10 = 0.06kN/m, 考虑1.2的安全系数后线荷载q = q2X 1.2 = 0.06X 1.2 = 0.072 kN/m, 则总的荷载q = 38.115+0.072 = 38.187kN/m。按均布荷载作用下的简 支梁进行计算，计算简图如图1-2所示，把作用在方木范围内的混凝 土体积转化线荷载加载在方木上，其计算过程如1-6所示。qXA图1-2简支
6、梁计算简图I = x 0.1x 0.13 = 8.333 x10一 6 m 412W =I/(b/2) =8.333X 10-6/0.05 = 1.667X 10-4m31 ql 2一M 8 ql38.187 x 0.62d_6)。=8=注 10308.43kPa(1 6)%1.667 x 10 -48 x 1.667 x 10- 4则应力O =10.31MPao =13.0MPa，其中13.0MPa根据路桥 施工计算手册表8-6查红松的容许弯曲应力。剪力：F=qXL/2 = 38.187X0.6/2a11.456kN，则剪应力计算如 下所示。t = = 11.456 = u45.6kPaA
7、0.1 x 0.1根据计算结果可知应力T =1.15MPaT =1.4MPa，其中1.4MPa 根据路桥施工计算手册表8-6查红松的容许剪应力。由于。=10.31MPa13.0MPa, T =1.15MPa1.4MPa,则背肋的强 度满足使用的要求根据路桥施工计算手册表8-6可知红松的弹性模量E=10X 103MPa，根据材料力学挠度计算公式，挠度计算如下所示。挠度验算：o5ql45 x 27.968 x 103 x 0.64一 =& 7.734 x 10-4 m384EI384 x 10 x 109 x 8.333 x 10-6通过上式计算，o R0.7734mmL/400 = 600/40
8、0 = 1.5mm，则背肋的刚度满足使用要求2.支架上分配梁10 X 15cm方木验算按均布荷载作用下的简支梁进行计算，计算简图如下图1-6所 示，把作用在方木范围内的混凝土体积转化线荷载加载在方木上，其计算过程如下所示。NNN图1-6简支梁计算简图模板的背肋的间距为30cm，分配梁的间距为60cm。根据上面计算可知，10X 10cm的方木的自重为q = 0.072 kN/m，根据1.5节中所 计算底板的最大荷载转化为集中荷载N=0.072X0.6+127.05X0.3X 0.622.92kN，按照影响线加载方法找出最不利加载位置如图1-6所 示。根据路桥施工计算手册查松木的容重为6kN/m3
9、, 10 X 15cm 方木的自重为 q2 = rXA=6X0.10X0.15 = 0.09kN/m,考虑 1.2 的安 全系数后线荷载 q = q2X 1.2 = 0.09 = 1.2 = 0.108kN/m。背肋传下来的荷载对弯矩影响计算如下所示。M1 = FXL/4 = 22.92X0.6/43.438kN.m自重荷载对弯矩影响计算如下所示。M2 = qXL2/8 = 0.108X0.62/8 = 4.86X 10-3KN.mMm =M1 +M2 = 3.438+0.00486R3.443KN.m应力计算如下所示。I = x 0.1 x 0.153 = 2.8 1 25 x 10-5 m
10、 412W =I/(b/2) =2.8125X10-5/0.075 = 3.75X1053C = =3.443W 9181.33kPa% 3.75 x 10 - 4则应力O =9.19MPao =13.0MPa,其中13.0MPa根据路桥 施工计算手册查红松的容许弯曲应力。背肋传下来的荷载对剪力影响计算如下所示。剪力：F1 = N/2 = 22.92/211.46kN自重荷载对剪力的影响计算如下所示。剪力：F2 = qXL/2 = 0.108X0.6/2R0.032kNFm = F1 +F2=11.46+0.032 = 11.50 kN则剪应力计算如下所示。t = =11.50= 766.67
11、 kPaA 0.1 x 0.15则应力T =0.767MPaT =1.4MPa,其中1.4MPa根据路桥施工计算手册表8-6查红松的容许剪应力。根据路桥施工计算手册表8-6可知红松的弹性模量E=10X103MPa，根据材料力学可知，挠度计算如下所示。背肋传下来的荷载对挠度影响计算如下所示。挠度验算:16.655 x 103 x 0.63 Nl 3J =148EI48 x 10 x 109 x 2.8125 x 10一5牝 3.667 x 10-4m自重荷载对挠度影响计算如下所示。5 x 0.108 x 103 x 0.64挠度验算： f = 5ql 4 =“=6.48 x 10-7 m2 38
12、4EI 384 x 10x 109 x 2.8125 x 10-5f = f1 + f2 = 3.667 x 10-4 + 6.48 x 10-7 = 3.674 x 10-4m通过上式计算，fm =3.674X 10-4mL/400 = 0.6/400=1.5X10-3, 则支架上分配梁木方的刚度满足要求。1.3 D型梁验算1.3.1 D梁上工字钢纵梁计算D16梁，梁高900mm，单片梁款420mm，两片梁纵梁间距为4.4m, D16梁间钢枕间距为670mm,每2.65m设置一道钢枕，D16梁共安装7 处钢枕。1.1节知道，上部混凝土和模板及施工活荷载最大组合值为: Pymax=Q1X 1.
13、2+Q3X 1.2+Q5X 1.4=127.05KN/m2。上部垫木重量估算 为Pm=3KN/皿。得传递至纵向工字钢的重量为 Py1max二Pymax+Pm X 1.2=130.65 KN/tfo工字钢横向布置间距为1.2m，纵向上部木方间 距0.67m。则简化成两支连续梁形式如下图：集中荷载为Py1maxX 0.67 X 1.2=105.04kN。工字钢自重I40a自重为0.67Kn/m受力模型如 下图：105.04 105.04 105674 105.04105.04 105.04 105604 105.04 105.04670670670670 I 670 I 670670单位：集中荷载
14、一kN集中弯矩-kN m其他荷载-kN/m剪力包络图207.92单位：kN弯矩包络图单位:kN*m依据规范：GB50017-2003钢结构设计规范、GB50011-2001建筑抗震设计规范，工40a工字钢构件参数:抗震调整系数Y :RE热轧普通工字钢：钢材牌号：钢材强度折减系数:腹板厚度：毛截面面积：截面惯性矩：半截面面积矩：回转半径：截面模量：截面模量折减系数:净截面模量：受压翼缘自由长度:截面塑性发展系数:0.75I40aQ2351.00t = 10.50 mmA = 86.07cm2Ix = 21714.00cm4S = 631.20cm3i = 15.88cmi = 2.77cmWx=
15、 1085.70cm3W = 92.90cm3y 0.95Wnx = 1031.42cm3W = 88.25cm3l = 2.00mL = 1.05y = 1.20构件承载力构件截面的最大厚度为16.50mm,根据表3.4.1-1, f =205.00N/mm2, f = 120.00N/mm2根据 GB/T 700 及 GB/T 1591, f =225.00N/mm21. 弯曲正应力控制的单向弯矩设计值M1 = 1.00X f X Wn X y = 1.00 X 205.00 X 1031.42 X 10sX 10-6 X 1.05 = 222.01kNm,132.56 满足要求2. 只承受与腹板平行的剪力时，可承受的剪力设计值V =max
