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1、-目 录1 设计课程任务书11.1设计题目11.2设计目的11.3设计原始材料11.4设计容和要求21.5主要参考书目32 烟气量烟尘和二氧化硫浓度的计算42.1标准状态下理论空气量42.2标准状态下理论烟气量42.3标准状态下实际烟气量42.4标准状态下烟气含尘浓度52.5标准状态下烟气中二氧化硫浓度的计算53 除尘器的选择63.1除尘器应该到达的除尘效率63.2除尘器的选择64 确定除尘器、风机和烟囱的位置及管道的布置84.1各装置及管道布置的原则84.2管径确实定85烟囱的设计95.1烟囱高度确实定95.2烟囱直径的计算95.3烟囱的抽力106 系统阻力计算116.1摩擦压力损失116.
2、2局部压力损失127 系统中烟气温度的变化157.1烟气在管道中的温度降157.2烟气在烟囱中的温度降158 风机和电动机的选择及计算168.1标准状态下风机风量计算168.2风机风压计算178.3电动机功率计算189 通风除尘系统布置图1910小结及参考文献2210.1小结2210.2参考文献222. 烟气量烟尘和二氧化硫浓度的计算2.1标准状态下理论空气量建立煤燃烧的假定：1、煤中固定氧可用于燃烧；2、煤中硫主要被氧化为 SO2；3、不考虑NO*的生成；4、煤中的N在燃烧时转化为N2。标准状态下理论空气量式中 ， ， ，分别为煤各元素所含的质量分数。代入72% ，4%，1%，5%，得=4.
3、76 (1.8670.72+5.560.04+0.70.05)=7.322.2标准状态下理论烟气量设空气含湿量为12.93式中标准状态下理论空气量，；煤中水分所占质量分数，；N元素在所占质量分数，；代入=7.32,=6%,=1%, 得1.867(0.72+0.3750.01)+11.20.04+1.240.06+(0.016+0.79) 7.32+0.80.01=7.782.3标准状态下实际烟气量式中空气过剩系数,取1.4注意：标准状态下烟气流量Q以计，因此，设计耗煤量代入7.78，7.32，得=7.78+1.0160.47.3210.75设计耗煤量=10.75600=6450Q标准状态下实际
4、烟气量2.4标准状态下烟气含尘浓度标准状态下烟气含尘浓度：式中排烟中飞灰占不可燃成分的质量分数；煤中不可燃成分的含量；标准状态下实际烟气量，。代入16%,=11%,10.75,得C=0.110.16/10.75=0.001642.5标准状态下烟气中二氧化硫浓度的计算式中煤中可燃硫的质量分数代入1%,10.75,得=20000/10.751.863. 除尘器的选择3.1除尘器应该到达的除尘效率标准状态下烟气含尘浓度，；标准状态下锅炉烟尘排放标准中规定值，。代入C=1637,=200,得1-200/1637=0.8778=87.78%3.2除尘器的选择工况下烟气流量：式中标准状态下的烟气流量，工况
5、下烟气温度，K标准状态下温度，273 KQ=6450273+160/273 = 10230 总的烟气流速Q/3600=10230/3600=2.84根据工况下的烟气量、烟气温度及要求到达的除尘效率确定除尘器：选择*LD-4型多管式旋风除尘器，产品性能规格见表3.1表3.1除尘器产品性能规格型号配套锅炉容量/(j/H)处理烟气量/(m3/h)除尘效率/%设备阻力/Pa分割粒径d/(50um)质量/kg*LD-441200092-95932-11282369表3.2 除尘器外型构造尺寸见图3.1ABCDEFGHMN14001400300503501000298544607004235图3.1 除尘
6、器外型构造尺寸4. 确定除尘器、风机和烟囱的位置及管道的布置4.1各装置及管道布置的原则根据锅炉运行情况及锅炉现场的实际情况确定各装置的位置。一旦确定各装置的位置，管道的布置也就根本可以确定了。对各装置及管道的布置应力求简单、紧凑、管路短、占地面积小，并使安装、操作和检修方便。4.2管径确实定(m)式中 Q工况下管烟气流量，；v烟气流速，(对于锅炉烟尘=10-15 m/s)取=14 m/s m圆整并选取风道:表4.5 风道直径规格表外径D/mm钢制板风管外径允许偏差/mm壁厚/mm50010.75径 :500-20.75=498.5(mm)由公式可计算出实际烟气流速：V=14.6 (m/s)符
7、合锅炉烟尘=10-15 m/s5. 烟囱的设计5.1烟囱高度确实定首先确定共用一个烟囱的所有锅炉的总的蒸发量t/h，然后根据锅炉大气污染物排放标准中的规定表5.1确定烟囱的高度。表5.1 锅炉烟囱的高度锅炉总额定出力/(t/h)11-22-66-1010-2026-35烟囱最低高度/m202530354045锅炉总额定出力：44=16t/h,应选定烟囱高度为40 m5.2烟囱直径的计算烟囱出口径可按下式计算：式中通过烟囱的总烟气量，；按表5.2选取的烟囱出口烟气流速，m/s表5.2烟囱出口烟气流速/ (m/s)通风方式运行情况全负荷时最小负荷时机械通风10-204-5自然通风6-102.5-3
8、选定=4m/s=1.90m圆整取d=1.9 m。烟囱底部直径式中烟囱出口直径，m；烟囱高度，m；烟囱锥度通常取i=0.02-0.03。5.3烟囱的抽力式中 H烟囱的高度，m；外界空气温度，-1；烟囱烟气平均温度，160； B当地大气压，97860。6. 系统阻力计算6.1摩擦压力损失1对于圆管：式中摩擦阻力系数实际中对金属管道可取0.02.对砖砌或混凝土管道可取0.04。管道直径,m烟气密度，kg/m3管中气流平均速率, m/s管道长度,m.对于直径500mm圆管：L=9.5m=nB结果为:2对于砖砌拱形烟道见图6.1D=500 mm式中 S为面积，结果为：B=450 mm S=0.2820m
9、2图6.1 砖砌拱形烟道式中，A为面积，*为周长*= 2B+=20.45+ = 1.6065m R=0.2820/1.6065=0.1755mL为18.45m ,=0.04=91.1(pa)6.2局部压力损失式中异形管件的局部阻力系数，与相对应的断面平均气流速率，m/s烟气密度，kg/m3图6.2中一为渐缩管。图6.2 除尘器入口前管道示意图45度时，=0.1，取=45度，=14.6m/s结果为：8.95PaL1=0.05tan67.5=0.12m图6.2中二为30度Z形弯头H=2.985-2.39=0.595=0.6mH/D=0.6/0.5=1.2取=0.157=0.157 =1.0结果为：
10、14.01Pa图6.2中三为渐阔管图6.3中a为渐扩管图6.3 除尘器出口至风机入口段管道示意图45度时，=0.1，取=30度，=14.6m/s结果为：8.95PaL=0.93(m)图6.3中b、c均为90度弯头D=500，取R=D则=0.23结果为：20.6Pa两个弯头对于如图6.4中所示T形三通管V1l1V2l2V3l3T形三通管示意图=0.7869.8Pa对于T形合流三通=0.55结果为：49.2Pa系统总阻力其中锅炉出口前阻力为800Pa，除尘器阻力1128Pa为:7. 系统中烟气温度的变化7.1烟气在管道中的温度降 式中标准状态下烟气流量，m3/h管道散热面积，m2标准状态下烟气平均
11、比热容一般为1.3521.357KJ/(m3C管道单位面积散热损失 KJ/(m3h)室=4187 KJ/(m3h)室外=5443 KJ/(m3h)室管道长：L=2.18-0.6-0.12=1.46F=LD=2.29 (m2)室外管道长L=9.5-1.46=8.04 (m)F=LD=12.69 (m2)7.2烟气在烟囱中的温度降式中烟囱高度，m。温度系数，可由表7-2-1查得。合用同一烟囱的所有锅炉额定蒸发量之和，t/h；表7.1 烟囱温降系数烟囱种类钢烟囱无衬筒钢烟囱有衬筒砖烟囱H50m，壁厚小于0.5m砖烟囱壁厚大于0.5mA20.80.40.2总温度降：8. 风机和电动机的选择及计算8.1
12、标准状态下风机风量计算式中 1.1风量备用系数； Q标准状态下风机前表风量；风机前烟气温度，假设管道不太长，可以进似取锅炉排烟温度；当地大气压，kPa。8.2风机风压计算式中 1.2风量备用系数；系统总阻力，Pa；烟囱抽力，Pa；风机前的烟气温度，；风机性能表中给出的试验用气体温度，；参考德惠风机选型系统标准状况下烟气密度，1.34。根据Hy和Qy，选定Y5-47型No.7c的引风机，Y5-47型引风机是在原Y5-47型引风机性能根底上改进的产品，该引风机最正确工况点的全压效率为85.6%，与原Y5-47型引风机相比较，由于进展了一系列改进，使噪声值有显著降低，噪声指标为12.5dB。性能表如
13、下。表8.2 引风机性能表机号传动方 式转速/r/min流量/m3/h全压/Pa效率/%功率/kw所需功率/kwC式23201166330307912.4217008.3电动机功率计算式中 风机风量；风机风压；风机在全压头时的效率,0.81一般风机为0.6，高效风机约为0.9；机械传动效率，当风机与电动机直连传动时=0.95；电动机备用系数，对风机，=1.3。根据电动机的功率、风机的转速、传动方式选定Y180M-2型电动机。9. 通风除尘系统布置图锅炉烟气除尘系统布置图和立面图分别见图9.1和9.2。图9.1 锅炉烟气除尘系统立面图A-A侧面图设计说明见下页图9.2 锅炉烟气除尘系统布置图设计说明烟道为砖烟道，导角为45度，与圆管连接处采取密封措施，所有器件接口处均用法兰盘连接序号名称个数规格型号备注1烟道1H=40m上径直径800，下径直径500，厚300砖烟道2人孔150040
