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1、报告编号：地-静2013-10-180-2700正文页数：共 9 页浙江省建设工程桩基检测报告（单桩竖向静载试验） 工程名称：海盐建昌海韵江南住宅小区工程地点：海盐县武原街道 检测单位：浙江省地球物理技术应用研究所检测日期：2013年08月01日09月18日项目名称：海盐建昌海韵江南住宅小区基桩静载试验建设单位：海盐建昌房地产有限公司设计单位：宁波建工股份有限公司勘察单位：浙江省钱塘江管理局勘测设计院监理单位：北京中联环建设工程管理有限公司施工单位：宁波建工股份有限公司主要检测人： 报告编写人：报告校核人：报告审批人： 所 长：姜贤斌总工程师：李建华仪器设备编号：全自动静载测试仪RS-JYB（
2、201109-2421B、201109-2422B有效期至2013年10月21日）FQS-32020型千斤顶（1301、0929）（有效期至：2014年03月27日）引用标准：建筑基桩检测技术规范（JGJ 106-2003）检测资质证书：浙建检字（10）01018-DHQ检测单位地址：杭州市湖墅南路220号邮政编号：310005电 话：（0571）88376615 88376616目 录一、前 言1二、工程地质及基桩施工概况1（一）工程地质概况1（二）基桩施工概况1三、单桩竖向抗压静载试验1（一）桩顶处理1（二）加载装置1（三）计测装置2（四）试验标准和方法2四、试验成果评价3（一）试验结果3
3、（二）承载力评述3五、结 论8附 件附表1、附表2、附表3单桩竖向静载试验汇总表（15张）Q-s曲线、s-lgt曲线图（15张）声 明报告名称：海盐建昌海韵江南住宅小区工程基桩静载试验报告 共9页 第9页一、前 言建设中的海盐建昌海韵江南住宅小区工程位于海盐县武原街道，富新路北侧，环城南路以南，楞港路西侧，和尚河东侧。该工程总用地面积45786.89平方米，建筑面积126685平方米，其中地上91573.7平方米，地下33352.9平方米，项目包括7幢18层高层，4幢11层小高层，9幢5层多层，全场设一层地下车库。本工程基础采用426沉管灌注桩和PS-A400(240)、PS-A500(300
4、)型预应力空心方桩。受建设单位委托，我所承担了本工程的单桩竖向抗压静载试验任务。426沉管灌注桩的设计单桩竖向抗压承载力特征值为500kN，要求试验最大荷载值为1000kN，现场共检测试桩15根。二、工程地质及基桩施工概况（一）工程地质概况由本场地的工程地质勘察报告可知，勘探范围内的地基土可分为7个工程地质层，18个工程地质亚层，地基土物理力学参数见附表1。（二）基桩施工概况本次测试的15根桩为426沉管灌注桩，设计混凝土强度为C30，有效桩长分别为20m24m。单桩竖向抗压承载力特征值为1000kN。本次试桩桩长及其施工概况见表2。三、单桩竖向抗压静载试验（一）桩顶处理将桩头浮浆凿去，整平桩
5、顶，割去上露钢筋后，在桩顶面铺垫黄砂找平，居中放上荷载板和千斤顶。（二）加载装置采用平台堆重加载装置。平台支墩及工字钢梁纵横交错上覆木板组成，上堆重物；并使装置重心与置放在荷载板上的千斤顶轴线一致。为保证压力垂向，千斤顶活塞顶部配有球面活动滑盘。本次试桩采用全自动静载测试仪RS-JYB和千斤顶（FQS-32020型）连接加载。（三）计测装置（1）荷重测定：采用全自动静载测试仪RS-JYB测控桩顶的加载量。 （2）沉降量测定：采用分辨力为1/100mm，最大量程为50mm的2只位移传感器，对称置设在桩顶两侧，通过静止的基准桩、基准梁作为参照物，以测量单桩在不同荷载作用下的沉降量。（四）试验标准和
6、方法参照中华人民共和国行业标准建筑基桩检测技术规范（JGJ 106-2003）中关于静载试验的规定执行。对于工程桩的验收性检测采用快速维持荷载法。1、加载分级：将试验最大荷载等分为十级，首次加载二级，以后每次加载一级。2、沉降观测：每级加载后，按第 5、15、30、45、60 min 分别测读试桩桩顶沉降量，完成5次测读后，可施加下一级荷载。3、终止加载条件：（1）某级荷载作用下，桩的沉降增量为前一级荷载作用下沉降增量的5倍，且总沉降量达到40mm；（2）已达到设计要求的最大加载量；（3）当荷载-沉降曲线呈缓变型时，可加载至桩顶总沉降量6080mm；在特殊情况下，可根据具体要求加载至桩顶累计沉
7、降量超过80mm。本次试验的试桩总加载量均达到要求的试验最大荷载，满足终止加载条件。4、卸载分级：每级卸载量一般为加载量的2倍，直止全部卸载。5、卸载维持：每级卸载维持15min，按第5、15min测读桩顶的沉降量后，即可卸下一级荷载。卸载至零后，应测读桩顶残余沉降量，维持2h，测读时间为第5、15、30min，以后每隔30 min测读一次。四、试验成果评价（一）试验结果在各级荷载作用下，S1（16-29#）、S2（16-115#）、S3（16-134#）、S4（17-45#）、S5（17-90#）、S6（17-127#）、S7（18-45#）、S8（18-70#）、S9（18-127#）、S
8、10（19-29#）、S11（19-115#）、S12（19-134#）、S13（20-71#）、S14（20-90#）、S15（20-127#）桩的静载试验原始记录汇总成附表；试验结果编绘的Q - s、s - lgt曲线见附图。（二）承载力评述根据规范规定的评价标准，综合判定S S1（16-29#）、S2（16-115#）、S3（16-134#）、S4（17-45#）、S5（17-90#）、S6（17-127#）、S7（18-45#）、S8（18-70#）、S9（18-127#）、S10（19-29#）、S11（19-115#）、S12（19-134#）、S13（20-71#）、S14（20
9、-90#）、S15（20-127#）桩的竖向抗压承载力参数如下。S1桩（16-29#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为8.68mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.51mm，最大回弹量为4.17mm，回弹率为48.04%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S2桩（16-115#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为7.73mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为5.24mm，最大回弹量为2
10、.49mm，回弹率为32.21%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S3桩（16-134#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为8.06mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为5.31mm，最大回弹量为2.75mm，回弹率为34.12%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S4桩（17-45#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为6.35mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.05m
11、m，最大回弹量为2.30mm，回弹率为36.22%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S5桩（17-90#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为6.89mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为3.97mm，最大回弹量为2.92mm，回弹率为42.38%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S6桩（17-127#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为9.04mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残
12、余沉降为5.54mm，最大回弹量为3.50mm，回弹率为38.72%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S7桩（18-45#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为8.75mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.61mm，最大回弹量为4.14mm，回弹率为47.31%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S8桩（18-70#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为51.13mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显
13、下弯，全部卸载后残余沉降为3.88mm，最大回弹量为4.06mm，回弹率为51.13%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S9桩（18-127#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为7.21mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为3.86mm，最大回弹量为3.35mm，回弹率为46.46%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S10桩（19-29#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为5.48mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-
14、lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为2.16mm，最大回弹量为3.32mm，回弹率为60.58%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S11桩（19-115#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为7.85mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为3.74mm，最大回弹量为4.11mm，回弹率为52.36%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S12桩（19-134#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为8.68mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有
15、逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.57mm，最大回弹量为4.87mm，回弹率为51.59%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S13桩（20-71#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为7.32mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为3.59mm，最大回弹量为3.73mm，回弹率为50.96%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S14桩（20-90#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为7.74mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-lgt曲线尾支无明显下弯，全部卸载后残余沉降为4.52mm，最大回弹量为4.52mm，回弹率为41.60%。判定该桩的极限承载力取最大加载量为1000kN。S15桩（20-127#）在试验最大荷载1000kN作用下，总沉降量为4.93mm，Q- s线为缓变型，各级沉降增量在中高级荷载时有逐级增大的变化规律，s-l
