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1、变电站避雷针断裂原因分析及对策摘要：变电所是电力系统的重要组成部分，也是电力系统防雷的重要部位。变 电所发生雷击事故将造成大面积停电，对社会生产造成巨大损失，给人民生活带 来极大不便，因此，变电所防雷措施必须十分有效可靠。作为一种有效防止直击 雷危害的保护设施，避雷针在变电所的防雷保护中得到广泛应用。充分重视避雷 针的设计将大大提高变电所运行的安全可靠性。本文对变电站避雷针断裂的原因 进行分析，并提出了相应的解决措施。关键词：变电站；避雷针；断裂；对策 对某变电站架构避雷针和独立避雷针的断裂事故，采用断口宏观和微观扫描 电镜检查、化学成分分析、力学性能试验、金相组织检查等方法，找出避雷针断 裂
2、原因是由于结构因素、交变风栽荷和低温的共同作用致使构件最薄弱部位发 生疲劳断裂通过检验结果分析。提出整改措施和建议1 变电所避雷针防雷保护原理避雷针比变电所内被保护物高。雷电先导阶段，避雷针顶部聚积电荷，在发 展先导和避雷针顶端之间的通道中建立了很大的电场强度，避雷针迎面先导的产 生和发展又大大加强了该通道中的电场强度，最后选定击中避雷针，雷电从被保 护物上方引向避雷针并安全泄入大地。由于避雷针的屏蔽和迎面先导作用，被保 护物遭受雷击的概率较小。中华人民共和国电力行业标准交流电气装置的过电 压保护和绝缘配合（DL/T620-1997）规定，避雷针（线）保护范围内可遭受雷 击概率为0.1%，即保
3、护范围可靠率达01999。美国推荐性标准IEEEStd142-1991” 规定，避雷针击距（或球半径）为 30m 时，保护范围内遭受雷击概率（绕击率） 大约为 0.1%；击距（或球半径）为 45m 时，保护范围内遭受雷击概率大约为 0.5%。由此可见，一般情况下，对于直击雷保护，避雷针能提供99.5%99.9%的 有效保护效果。避雷针的可靠防雷保护作用除要在保护范围内有引雷作用外，还要求避雷针 的泄流通道（回路）阻抗（包括引流线电抗和接地电阻）很小。2 概述2008 年 12 月，该变电站架构避雷针和独立避雷针先后发生断裂事故。 2008 年 12 月 3 日凌晨， 330 kV 区域 35
4、构架 16 交 A 轴 41a 架构避雷针发生断裂避 雷针断裂部位距构架1m。下数第1个法兰上焊几钢管侧焊趾（焊缝和母材交界 处）部位。 2008 年 12 月 15 曰凌晨期间， 750 kV 区域 1 号独立避雷针发生断 裂.避雷引断裂部位距地面17 m.第2个法兰下焊口钢管侧焊趾部位。3 原因分析3.1 宏观检查变电站 330 kV 区域 35 构架 16 交 A 轴 41a 避雷针和 750 kV 区域 1 号独立避 雷针断盯进行宏观检查。断口上 250 mm 的区域断口陈旧齐平。已氧化锈蚀并有 泥土，对侧断侧边缘有近 1mm 深裂纹区；两侧断口分别有 220 mm 和 170 mm
5、的 区域呈 45角，杯锥状，表面呈黑灰色。 750 kV 区域 1 号独豇避雷针在第 2 个法 兰下焊口钢管侧焊趾部位发生断裂，宏观检查断口，初开始裂区长约560mm，断 口齐平，有明显疲劳辉纹；对称侧有 270mm 的区域出现明显疲劳辉纹，断口齐 平；左右两侧断口分别有 500mm 和 230mm 的区域呈 45角，杯锥状，表面黑灰 色。3.2 化学成分分析选取一块材质为Q235B厚度9 mm的原始钢板、对首先断裂的330 kV区域 16交A轴避雷针钢管和法兰，330 kV区域13交A轴避雷针下数第1段钢管（简 称 13-A-1，规格彷380mmX6mm、750 kV区域1号独立避雷针下数第
6、1段下部（简称独1-1下，规格 彷750x12 mm）、发生断裂的第2段上部（简称独1-2上，规格彷500mmxl0mm）、 第5段下部（简称独1-5下.规格彷400mmx8mm）进行化学成分分析，结果符合 材料牌号对Q235B材料的化学成分要求。3.3 金相检查为了分析避雷针断裂原因，对330 kV区域16-A-1初始断裂区焊接接头、钢管 母材纵向和终断区焊接接头、45角断裂区焊接接头、16-A-1初始断口和45角断 口横向、未用原始钢板母材横向和纵向、750 kV区域1号独立避雷针断口横向、 1 号独立避雷针下数第 1 段下部、第 5 段下部和 330 kV 区域 13-A-1 取样，采用
7、 4% 的硝酸酒精侵蚀，用 Union Versamet-2 金相显微镜进行金相组织观察分析。（1）330 kV区域16-A-1初始断裂部位焊接接头、终断区焊接接头、母材和13-A-1 金相组织均为铁素体珠光体，过热区呈粗大的魏氏组织，重结晶区组织 细小，不完全结晶区组织不均匀；母材有夹杂物，依据GB1056-1989钢中非金属 夹杂物显微评定方法评定，夹杂物达2.5级，已发展成微裂纹，13-A-1截面上存 在不同程度的夹杂物（2）750 kV区域1号独立避雷针45角斜断口和初始断口横向、下数第1段 下部、第 5段下部金相组织均为：铁素体珠光体，组织不均匀，截面上存在不 同程度的夹杂物。 1
8、号独立避雷针 45角斜断口和初始断口位于角接头的热影响区， 截面上有周向裂纹。（3）原始钢板金相组织：铁素体珠光体，呈带状分布，截面上有夹杂物， 依据GB10561-1989钢中非金属夹杂物显微评定方法评定，夹杂物达C类4级； 横向截面上有 0.15 mm 宽的过热带，呈魏氏组织。3.4 力学性能试验 从断裂的钢管梁取样，进行力学性能试验，包括室温拉伸、室温弯曲、夏比冲击等试验。所取试样力学性能满足GB/T1591-2008低合金高强度结构钢中 对 Q345B 的力学性能指标要求。4 折断原因分析避雷针采用法兰螺栓连接结构，法兰角接接头部位受力比较复杂，330 kV区 域避雷针本身高达19.5
9、 m （架构20.5 m），750 kV区域避雷针高达56 m，自重产 生的应力；避雷针整体是分段通过法兰螺栓连接，每一段由钢板卷焊插入法兰角 接而成，法兰与钢管壁厚相差很大，由于结构原因，法兰角焊缝焊接时产生很大 的焊接应力；避雷针组装时，法兰连接会产生装配应力。避雷针除了承受静载荷的作用外，由于该变电站的地域特点，还承受风载荷 的作用，过去认为风载荷不是动载荷，由于风载荷是随时间变化的可变载荷，现 在认为风载荷是动态载荷，风载荷对避雷针结构的影响是巨大的。钢材的塑性和 韧性随温度的降低而下降，低温条件下，裂纹的扩展速度加快，断裂形式由塑性 断裂转变为脆性断裂。5 建议及改进措施（1）结构设
10、计时，考虑风载荷的作用，在计算强度和稳定性时，动力荷载设 计值乘以相应动力系数，进行疲劳计算。（2）结构设计时，考虑角接接头对结构承载能力的减弱，增加相应安全系数。(3) 钢结构选材时，钢材应具有0 C冲击韧性的合格保证。( 4 )避雷针主管与法兰角焊缝设计和制造检验为外观二级焊缝检查要求，建 议为二级焊缝，进行 100 %外观检查， 100 %无损检测，增加设备监造，进行现场 质量监控。(5)对已改造更换在役的避雷针进行定期检查，加强避雷针主要受力部位的 检查。参考文献：1 徐贤，吴国忠，李岩等. 变电站避雷针断裂原因分析及对策 J. 宁夏电力增 刊， 2010：94-99.2 DL/T 5457-2012.变电站建筑结构设计技术规程S.北京：中国电力出版社， 2012.
