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1、钢筋混凝土肋形梁双向板设计报告学 院：土木工程学院班 级：卓越 1201姓 名：刘 凯学 号：201201010818指导老师：廖 莎钢筋混凝土肋形梁双向板设计一.设计资料某设计使用年限为 50 年多层民用建筑，采用砖混结构，楼盖平面如图 1.1 所示。图 1.1 楼盖平面图(1).楼面构造层做法 : 厚水磨石地面（20mm 厚水泥砂浆，10mm 厚水磨30 m石面）， ; 厚混合砂浆天棚抹灰 , 。k0.65N/g2k0.34N/mg(2).活荷载:标准值为 。 k/(3).恒载分项系数可变荷载效应控制时取 1.2，永久荷载效应控制时取 1.35；活荷载分项系数为 1.4。(4) .材料选用
2、：混凝土 采用 （ ）。C3522ct16.7N/m,1.57/ff钢筋 梁中受力纵筋采用 级（ ）；HRB402y=360 N/mf板中受力纵筋采用 级（ ）；352y /f其余采用 级（ ）。P02y=70 /f(5) .环境类别：一类。(6).截面尺寸：板厚度： 120mm；梁肋尺寸： 20m4bh二.荷载计算恒载标准值厚水磨石地面 30m 20.65 kN/m钢筋混凝土板 12 30.12 m /混合砂浆天棚抹灰 2.4 /k9g可变荷载控制：线恒载设计值 1.23 N/.7 /mg线活载设计值 46084q合计 1.9 k/永久荷载控制：线恒载设计值 1.352 /. /g线活载设计
3、值 0746.Nm58q合计 9.2 k/取每米板宽 1gq三.按弹性理论计算1.板的计算求跨内截面最大正弯矩，按均布恒荷载及棋盘式布活载。采用近似内力分析方法：把棋盘式布置的活荷载分解为各区格板满布的对称荷载 和区格板棋盘式布/2q置的反对称荷载 。/2q对称荷载 22 28.4 kN/m=g+ 4.79 /+=.9 k/2q反对称荷载 228.4 kN/m =. k/2q在 作用下，中间区格板的均可视为四面固定的单区格双向板，边区格板和角g区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处。在 作用下，中间区格板所有中间支座均视为铰支座，边区格板和角区格 q板的
4、外边界支撑条件按实际情况确定，跨内最大正弯矩则在中心点处。计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载 213.9 kN/mpgq按附录进行内力计算，计算简图及计算结果见表 3.1.1。由表 3.1 可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即表 3.1.1 双向板弯矩计算区格 A B0xy/l 5.4m/.1.05.34m/.0.98计算简图 xm22(0.1768.90.364.) kN/54) 22(0.78.90.374.) kN/m54)1 0y 22(.) /m)91
5、 k 22(.6.) /3)875 k()xm(.+0.)N/4/ (10.+.)Nm/跨内 0.2()y(9.12.)km/0/ (8.752.3)k/10/计算简图 ,xm22-0.513.9kN/m(5.4)8 22-0.613.9kN/m(5.34)7 支座 y 22-./(.)195 k 22-./(.)94 k区格 B C0/xyl .34m/.0.985.3m/.1.0计算简图 xm22(0.78.90.374.) kN/m54)1 22(0.348.90.364.) kN/m5)1 0y 22(.6.) /3)875 k 22(.) /34)0 k()xm(10.+.)Nm/
6、(1.+.1)Nm/9/跨内 0.2()y(8.752.3)k/10/ (0.42.)k/1/计算简图 xm22-0.613.9kN/m(5.34)27 22-0.6713.9kN/m(5.34)5支座 y 22-./(.)94 k 22-./(.)09kA-B 支座 x1(.58Nm/2.94k/)21.6Nm/2mB-C 支座 x .79k/5.0/3.94k/B-B 支座 x2.4/考虑到多区格连续双向板在荷载作用下，由于四边支承梁的约束作用，双向板存在空间拱作用，所以，四周与梁整体连接的中间区格板 A 的支座及跨内截面的弯矩减少 20%。各跨内、支座弯矩已求得，即可近似按 算出相应的钢
7、筋sy0.95mfh截面面积，取跨内及支座截面有效高度 。计算结果见表0x0y1,h3.1.2，配筋图见配套图纸。表 3.1.2 双向板配筋计算截面 m/(kN)0h/m2sA/选配钢筋实配钢筋/ mA 区格 方向0xl8.75 100 307 10200 393方向0yl8.75 90 341 10200 393方向x12.08 100 424 8100 503B 区格 方向0yl10.82 90 422 8100 503方向x12.49 100 438 8100 503跨中C 区格 方向0yl12.49 90 487 8100 503A-A -15.66 100 549 8/10100 6
8、44A-B -17.01 100 597 8/10100 644B-B -22.94 100 805 10130 870支座B-C -23.94 100 840 10130 8702.梁的计算双向板支撑梁承受的由板传来的荷载如图 3.2.1 所示。图 3.2.1 双向板承受的由板传来的荷载（1）计算简图由于所有梁的尺寸、混凝土强度、支撑条件、荷载条件均相同，所以只要取其中任意一条梁进行计算。边跨： 0 0.2 m5.4 .1 5.18 .2. .41m02. 5.18 5.3 nnnlblal故取 034 m中间跨 0.51.8.45.n cll l故取 05.l跨度差 ，则可按等跨连续梁计算
9、（取(.34)/.m.%10） 。0.4 l为了使梁的设计偏于安全并且计算简单，将柱对于梁的约束视为铰接，梁的计算简图如图 3.2.2 所示。图 3.2.2 梁的计算简图（2）荷载计算恒载标准值由板传来 23.9 kN/m5.41 .9kN/m梁自重 25 k/0(0)梁侧抹灰 2.4./恒载设计值 12 .(.5910.)k/=27.8/4Nm91g活载标准值由板传来 26.0k/5.43.6kN/mq活荷载设计值 13（3）内力计算为了便于利用现有表格进行内力计算，根据支座弯矩相等的原则将三角形荷载等效为均布荷载。考虑到活荷载的最不利位置，将进行最不利荷载组合，并近似用跨中弯矩代替跨内最大
10、弯矩。计算过程及结果见表 3.2.1。表 3.2.1 梁的弯矩、剪力计算 恒载等效荷载计算三角形荷载实际荷载 127.8kN/m1.9/25.91kN/mg三角形荷载等效均布荷载系数 5三角形荷载等效均布荷载 0/.K/6./恒载等效均布荷载 .919 =180g等效计算简图活载等效荷载计算实际荷载 45.kN/mq等效荷载系数 8等效均布荷载 /.K/2.40/等效计算简图恒载弯矩 剪力0A 支座0 29.732边跨跨内41.841 -0.107 -50.69B 支座-56.68 43.735第二跨跨中23.034 -0.071 -36.68C 支座-37.61 活载 截面内力弯矩 剪力0A
11、 支座0 53.175边跨跨内88.425 -0.054 -69.74B 支座-44.807 2.7607第二跨跨中-37.339 -0.036 2.76071/3 跨布置C 支座-29.871 活载 截面内力弯矩 剪力0A 支座0 42.979边跨跨内60.844 -0.121 -80.016B 支座-100.4 77.2551/2/4 布置第二跨跨中53.161 -0.018 -45.66C 支座-14.936 活载 截面内力弯矩 剪力A 支座-8.2822边跨跨内-22.403 -0.054 -8.2822B 支座-44.807 64.218第二跨跨中73.49 -0.036 -58.6
12、972/4 跨布置C 支座-29.871 活载 截面内力弯矩 剪力0A 支座0 -5.5214边跨跨内-14.936 -0.036 -5.5214B 支座-29.871 50.5682/3 跨布置第二跨跨中51.501 -0.107 -72.347C 支座-88.783 荷载组合截面内力计算荷载组合截面 弯矩 剪力荷载组合截面 弯矩 剪力A 支座82.91 A 支座72.71 边跨跨内130.27 边跨跨内102.68 -120.43 -130.70 B 支座-101.49 46.50 B 支座-157.08 120.99 第二跨跨中 -14.30 第二跨跨中 76.20 -33.92 -82
13、.35 +C 支座-67.48 +C 支座-52.55 A 支座21.45 A 支座24.21 边跨跨内19.44 边跨跨内26.91 -58.97 -56.21 B 支座-101.49 107.95 B 支座-86.56 94.30 第二跨跨中 96.52 第二跨跨中 74.54 -95.38 -109.03 +C 支座-67.48 +C 支座-126.40 梁跨内截面按 T 形截面计算，其翼缘计算宽度为：0nf154 m1803 32(2) m5410 6lbsh取 f1640 梁高 ，40 04 35 6 mh翼缘厚 f12判别 T 形截面类型：按第一类 T 形截面试算。，1cf0(/2)1.67N/m60(5120/)2.4kNm=58kfbhMAA故各跨内截面均属于第一类 T 形截面。支座截面按矩形截面计算，按布置一排纵筋考虑， 。036 mh连续次梁正截面及斜截面承载力计算见下表。表 3.2.3 连续梁正截面承载力计算截面 边跨跨内 离端第二支座/(kN)Mm130.27 -157.082s1cf0bh（ ）/0.0357 0.35300.0363 0.4578sf01cy/Af（ ）bh2/m1010 1550最小配筋面积 16
