狮城大道现浇梁计算书

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1、狮城大桥现浇梁支架狮城大桥现浇梁支架计算书计算书计计 算：算：复复 核：核：2014 年年 6 月月目目 录录1 1、工程概况、工程概况22 2、设计依据、设计依据33 3、设计参数、设计参数44 4、荷载取值及组合、荷载取值及组合45 5、计算分析、计算分析45.15.1、模板验算、模板验算.45.25.2、背肋、背肋 10*810*8 方木受力检算方木受力检算.65.35.3、I12I12 工字钢受力验算工字钢受力验算75.45.4、贝雷梁受力检算、贝雷梁受力检算.95.55.5、I40aI40a 横梁受力验算横梁受力验算115.65.6、钢管立杆轴力计算、钢管立杆轴力计算.135.75.

2、7、地基承载力验算、地基承载力验算.14狮城大桥现浇梁支架计算书狮城大桥现浇梁支架计算书1 1、工程概况、工程概况狮 城 大 桥 位 于 江 西 省 九 江 县 城 门 乡 红 旗 村 境 内 ， 该 桥 中 心 里 程DK197+280.227，为 1-32m 简支箱梁+1-27.5m 简支箱梁+2-32m 简支箱梁，下部结构为桩基、承台、墩身。本桥于 DK197+249.787DK197+277.987 处横跨正在新建狮城大道公路，狮城大道为沥青混凝土路面，由三条车型通道以及车道间两条绿化带组成，车流量较大，公路正宽 24.0m。现浇梁全长 28.1m，计算跨度 27.0m，梁面宽 12.

3、2m，截面中心梁高2.6m，截面外侧梁高 2.7m，中腹板厚 26cm，顶板厚度为 30cm，顶板平均厚度为 25cm，轨底至梁底结构高度为 3.234m，横桥向支座中心距为 5.6m。现浇梁底板处支架采用双层贝雷片形式加 630 螺旋钢管支点搭设的膺架结构，跨度为 18m，两端悬臂各 3m，贝雷片桁架长 3m、高 1.5m，横向间距为90cm，搭设 15 排。贝雷梁顶部纵向铺设 I12 工字钢，间距 60cm，I12 工字钢工字钢上铺设上铺设 10*8cm 方木，腹板处间距为方木，腹板处间距为 15cm，底板处间距设置，底板处间距设置 25cm，现浇梁，现浇梁底模采用厚度底模采用厚度 15m

4、m 的竹胶板铺设。的竹胶板铺设。详见现浇简支梁支撑图。承台承台承台承台28.269 狮城大道狮城大道1#1# 墩墩 身身2#2# 墩墩 身身34.619实 测 原 地 面 线九江九江武汉武汉2400模板底17017036010060AB10060360179.6180028100635图 1现浇简支梁纵向支撑图27012209090909090909090909090909090650015060250图 2现浇简支梁横向支撑图2 2、设计依据、设计依据（1） 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ166-2008）（2） 公路桥涵施工技术规范 （JTG/T F50-2011）（3）

5、建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）（4） 公路桥涵钢结构及木结构设计规范 （JTJ02586）（5） 路桥施工计算手册 （周永兴等编著 人民交通出版社）（6） 基础工程学 （刘昌辉编制）3 3、设计参数、设计参数序号材料规格截面积(cm2) 惯性矩(cm4) 截面模量备注1竹胶板厚 15mm0.150.0280.03751mm 宽2方木10*8cm50666.7133.33钢管柱630(=10mm）194.7772879.64I12 工字钢12674518.11848877.55I40a 工字钢40014210.586.1122170010906单排贝雷梁每片重 280Kg，

6、16Mn 钢 273MPaM=788.2KNm,Q=245.2KN,钢 材容重 78.5KN/m3竹胶板：抗弯强度设计值取 40MPa方木：抗弯强度设计值取 11MPa，抗剪强度设计值取 1.6MPa，木材弹性模量329 10/EN mm 。4 4、荷载取值及组合、荷载取值及组合（1）模板、支架自重（模板重量为 12.6t，竹胶板按照 0.21 kN/m2，取模板支架荷载取 2kN/m2） ；（2）钢筋混凝土的重力（取 26kN/m3） ；（3）施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载（取 2.5kPa）（4）振捣混凝土时产生的荷载（取 2kPa） ；计算底模板及支架强度、刚度时，荷载组

7、合为：+；5 5、计算分析、计算分析5.15.1、模板验算、模板验算底模采用 15mm 竹胶板，根据箱梁结构形式，模拟模板受力图如下，取计算宽度为 1mm。图 3计算模型（单位为310/kN m）利用 midas 对 1mm 宽板条进行模拟，分析计算出其变形挠度、应力以及支座反力值腹板处为最不利状态腹板处混凝土荷载2 1p26 2.669/kN m荷载组合：33 1(692.52.02.0) 1075.5 10/qkN m底板处混凝土荷载2 2p26 (0.30.25)14.6/kN m荷载组合：33 2(14.62.52.02.0) 1021.1 10/qkN m（1）强度验算：腹板处最大弯

8、矩：24 118.5 108MqlkN m 28.5 1022.74037.5MMPaMPaW，抗弯强度满足要求。底板处最大弯矩：24 212.3 108Mq lkN m 22.3 106.14037.5MMPaMPaW，抗弯强度满足要求。（2）刚度验算：腹板处最大挠度：434 1 355 75.5 103003.1384384 9 10280qlfmmEI 0.75400lmm刚度不满足要求。底板处最大弯矩：434 2 355 21.1 103000.88384384 9 10280q lfmmEI 0.75400lmm刚度不满足要求。建议腹板下方木间距为建议腹板下方木间距为 15cm15c

9、m，其余部分选择方木间距，其余部分选择方木间距 25cm25cm，竹胶板厚度，竹胶板厚度选选 15mm15mm，即可满足要求。具体分析计算如下：，即可满足要求。具体分析计算如下：强度：图 4组合应力图经分析，最大组合应力 max4.8a 145MPa， 公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ 025-86 规定：对于临时性结构，荷载组合为、时可乘以1.4 的提高系数，即1.4 145203wMPa，且应力超容许应力数值为4.1%，故检算通过。图 22剪应力图经分析，最大剪应力 max76.3a85aMPMP，抗剪强度满足要求。刚度：图 23变形图经分析，max25001.79 =6.254004

10、00lfmmfmm，满足要求图 24支座反力图根据支座反力图得最大反力 Rmax=1176.6kN。考虑横梁结构稳定性，建议使用双排工字钢（可适当降低材料型号）或在考虑横梁结构稳定性，建议使用双排工字钢（可适当降低材料型号）或在垂直腹板方向加设竖向加劲板。垂直腹板方向加设竖向加劲板。5.65.6、钢管立杆轴力计算、钢管立杆轴力计算根据力的传递，钢管柱所受最大力大小等于 I40a 工字钢最大支座反力：N=Rmax=1176.6KN（三跨连续梁支座反力）1）立杆稳定性验算fAN式中N立杆轴力；轴心受压构件稳定系数；A立杆截面面积（2mm） ；f立杆强度设计值（2/mmN）立杆长细比：k l i77

11、2879.663194.7IiA立柱高为1.076m，长度系数取1.0，k 取 1.15则：1.15 1.0 1.0762.00.63k l i查路桥施工计算手册附表 3-26 得轴心受压稳定系数1235QA钢材抗拉、抗压和抗弯拉设计值为200MPa31176.6 1060.4200a1 19470NMPaMPA，满足稳定性要求。5.75.7、地基承载力验算、地基承载力验算由上部钢管柱传递下来的最大压力 F=1176.6KN，此力通过 60cm 厚混凝土传递到地基上，需验证地基承载力允许最大值。根据方案得知，混凝土基础长13m，厚 60cm，宽 150cm，其上放置 5 根钢管柱，按平均分配计算，每根钢管柱所分配的面积 S=3.9m2，混凝土的传力扩散角=30，按公式计算地基承载力最大允许值为：f= F/(1.5+2*0.6sin)(2.6+2*0.6sin)=175kPa，得出现场地基承载力必须大于 175Kpa 时，地基承载力才能满足要求。