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1、预应力混凝土连续刚构方案评审会汇报资料中铁四局集团有限公司深圳湾公路大桥第三合同段项目经理部工程概况1、结构布置工程范围包括第一联672m，第二联57+669 m两联预应 力混凝土刚构连续箱梁的节段（共566节）的预制、安 装；全标段位于R=4000m的平曲线上，竖曲线布置两条，分别 为R=11907m的凸曲线及R=14116.8m的凹曲线；采用双幅分离的等跨等截面预应力混凝土刚构连续体系 ，标准跨径都在70m左右，其中引2、引3、引4、引9、引 10墩箱梁固结，其余墩上设置球形活动钢支座，横截面采 用箱形梁，按全预应力结构设计；梁主体除墩顶横隔墙采 用现浇外，余均采用分节段在工厂预制完成；箱
2、梁采用纵横双向预应力设计，纵向预应力采用体内和体 外相结合的体系，体内预应力承担一期、二期恒载、体外 预应力承担活载； 2、地形、气象、水文、地质深圳湾公路大桥位于深圳市西南部的滨海海湾区，桥位区 海床呈两槽一滩，浅滩主要位于粤港分界线附近（对应桥 墩为引5引13） ，海床横坡平缓，以约1坡度向中部 缓斜，海底标高为-2.11-5.33。平均水深2.7m，最大水 深6.5m。根据实际测量最低水位为1.5m；夏秋两季经常有台风登陆，最大风力可达12级以上，最大 风速34m/秒，最大风速多出现在7、8、9月，平均每年2次 。主要自然灾害性天气有暴雨、台风、龙卷风；每日出现两次高潮和两次低潮。最大涨
3、潮差2.86m，最大 落潮差3.44m，平均涨落潮历时相差均在6h左右。深圳湾 波浪较小，水域平静，年平均波高仅0.3m，遇大风时波高 也不超过1.0m。 2、地形、气象、水文、地质地层岩性：表层淤泥厚度921m；其下为砾砂层，局部夹 亚粘土层，厚度在617m；基岩为花岗岩，从上到下依次 为全风化、强风化、弱风化、微风化、未风化；3、工程重点、难点、特点重点：由于海上施工环境复杂多变，施工作业面狭窄，确保 海上悬拼施工安全是施工生产的重点本工程重点。难点：受箱梁混凝土收缩徐变、预应力张拉、悬臂挠度、材 料差异性等的影响，确保箱梁线型与设计要求一致， 控制梁段悬拼线型是本项目的技术难点；体外预应
4、力施工也是本项目技术难点之一；确保结构耐久性也是本项目的难点。3、工程重点、难点、特点特点：项目工期紧，合同总工期13个月，扣除制梁场建设 及梁节存放时间，梁段预制不到6个月时间，要求平 均每月制梁100多片；施工风险大。由于种种原因，目前形象进度已经滞后合同工期要求。梁节预制方案边跨拼装方案边跨采用支架平台利用浮吊拼装,支架基础采用钢管桩 (8008mm)，平台采用型钢纵横梁体系。钢管桩按摩擦桩设计，纵向两排，为增加桩端部承载 力，桩基础下口封闭。每排横向中心距离为5.6米。为为在支架顶顶部调调整边边跨梁段线线形，在顶顶部预预留了0.5 米的空高以保证证50t油顶顶的作业业。为为保证钢证钢
5、管桩稳桩稳 定性，钢钢管桩桩之间设间设 置型钢钢桁架横 撑使钢钢管桩桩基础连础连 成整体，同时时增加剪刀撑，增加稳稳 定性。 边跨拼装方案操作平台直接利用横梁悬挑，上铺面板作为操作平台 ；操作平台采用正交异型板结构，纵梁14，横梁10， 面板厚5mm；正交异型板设计时考虑标准化施工，在现场加工后， 直接利用浮吊安装。边跨拼装方案边跨拼装方案边跨拼装方案边跨拼装方案边跨拼装方案边跨拼装方案支架设计荷载以主支架设计荷载以主4 4墩香港侧支架为例墩香港侧支架为例 一、计算荷载 1、箱梁重量主4墩香港侧引桥上部结构共11块，总重量为1150 吨，折合均布荷载为1150/34.8=330kN/m 2、人
6、群荷载、施工机具按1.5kPa取值，考虑箱梁每侧1米范围内有人群及 机具荷载，折合均布荷载为3kN/m；边跨拼装方案支架设计荷载以主支架设计荷载以主4 4墩香港侧支架为例墩香港侧支架为例 一、计算荷载 3、支撑32a工字钢每个长1.5m，每个梁节按6根，共66根，52.7661.5=5217.3kg=52.173KN，合均布荷载为52.173/34.8=1.5KN/m； 4、纵向32a工字钢每根长按35m考虑，共4根，总重量为43552.7=7378kg=73.78KN,折合均布荷载为73.78/35=2.12KN/m；边跨拼装方案支架设计荷载以主支架设计荷载以主4 4墩香港侧支架为例墩香港侧
7、支架为例n一、计算荷载 5、横向10#槽钢共56根，每根长度按14.2m计，总重量 8.65614.2=68.38KN，折合均布荷载为 1.97KN/m；边跨拼装方案支架设计荷载以主支架设计荷载以主4 4墩香港侧支架为例墩香港侧支架为例n二、荷载组合箱梁重量组合系数按1.2，其它荷载重量组合系数 按1.4，则贝雷梁承受的均布荷载为： 1.2330+1.4(3+1.5+2.12+1.97)=396+12.03=408KN/m边跨拼装方案支架设计荷载以主支架设计荷载以主4 4墩香港侧支架为例墩香港侧支架为例n三、贝雷梁抗弯能力检算贝雷梁按8片布置，各腹板下布置4片，则单片贝 雷梁承受的荷载为51K
8、N/m，单片贝雷梁支反力、 变形、应力计算结果分别见图 边跨拼装方案单片梁支反力（单位：吨） 边跨拼装方案边跨拼装方案单片变形（单位：mm） 边跨拼装方案单片梁应力（单位：MPa）边跨拼装方案检算结果单片梁最大压应力为186MPa；挠跨比为1/1005；贝雷梁抗剪满足要求。边跨拼装方案支架抗台风计算 边跨拼装方案支架抗台风计算 根据当地气象资料最大台风12级以上，风速最大为34m/s，计算基 本风压值W0=（1/1.6）V2=(1/1.6)342=722.5 Pa，经查全国风压 分布图深圳湾地区基本风压值W0=1200 Pa，采用W0=1200 Pa进行 计算。同时为提高支架抗台风能力富余量，
9、风压值统一按下式计 算：W=K1*K2*K3*K4*W0 其中K1=1.0,K2=1.3,K3=1.13,K4=1.5风压W=11.31.131.51200=2644.2 Pa支架整体抗风风能力检检算（按最大迎风风面积计积计 算） M倾=KiWiAihi=0.8*2644.2*(0.8*20 *33) +(4.5*3.0*0.5*44.5)/1000=1752kNm边跨拼装方案支架抗台风计算 M稳=G自*5.6+Ea*A*L(70+50*4.5)*5.6+3721*0.8*19/3191481kN*m安全系数：K0= M稳/M倾=19148/1752=10.91.3 合格! 边跨拼装方案所有梁
10、节用浮吊起吊，放置于平台上。除墩顶块(1#) 先对位外，其余梁段先不准确对位，1#与2#块中间留 4050cm工作间隙，其余梁段相互靠紧；安装平台纵梁时，纵梁顶高程略高于从成桥线型对应 处推算的纵梁高程57cm，保证证梁段临时放置时顶面高 度适当高于设计值设计值 57cm；在平台下沉基本稳定后，再从2#块向合拢块方向精确 对位，利用砂箱来调整梁顶面高程，当平台下沉值超 过预留的57cm时，梁段每支点用千斤顶调整至精确高 程，然后在滑道与梁底之间垫调整钢垫片固定竖向高 程。1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11边跨拼装方案每个边跨前后端高差统计表边跨拼装方案1 2 3 4 5 6 7 8
11、 9 10 111 2 3 4 5 6 7 8 9 10 111 2 3 4 5 6 7 8 9 10 111 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11边跨拼装方案墩顶块在预制后、吊梁前在梁底精确弹出支座中心线 并做标识，以便于与墩顶支座中心线准确对位；调整墩顶块高程利用4台千斤顶，中线对位利用浮吊配 合人工就位，中线高程误差控制在1mm；2#、（3#。）块就位利用千斤顶，在纵梁上焊顶 背，或以3#、4#、（4#、5#。）块做顶背，顶2# 、（3#。）块前行就位，顶进过程中在两侧纵梁 含限位装置，保证中线正确；边跨拼装方案千斤顶型号选择：摩阻力：140*0.15=21t纵坡影响：140*0.8/35=3.2t每侧设置一台千斤顶，每台顶需要提供顶力Q=12.1选择水平前进顶，最大顶力20t在浮吊空闲时可以利用浮吊就位。边跨拼装方案边跨拼装方案提请专家咨询的问题1、存梁期限问题设计要求：根据设计文件要求，梁节预制后要在梁场存放3个月。提议：目前工期压力迫在眉睫，施工单位提议梁节预制后在 梁场存放1个月，缩短梁节存放时间，加快施工进度。依据：深圳湾大桥香港侧存梁期限也由设计要求的3个月调整 为1个月，中铁大桥局在施工澳沊三桥时，存梁期限也 由设计要求的6个月调整为1个月；根据国家级工法（YJGF18-2002）预制梁段混凝土梁 逐跨拼装工法第五（一）9条，可将存梁期确定为30 天
