房屋建筑专业毕业设计 某商务办公楼设计计算书

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1、 房屋建筑专业毕业设计某商务办公楼设计计算书目 录前 言1第一章 工程概况21.1 设计题目已知条件21.2 结构选型3第二章 确定计算简图与荷载计算42.1 确定计算简图52.2 梁截面尺寸的确定62.3柱截面尺寸的确定72.4板的确定72.5 材料强度等级72.6 荷载种类72.7 荷载计算7第三章 地震作用计算123.1重力代表值计算133.2地震作用力计算143.3 水平地震作用下的位移验算18第四章 横向框架在水平地震作用下的内力分析204.1框架柱端剪力及弯矩计算204.2 梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算22第五章 竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算265.1 计算单元的选择确定2

2、65.2 恒载作用下柱的内力计算275.3活载作用下柱的内力计算285.4恒荷载作用下梁的内力计算305.5活荷载作用下梁的内力计算325.6内力计算345.7梁端剪力和柱轴力的计算41第六章 框架内力组合446.1结构抗震等级446.2 框架梁内力组合496.3框架柱的内力组合50第七章 截面设计557.1 构造要求557.2 框架梁的截面设计557.3 框架柱的截面设计63第八章 楼梯结构设计748.1梯段板计算758.2休息平台板计算768.3 梯段梁计算76第九章 屋盖楼盖设计789.1屋盖设计789.2楼盖设计83第十章 基础设计8810.1荷载计算8810.2确定基础底面积8910

3、.3基础结构设计92结论97参考文献99致谢100前 言毕业设计是对即将毕业的学子自身学习成果的综合性总结与锻炼，也是全面提高自身专业知识和培养一定创新能力的过程。在毕业设计中可以更好的利用理论知识分析与完成设计以增加理论经验。 此次毕业设计题目为江苏省连云港市某商务办公楼设计。内容包括本教学楼的总体概况，荷载的计算（包括恒载、活载、风载及地震作用），框架内力计算，框架内力的组合，梁、柱截面设计，楼梯结构的设计，现浇楼面板设计，基础设计。 在整个毕业设计的过程中，在老师的指导下，重新整合了建筑工程专业学习到的建筑制图、房屋建筑学、AutoCAD、建筑力学、结构力学、钢筋混凝土结构设计、抗震设计

4、、基础工程等知识。在设计过程中能够接触到规范、建筑图集和参考书籍，学习到课本以外的比较实用的理论知识，而且从中培养了我们查阅资料、自学的能力。这些对我们即将走向工作有很大的帮助。毕业设计的内容大部分是以手算完成的，结合了CAD绘制。由于知识水平有限，可能会出现个别的因疏忽造成的错误，敬请各位老师批评指正。 二零一A年六月1 第一章 工程概况1.1 设计题目已知条件题目：江苏省连云港市某商务办公楼设计本工程建设地点为江苏省连云港市内，为四层钢筋混凝土框架结构，总建筑面积3200左右，其它条件如下：各层能分别独立使用，每层设会议室一个（建筑面积约80）；多功能厅一个（建筑面积约100）；其余为一般

5、办公室。考虑通风，并适当考虑自然采光。2.工程地质条件：地质报告见表1-1地质报告 表1-1土质厚度勘 察 数 据粉土1.1-2.8m 粉砂0.5-3.8m砾沙0.7-5m圆砾1-5m4.荷载资料（1）教学楼楼面活载，查建筑结构荷载规范(GB 500092012)，确定楼面活载标准值为2。（2）不上人屋面：活载标准值为0.5 ；（3）屋面构造：40厚细石混凝土，氯化聚乙烯防水卷材，2厚弹性防水涂料隔汽层，20厚1：2.5水泥砂浆找平，70厚水泥防水珍珠岩保温，20厚1：2.5水泥砂浆找平，轻钢龙骨吊顶（一层矿棉吸声板厚15mm）。（4）楼面构造： 瓷砖地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）

6、，轻钢龙骨吊顶（一层矿棉吸声板厚15mm）。 （5）填充墙： 外墙采用页岩砖，内墙采用加气混凝土小型砌块，双面抹20厚砂浆。女儿墙高0.9m。（6）卫生间：10厚防滑地砖，20厚水泥砂浆找平层，防水层，轻钢龙骨铝合格栅。1.2 结构选型本工程采用框架结构。框架结构体系的特点：框架结构是由梁、柱构件通过节点连接形成的骨架结构，框架结构的特点是由梁、柱承受竖向和水平荷载，墙体起维护作用，其整体性和抗震性均好于混合结构，且平面布置灵活，可提供较大的使用空间，也可构成丰富多变的立面造型。国外多采用钢为框架材料，国内主要为钢筋混凝土框架。框架结构布置原则：(1)结构平面形状和立面体型宜简单、规则，使各部

7、分刚度均匀对称，减少结构产生扭转的可能性；（2）控制结构高宽比，以减少水平荷载下的侧移；（3）尽量统一柱网和层高，以减少构件种类规格，简化设计和施工；（4）房屋的总长度宜控制在最大温度伸缩缝间距内，当房屋长度超过规定的值时，可设伸缩缝将房屋分成若干温度区段。 第二章 确定计算简图 2.1 确定计算简图 该框架柱网平面布置规则，选择中间轴位置的一榀横向框架进行设计计算。 框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础，按工程地质资料提供的数据，查抗震规范可判断该场地为类场地土。柱子的高度底层为： = 4.85 m，二四层柱高为= 3.6 m。柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至中心间距离，二跨分别为：L

8、 =6900、2400。计算简图见图2-2。 图2-2 计算简图2.2 梁截面尺寸的确定(1)框架主梁： AB、BD跨：由构造h=(1/121/8)l;b=(1/21/3.5)h定为bh=300mm700mm。(2) 纵向框架梁：l=7200mm,bh=300mm600mm。(3) 次梁：h=(1/181/15)l=380460,取bh=300mm450mm。(4) 过梁：300mm450mm2.3柱截面尺寸的确定柱：=20000mm 底层取550550mm 其余层取bh=500mm500mm2.4板的确定板的类别的确定： ly=6.9m，lx=3.6m，ly/lx=6.9/2.4=1.923

9、，故按双向板计算； ly=7.2m，lx=2.4m，ly/lx=7.2/2.4=3， 按双向板计算。双向板的短向跨度L=3600，且h90mm，取h=120mm；（边跨） L=3600，且h72mm，取h=100mm。（中跨）2.5 材料强度等级混凝土：基础垫层混凝土采用C20，其余采用C30。钢筋：主要构件纵向受力钢筋选择HRB335、HRB400钢筋，其余采用HRB335钢筋。2.6 荷载种类框架结构一般承担的荷载主要有：楼（屋）面恒载、使用活荷载、风荷载、地震作用及框架自重。楼（屋）面恒、活荷载的传递路线：楼面竖向荷载 楼板 梁（主梁、次梁） 柱 基础 地基双向板荷载传递路线：楼面竖向荷

10、载楼板 纵、横向框架梁 柱 基础 地基2.7 荷载计算以轴线6横向框架为计算分析对象,如下图 图2-3 (a)恒载作用下结构计算简图 （b）活载作用下结构计算简图1.屋面横梁竖向线荷载标准（1）恒载屋面恒载标准值：35厚架空隔热板 0.03525 = 0.875 kN/m2防水层 0.4 kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层 0.0220 = 0.4 kN/m2120(100)厚钢混凝土现浇板 0.1225 = 3 kN/m2（AB，CD跨板厚取120；BC跨取100）(0.1025 = 2.5 kN/m2)12厚纸筋石灰粉平顶0.01216 = 0.192 kN/m2屋面恒载标准值： 4.8

11、67kN/m2 （4.367kN/m2）梁自重边跨AB、CD跨：0.300.725 =5.25 kN/m梁侧粉刷： 2（0.7-0.12）0.0217 = 0.39 kN/m 5.64 kN/m 中跨BC跨： 0.30.4525 = 2.625 kN/m梁侧粉刷： 2（0.45-0.1）0.0217 = 0.17 kN/m 2.795 kN/m作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重： g4AB1 = g4CD1 = 5.64kN/m，g4BC1 = 2.795 kN/m板传来的荷载： g4AB2 = g4CD2 = 4.873.6= 17.53 kN/m g4BC2 = 4.372.4

12、= 10.49 kN/m（2）活载 作用在顶层框架梁上的线活荷载标准值为 q4AB = q4CD = 0.53.6 = 3.45kN/m q4BC = 0.52.4 = 1.2kN/m2、楼面横梁竖向线荷载标准值 （1）恒载 25厚水泥砂浆面层 0.02520 = 0.50 kN/m2120(100)厚钢混凝土现浇板 0.1225 = 3 kN/m2 (0.1025 = 2.5 kN/m2 ) 12厚板底粉刷 0.01216 = 0.192 kN/m2 楼面恒载标准值： 3.692 kN/m2 3.192 kN/m2)边跨（AB，CD跨）框架梁自重： 5.64 kN/m中跨（BC跨）梁自重：

13、2.795kN/m作用在楼面层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重： gAB1 = gCD1 = 5.64 kN/m gBC1 = 2.795 kN/m板传来荷载： gAB2 = gCD2 = 3.6923.6= 14.40 kN/m gBC2 = 3.1922.4= 7.66kN/ （2）活载 楼面活载： qAB = qCD = 23.6= 7.2 kN/m qBC = 22.4 = 4.8kN/m3、屋面框架节点集中荷载标准值： （1）恒载 边跨连系梁自重： 0.300.653.625 = 17.55 kN 粉刷： 2(0.65-0.12)0.023.617 = 1.30 kN 0.9m高女

14、儿墙： 0.93.63.6 = 11.664kN 粉刷： 0.920.023.617 = 2.20kN连系梁传来屋面自重： 0.53.60.53.64.87 =15.78kN次梁传来集中力： 0.50.30.457.225=12.15 kN粉刷 0.52（0.45-0.12）0.027.217=0.808 kN 顶层边节点集中荷载： G4A = G4D = 61.45 kN中柱连系梁自重 ： 0.300.653.625 = 17.55kN 粉刷： (0.65-0.12)+(0.65-0.10)0.023.617 = 1.32 kN 连系梁传来屋面自重 ： 1/23.61/23.64.87 =

15、18.52 kN 0.5(3.9+3.9-2.4)2.4/2 4.37 = 12.59 kN次梁传来集中力： 12.15+0.50.30.452.425=16.2 kN粉刷 ： 0.808+0.52（0.45-0.10）0.022.417=1.096 kN 顶层中节点集中荷载： G5B = G5c = 67.276kN（2）活载： Q4A = Q4D = 1/23.91/23.90.5 = 1.90 kN Q4B = Q4c =1.90+1/2(3.9+3.9-3.6)3.6/20.5=3.79 kN图2-4 恒载顶层集中力4、楼面框架节点集中荷载标准值： （1）恒载： 边柱连系梁自重 17.

16、55 kN 粉刷： 1.30kN 连系梁传来楼面自重： 1/23.61/23.63.692 = 11.96 kN次梁传来集中力： 12.15 kN粉刷： 0.808 kN 43.77kN中间层边节点集中荷载： GA = GD = 43.77kN 框架柱自重：GA = GD = 0.50.53.625 = 22.5 kN 中柱连系梁自重： 17.55 kN粉刷： 1.32kN 连系梁传来楼面自重： 1/23.61/23.63.692 = 11.96 kN 1/2(3.6+3.6-2.4)2.4/23.192 = 9.193 kN次梁传来集中力： 16.2kN粉刷： 1.096 kN 57.32

17、kN中间层中节点集中荷载 GB = Gc = 57.32 kN 柱传来集中荷载： GB= Gc= 22.5kN(2)活载： QA = QD = 1/23.61/23.62.0 = 6.48 kN QB = QC = 1/23.61/23.62.0+1/2(3.6+3.6-2.4)2.4/22.0= 12.24 kN 图2-5 恒载中间层结点集中力 第三章 地震作用计算3.1重力代表值计算建筑物总重力荷载代表值Gi的计算（a）集中于屋盖处的质点重力荷载代表值G 450%雪载： 0.50. 550.416.2 = 204.12kN层面恒载： 4.8750.46.92+4.3750.42.4 = 3

18、915.78kN横梁： （5.646.92+2.3862.4）8= 688.9kN 次梁 0.30.456.92258+37.8=363.833kN 纵梁： （17.55+1.30）72+（17.55+1.32）72 = 528.08kN女儿墙： 0.93.6（50.4+16.2）2 = 431.57kN 柱重： 0.50.5251.832 = 360kN横墙：3.66.91.824+（2.41.8-1.51.05）2 = 1139.51kN纵墙： （ 3.61.8-1.51.05）2823.6+3.61.83.626 = 1595.38kN（忽略内纵墙的门窗按墙重量算）钢窗： （22.10.

19、60.4+261.81.50.4）0.4= 11.64kN GE4=9238.81kN（b）集中于三、四层处的质点重力荷载代表值G 3G 250%楼面活载： 0.52.050.416.2=816.48kN 楼面恒载： 3.69250.46.92+3.19250.42.4= 2961.1kN 横梁： 688.91kN梁： 363.83kN 纵梁： 528.08kN柱重： 3602 = 720kN 横墙：1139.512 = 2279.02kN 纵墙：1595.382 = 3190.76kN 钢窗：21.422 = 23.28kN G 3 = G 2 = 11571.46kN （c）集中于二层处的

20、质点重力荷载标准值G 150%楼面活载：816.48kN 楼面恒载：2961.1kN横梁：688.91kN次梁： 363.83kN纵梁：528.08kN 柱重： 0.550.5525（2.425+1.8）32= 1022.45kN 横墙：1139.51+1139.512.6/1.8 = 2785.47kN 纵墙：1595.38+1595.382.6/1.8= 3900.0kN 钢窗： 23.28 KN G1 = 13089.6kN质点重力代表值见图3-1 图3-1 重力荷载代表值3.2地震作用力计算3.2.1框架柱的抗侧移刚度在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架

21、梁的抗弯惯性矩取 I = 2；边框架梁取 I = 1.5，为框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩。横梁、柱线刚度见表3-2。 横梁、柱线刚度 杆件截面尺寸EC(KN/mm2)I0(mm4)I(mm4)L(mm)(KNmm)相对刚度B(mm)H(mm)边框架梁30065025.56.8710910.3110969003.81071边框架梁30045025.52.281093.4210924003.61070.95中框架梁30065025.56.8710913.7410969005.11071.34中框架梁30045025.52.281094.5610924004.81071.27底层框架柱15505

22、5025.57.631097.6310939004.991071.31中层框架柱250050025.55.211095.2110936003.71070.97 表3-2 每层框架柱总的抗侧移刚度见表3-3： 框架柱横向侧移刚度D值 表3-3项目根数层柱类型及截面二 至 四 层边框架边柱(500500)1.030.3411.654边框架中柱(500500)2.010.5017.134中框架边柱(500500)1.380.41 14.0512中框架中柱(500500)2.69 0.5719.53 12底 层边框架边柱550550)0.760.4611.714边框架中柱(550550)1.490.5

23、714.514中框架边柱(550550)1.02 0.5012.73 12中框架中柱(550550)1.990.6215.7812ic:梁的线刚度，iz：柱的线刚度。 底层： D = 4（11.71+14.51）+12(9.89+12.14)= 447kN/mm二四层：D = 4（11.65+17.13）+12(14.05+19.53)=518.08kN/mm3.2.2框架自振周期的计算框架顶点假想水平位移计算表 表3-4层Gi(kN)Gi(kN)D(kN/mm)=Gi/D（层间相对位移）总位移 (mm)49238.819238.81518.0817.83 222.23311571.46208

24、10.27518.0840.17204.4 211571.4632381.73518.0862.50164.23 113089.645471.33447101.73101.73则自振周期为：，其中为考虑结构非承重砖墙影响的折减系数，对于框架取0.7。 3.2.3地震作用计算 根据本工程设防烈度7、类场地土，设计地震分组为第三组，查抗震规范特征周期Tg = 0.45 sec，max = 0.08结构等效总重力荷载：，T10.1,此种情况不起控制作用,故取=7200/3=2400梁内纵向钢筋选HRB400级钢筋，（ ），h0=h-a=700-35=665， 因为 =1.014.32400120（6

25、65-120/2） =2492.63 142.011 属第一类T形截面,下部跨间截面按单筋T形截面计算：=0.00937=1-（1-2s）1/2=0.0094=664=45%=0.179% =0.179%300665=357实配钢筋4C16，As=804。 （2）、两支座处：将下部跨间截面的4C16钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋， =804，再计算相应的受拉钢筋As，即支座A上部， 0.1,此种情况不起控制作用, 故取bf，=2400/3=800 梁内纵向钢筋选HRB335级钢筋，（fy=fy，=300）， h0=h-a=400-35=365， 因为 =487.3455.777

26、属第一类T形截面,下部跨间截面按单筋T形截面计算：=0.028=1-（1-2s）1/2=0.028=224min=45%=0.178 % Asmin =0.178%300415=222 实配钢筋4C16，As=804。 支座上部 可近似取=262 min=55%=0.262% =0.262%300380=299 实配钢筋3C16，As=603。AB跨 A支座选2C16 (=3083)，As，/ As =804/308=2.60.3， Bl支座选4C16 (=804 ),As，/ As =804/603=1.330.3，满足梁的抗震构造要求。 AB、BC跨上部2C16通长布置3、梁斜截面受剪承载

27、力计算：AB跨调整后的剪力：BC跨调整后的剪力： 1、AB跨1）验算截面尺寸，按故截面尺寸满足要求2）验算是否需要计算配置箍筋，可知，需按构造配箍。3）配置箍筋箍筋用HPB235级钢筋（fyv =210),选用8双支箍，梁端加密区钢筋8100，非加密区钢筋8150加密区长度1.5=975,取1000mm。 故满足要求2、BC跨1）验算截面尺寸，按故截面尺寸满足要求2）验算是否需要计算配置箍筋，可知，无需按计算配箍。3）配置箍筋梁端加密区长度区1.5415=623，取700，取双肢8100. 箍筋用HPB235级钢筋（fyv =210) 非加密区长度区配双肢8150.=0.177%故满足要求各截

28、面如下图8-1所示：图7-1 计算截面具体计算见表7-1、7-2。 梁正截面配筋计算表 表7-1楼层截面位置 (kNm)选用面积(mm2) (mm2)实配钢筋备注四1-99.8426034083C16安全跨间142.0118046644C16安全3-76.0754024022C16安全4-49.2156034153C16安全跨间-33.4284022242C16安全三1-224.7599429013C20安全跨间119.166284952C20安全3-152.5426286062C20安全4-104.4189425983C20安全跨间-32.1376282072C20安全二1-285.6699

29、429273C20安全跨间115.6346286202C20安全3-198.415628 6162C20安全4-152.4359426923C20安全跨间-31.0956283632C20安全一1-356.819152014094C22安全跨间114.9417607252C22安全3-237.399114010543C22安全4-20111409673C22安全跨间-33.0597603322C22安全全部梁的斜截面配筋计算结果与结果见下表7-2。 梁斜截面配筋计算表 表7-2 楼层梁mm（KN）（KN）0. 7ftbh0(KN)加密区实配非加密区实配四AB66087.26707.85198.

30、20双肢8100双肢8150BC36033.61278.8578.081双肢8100双肢8150三AB66083.62707.85198.20双肢8100双肢8150BC36038.70278.8578.08双肢8100双肢8150二AB66071.40707.85198.20双肢8100双肢8150BC36056.52278.8578.08双肢8100双肢8150一AB660101.84707.85198.20双肢8100双肢8150BC36076.38278.85778.08双肢8100双肢8150注：加密区长度：AB 1.5=1.5700=1050mm500mm 取1100mm BC 1

31、.5=1.5450=675mm500mm 取700mm取0.85 7.3 框架柱的截面设计框架柱在地震作用下，柱端弯矩最大，因此常在柱端出现水平或斜向裂缝，甚至柱端混凝土压碎、钢筋压屈。因此，应通过承载力计算和采取适当的构造措施予以避免，并使柱端具有足够的承载力和延性。框架柱的承载力计算包括正截面承载力计算和斜截面承载力计算两方面。建筑抗震设计规范（GB 500112001）中6.3.9条规定，框架柱中的纵向受力钢筋宜对称配，所以，本设计采用对称配筋。7.3.1已知条件混凝土强度等级选用C30，。纵向受力钢筋选用HRB400级钢筋，箍筋选用HPB300级钢筋，。，。7.3.2柱截面尺寸验算根据

32、建筑抗震设计规范，对于三级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.9。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，注意，表中的Mc、Vc和N都不应考虑抗震调整系数，由表8-3可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。柱的剪跨比和轴压比验算 表8-3柱号层次bh0fcMcVcNMc/Vch0N/fcmbh0A柱450046014.3105.52722.269245.51710.320.07520.1620.2420.3320.0820.1720.2620.291.0时，取1=1.0。 l0/h15时，2=1.0；l0/h15时，2=1.15-0.01l0/h且1.0。2S/h0，；以4层A柱为例，

33、柱截面宽度：b=500,柱截面有效高度：h0=500-40=460混凝土轴心抗压强度设计值：fc=14.3（1）、最不利组合一（调整后）：Mmax=105.527，N=245.517轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=105.527106/(245.517103)=229.815 附加偏心矩取20和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即 500/30=16.67，故取ea=20 。柱的计算长度，根据抗震设计规范，对于现浇楼盖的其它层柱， l0=1.25H=1.253.3=4.125初始偏心矩：ei=e0+ea=229.815+20=249.82因为-长细比l0/h=4500/500=9

34、5，故应考虑偏心矩增大系数。 1=0.5fcmA/N=0.514.35002/（245.517103）=7.281.0 取1=1.0又l0/h15，取2=1.0 得=1+ l0212h0/1400eih2 =1+4.52460/（1400249.82） =1.015轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离 e=ei+h/2-as =1.015249.82+500/2-40 =463.5673对称配筋： =x/h0=N/fcbh0=245.517103/（14.3500460） =0.0755，故应考虑偏心矩增大系数。1=0.5fcmA/N=0.514.35002/（343.63103）=5.

35、21.0 取1=1 又l0/h0.3h0=0.3460=138,故为大偏心受压。 轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离 e=ei+h/2-as =207.33+500/2-40 =417.633 =1.341 取=1 As,=As=Ne-(1-0.5) fcmb h02/fy,/(h0-as,) =1150.402103417.633-0.5 14.35004602/360(460-40)5，故应考虑偏心矩增大系数。1=0.5fcmA/N=0.514.35002/（194.82103）=9.1751.0 取1=1.0 又l0/h15，取2=1.0 得=1+ l0212h0/1400eih

36、2 =1+92460/（140032.086） =1.629 ei=1.62932.086=52.2680.3h0=0.3460=138,故为小偏心受压。 轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离 e=ei+h/2-as =52.268+500/2-40 =262.268对称配筋： =x/h0=N/fcbh0=194.82103/（14.3500460） =0.059b=0.55 As,=As=Ne-(1-0.5) fcb h02/fy,/(h0-as,) =272.755103262.268 -0.5(1-0.5) 14.35004602/360(460-40)0.7%具体计算与配筋过程见

37、下表7-4及7-5。各层A柱的配筋计算见表： 表7-4柱层次组合M（）N（）e0（）eal0（）ei（）l0/he（）偏心判断As=As（）配筋A4Mma、N105.527245.517229.815204.5249.81591.015463.560.075大253.56608416Nmin、M2.359194.8212.086204.532.08691.033247.630.056大33.14-414416Nma、M73.84312.988181204.520191.629262.2680.059大327.429-4524163Mma、N152.882528.66251.89204.5271

38、.8991.16445.110.197小315.3976.79.416Nmin、M-33.993408.58453.15204.573.1591.14278.6110.191大83.391-503.32416Nma、M78.885677.39565.11204.585.1191.73298.040.122小147.24-773.954162Mma、N174.656807.851178.08204.5198.0891.81295.110.236大358.5286.56416Nmin、M-52.241625.76291.32204.5111.3291.047281.270.243大118.52-7

39、98.95416Nma、M71.291041.801106.69204.5121.6991.1411.450.308小133.589-806.844161Mma、N207.8261101.088150.41204.88170.4191.072321.320.18大182.68-890420Nmin、M-73.147854.768137.28204.88157.2891.63280.410.237小256.378-1061.33420Nma、M86.341424.34644.53204.8864.5391.777278.6790.198小114.7-1153.72420各层B柱的配筋计算见表：

40、表7-5柱层次组合M（）N（）e0（）eal0（）ei（）l0/he（）偏心判断As=As（）配筋B4Mma、N-90.729272.755164.54204.5184.65491.11394.540.11大204.96209.25416Nmin、M-90.729272.755164.54204.5184.65491.11394.540.11小204.96209.25416Nma、M-47.353437.47977.19204.597.1991.18301.190.13小114.12-667.3444163Mma、N-129.495559.186157.71204.5199.7291.1528

41、5.890.14大229.68-272.88416Nmin、M-129.495559.186157.71204.5199.7291.15285.890.14大229.68-272.88416Nma、M-28.135927.71239.7204.556.40492.05250.750.23小115.63-829.254162Mma、N-162.329847.019114.38204.5126.5491.13385.4660.311大142.96-40.72416Nmin、M-162.329847.019114.38204.5126.5491.13385.4660.311大142.96-40.72

42、416Nma、M-26.3011417.04574.58204.5104.03391.21249.7070.276小125.88-425.9054161Mma、N-203.9371150.402174.38204.88196.01291.18384.380.169大231.29-715.79420Nmin、M-203.8371150.402174.38204.88196.01291.8384.380.169大231.29-725.79420Nma、M-23.6041928.50846.66204.8856.6391.71287.710.244小93.81-962.665420 7.3.5 柱斜

43、截面受剪承载力计算计算要点：框架柱斜截面计算时的抗震调整系数为RE=0.85。当1时，取=1；当3时，取=3。时截面满足要求。当N0.3fcA时取实际值计算；当N0.3fcbh时取0.3fcbh计算。时按构造配箍，否则按计算配箍。以4层A柱为例，查表可知：框架柱的剪力设计值V c=22.269/0.85=26.1990.2(故截面尺寸满足要求)=(取)考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值 N=245.517/0.75=327.360.3fcbh=0.314.35002/103=1072.5故取N=327.36 =故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区配置4肢10100箍筋，柱的配筋图如下图所示：柱

44、轴压比为0.14,查表得 (满足要求)非加密区箍筋应满足S15d=1516=240故非加密区配置4肢10200箍筋.其它各层柱的配筋计算见表7-6、7-7：边柱斜截面配筋计算表 表7-6 边柱四层三层二层一层Hn (m)2.92.92.94.15=3333(kN)16.70232.80744.0771.85(kN)657.8657.8657.8802.2截面是否满足要求满足满足满足满足86.33686.33686.336105.290.3fcbh (kN)1072.51072.51072.51297.7N (kN)245.517528.66807.8511101.0880.056N12.772

45、9.6145.2461.66+99.106115.946131.576166.95(ASV)/s0000 (%)0.4090.4090.4770.477实配箍筋加密区410100410100410100412100非加密区410200410200410200412200 中柱斜截面配筋计算表 表7-7中柱四层三层二层一层Hn (m)2.92.92.94.15=Hn/(2h0)3333REVC (kN)23.56752.32470.337101.790.2 fcbh0 (kN)657.8657.8657.8802.2截面是否满足要求满足满足满足满足86.33686.33686.336105.29

46、0.3fcbh (kN)1072.51072.51072.51544.4N (kN)272.755559.186 847.0191150.40215.2735.3147.4364.43+101.606121.676133.766179.72(ASV)/S0000VfC/fyV(%)0.4090.4090.4770.477实配箍筋加密区410100410100410100412100非加密区410200410200410200412200 第八章 楼梯结构设计本工程采用现浇钢筋土板式楼梯，设计混凝土强度等级为C30，梯板钢筋为HPB300钢，梯梁钢筋为HRB335钢。活荷载标准值为2.5kN/m

47、2，楼梯栏杆采用金属栏杆。楼梯平面布置见图6-1，踏步装修做法见图6-2。楼梯图8-1楼梯平面布置图图8-2 踏步详图 8.1梯段板计算1.荷载计算板厚取,为梯段板跨度= 30012+1500+200/2 = 5200板厚= 5200/30 = 173.3，取180 = arctan= 26.57，cos = 0.894取1 m宽板带为计算单元踏步板自重 （0.201+0.351）/20.3125/0.31.2 = 8.29 KN/m踏步地面重 0.3+0.15)0.02120/0.31.2 = 0.72 KN/m底板抹灰重 0.3360.02117/0.31.2 = 0.46 KN/m栏杆重

48、 0.11.2 = 0.12 KN/m活载 10.32/0.31.4 = 2.80 KN/m= 12.39kN/m2.内力计算3.配筋计算板的有效高度h0 = h20=18020=160，混凝土抗压设计强度fc=9.6N/mm2钢筋抗拉强度设计值fy=210N/mm2 由表查的 s=0.147 选用12100 =1131 mm2梯段板抗剪，因0.7ftbh0 = 0. 71.11000160=123200 N28.8 kN满足抗剪要求。支座构造配10200。8.2休息平台板计算按简支板计算，简图如图6-11。 以板宽1 m为计算单元，计算跨度近似取： L = 2100-200/2 = 2000

49、 板厚取100 mm1. 荷载计算图 6-3 平台板计算计算简图 面层 0.021201.2 = 0.48 kN/m板自重 0.101251.2 = 3.0 kN/m板底粉刷 0.021171.2 = 0.408 kN/m活载 2.011.4 =2.8kN/m=7.388 kN/m2.内力计算3.配筋计算 由表查的 选用8150 =335 mm2 8.3 梯段梁TL1计算截面高度h=L/12=1/123600=300，取400高，宽取2001.荷载计算梯段板传 12.39(3.600+1500-250/2)/2= 30.82 kN/m休息平台板传 7.3882.0/2 = 7.39 kN/m梁

50、自重 0.20.4251.051.2= 2.52 kN/m=40.39kN/m2.内力计算3.配筋计算钢筋采用HRB335钢，h0=400-35=365 由表查的 =0.82 选用320 =942 mm2只配置箍筋，计算Vcs按构造要求，选6150双肢箍筋满足要求。 第九章 屋盖楼盖设计9.1屋盖设计 本工程屋盖均为现浇，现取屋面进行，计算简图如图。根据屋面结构布置情况，屋面板均为双向板，板厚120mm,h0=12020=100 mm。混凝土为C30,钢筋为HRB335。本工程楼板按弹性理论方法计算内力，并考虑活荷载不利布置的影响。 图9.1 屋面板计算简图板的类别的确定： A、B区格：ly=

51、6.9m，lx=3.6m，ly/lx=6.9/2.4=1.923，故按双向板计算； C、D区格：ly=7.2m，lx=2.4m，ly/lx=7.2/2.4=3， 按双向板计算。9.1.1荷载计算在求各区域板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式计算板自重： g=5.08KN/m21.2=6.1KN/m2板上活载： q=0.65KN/m21.4=0.91KN/m2=0.46KN/m2g+=6.1+0.46=6.56KN/m2 g+q=7.02 KN/m29.1.2板的内力计算由于板很薄，板面很宽，而板的弯矩很小，板的受弯承载力极限状态要先于受剪承载力极限状态出现。故不必进行抗剪计算。本设计中屋

52、面均为双向板，混凝土泊松比，取=0.2。1、区格Aly=6.9m，lx=3.6m，lx/ly =0.522在g =g+作用下，A区格板可视为两邻边嵌固两邻边简支。在q =的作用下，A区格板可视为四边简支。故：(1)求跨内最大弯矩：=0时Mx=(0.04326.56+0.06830.46)3.62=9.18kN.mMy=(0.01956.56+0.02960.46)3.62=4.13kN.m换算成=0.2时Mx= =9.18+0.24.13=10.01KNmMy= =4.13+0.29.18=5.97KNm （2）求支座固端弯矩 Mx=0.09927.023.62=20.31 kN.mMy=0.

53、07707.023.62=15.76kN.m2、区格Bly=6.9m，lx=3.6m，lx/ly =0.522在g =g+作用下，B区格板可视为三边嵌固一边简支。在q =的作用下，B区格板可视为四边简支。(1)求跨内最大弯矩：=0时Mx=(0.03466.56+0.06580.46)3.62=7.50kN.mMy=0.01316.56+0.03040.46)3.62=2.91 kN.m换算成=0.2时Mx= =7.50+0.22.91=8.08KNmMy= =2.91+0.27.50=4.41KNm（2） 求支座固端弯矩 Mx=0.07647.023.62=15.64 kN.mMy=0.057

54、27.023.62=11.71kN.m3、区格Cly=7.2m，lx=2.4m，lx/ly =0.333在g =g+作用下，B区格板可视为三边嵌固一边简支。在q =的作用下，B区格板可视为四边简支(1) 求跨内最大弯矩：=0时Mx= (0.03716.56+0.0750.46) 2.42=1.74kN.mMy=(0.01166.56+0.02710.46)2.42=0.55kN.m换算成=0.2时Mx= =1.74+0.20.55=1.85KNmMy= =0.55+0.21.74=0.898KNm（2） 求支座固端弯矩 Mx=0.07967.022.42=3.49kN.mMy=0.05727.

55、022.42=2.51kN.m4、区格Dly=7.2m，lx=2.4m，lx/ly =0.333在g =g+作用下，D区格板可视为四边嵌固。在q =的作用下，D区格板可视为四边简支(1) 求跨内最大弯矩：=0时Mx= (0.03356.56+0.07230.46)2,42=1.58kN.mMy=(0.01026.56+0.03040.46)2.42=0.51kN.m换算成=0.2时Mx= =1.58+0.20.51=1.68KNmMy= =0.51+0.21.58=0.83KNm（3） 求支座固端弯矩 Mx=0.07547.022.42=3.31kN.mMy=0.05707.022.42=2.

56、50kN.m表7.1支座计算表支座A-B=0.5(-15.76-11.71)=-13.74kN.m支座A-C=0.5(-20.31-3.49)=-11.90 kN.m支座B-D=0.5(-15.64-3.31)=-9.48kN.m支座C-D=0.5(-2.51-2.50)=-2.51kN.m 配筋计算取截面有效高度为h0x=80mm, h0y=70mm.即可近似按计算钢筋面 表7.2配筋计算表截面M/KN.mh0/mm/mm2选配钢筋实际面积跨中A区格方向9.188057512180628方向4.13702968170296B区格方向7.508047010160491方向2.917020882

57、00251C区格方向1.74802098200251方向0.5570398200251D区格方向1.5880998200251方向0.5170378200251支座A-B13.748086112130870A-C11.908074612150754B-D9.488059412190295C-D2.518015782002519.2楼盖设计本例题工程楼盖均为整体现浇，现取三楼面进行计算。计算简图如图所示。根据楼面结构布置情况，楼面板均为双向板，板厚hL/50=4500/50=90 mm，h0=12020=100 mm。混凝土为C20,钢筋为HRB335。本工程楼板按弹性理论方法计算内力，并考虑活

58、荷载不利布置的影响。 9.2.1区格划分 按弹性理论计算：在求各区域板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式计算，取荷载：办公室部分 =g+q/2=5.83 KN/ =q/2=1.4KN/ 走廊部分 =g+q/2=4.43+1.4=5.83 KN/ =q/2=1.75KN/计算时，可近似取两者之和作为跨内最大正弯矩值。板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格支座弯矩的平均值。9.2.2板的内力计算1、区格Aly=6.9m，lx=3.6m，lx/ly =0.522在g =g+作用下，A区格板可视为两邻边嵌固两邻边简支。在q =的作用下，A区格板可视为四边简支。故：(1)求跨内最大弯

59、矩：=0时Mx=(0.04325.83+0.06831.4)3.62=10.22kN.mMy=0.01955.83+0.02961.4)3.62=4.56kN.m换算成=0.2时Mx= =10.22+0.24.56=11.13KN.mMy= =4.56+0.210.22=6.60KN.m （2）求支座固端弯矩 Mx=0.09927.33.62=21.12 kN.mMy=0.07707.33.62=16.39kN.m2、区格Bly=6.9m，lx=3.6m，lx/ly =0.522在g =g+作用下，B区格板可视为三边嵌固一边简支。在q =的作用下，B区格板可视为四边简支。(1)求跨内最大弯矩：

60、=0时Mx=(0.03465.83+0.06581.4)3.62=8.64kN.mMy=0.01315.83+0.03041.4)3.62=3.49 kN.m换算成=0.2时Mx= =8.64+0.23.49=9.34KNmMy= =3.49+0.28.64=5.22KNm（3） 求支座固端弯矩 Mx=0.07647.33.6 2=16.26 kN.mMy=0.05727.33.62=12.18kN.m3、区格Cly=7.2m，lx=2.4m，lx/ly =0.333在g =g+作用下，B区格板可视为三边嵌固一边简支。在q =的作用下，B区格板可视为四边简支(2) 求跨内最大弯矩：=0时Mx=

61、 (0.03716.25+0.0751.75)2.42=2.27kN.mMy=(0.01166.25+0.02711.75)2.42=0.75kN.m换算成=0.2时Mx= =2.27+0.20.75=2.42KNmMy= =0.75+0.22.27=1.20KNm（4） 求支座固端弯矩 Mx=0.079682.42=3.98kN.mMy=0.057282.42=2.86kN.m4、区格Dly=7.2m，lx=2.4m，lx/ly =0.333在g =g+作用下，D区格板可视为四边嵌固。在q =的作用下，D区格板可视为四边简支(2) 求跨内最大弯矩：=0时Mx= (0.03356.25+0.0

62、7231.75)2.42=2.10kN.mMy=(0.01026.25+0.03041.75)2.42=0.73kN.m换算成=0.2时Mx= =2.10+0.20.73=2.25KNmMy= =0.73+0.22.10=1.15KNm（5） 求支座固端弯矩 Mx=0.075482.42=3.77kN.mMy=0.057082.42=2.85kN.m表8.1 支座计算表支座A-B=0.5(-16.39-12,18)=-14.29 kN.m/ m支座A-C=0.5(-21.12-3.98)=-12.55kN.m/ m支座AD=0.5(-16.39-2.85)=-9.62kN.m/ m支座B-D=

63、0.5(-16.26-3.77)=-10.02 kN.m/ m支座C-D=0.5(-2.86-2.85)=-2.86 kN.m/ m配筋计算取截面有效高度为h0x=80mm, h0y=70mm.即可近似按计算钢筋面积。表8.2配筋计算表截面M/KN.mh0/mm/mm2选配钢筋实际面积跨中A区格方向11.138069710110714方向6.607047310160491B区格方向9.348058510130604方向5.227037410200393C区格方向2.4280152 8200251方向1.2070868200251D区格方向2.25801418200251方向1.15708282

64、00251支座A-B14.29808591090872A-C12.558078610100785A-D9.628060310130604B-D10.028062810120654C-D2.86801798200251 第十章 基础设计混凝土设计强度等级采用C20，基础底板设计采用HRB335钢，fy=300 N/mm，室内外高差为0.45 m，基础埋置深度为1.9 m，上柱断面为500500，地下部分柱颈尺寸为500500，地基承载力标准值，按1.3所给的地质剖面土参数，取fk=140Pa。10.1荷载计算基础承载力计算时，应采用荷载标准组合。，取两者中大者。以轴线为计算单元进行基础设计，上部

65、结构传来柱底荷载标准值为：边柱柱底：Mk= 5.08+0.9（1.19+10.8）= 16.52 kN.mNk= 605.08+0.9（101.18+6.92）= 702.37 kNVk= -2.88+0.9（-1.08+3）= -1.15 kN由于，则组合采用。中柱柱底：Mk= -7.28-2.69= -9.97kN.mNk= 710.07+158.69=868.76 kNVk= 4.12+1.52 = 5.64 kN 底层墙、基础连系梁传来荷载标准值（连系梁顶面标高同基础顶面）墙重：0.00以上 ：3.60.243.2=2.76（采用轻质填充砌块，=3.6） 0.00以下 ：190.241

66、.4=6.38（采用一般粘土砖，=19）连梁重：（400240） （与纵向轴线距离0.1）柱A基础底面： = 702.37 +11.553.6 = 743.95 =16.52 +11.553.60.12+1.150.50= 22.08柱B基础底面：= 868.76 +11.553.6 = 910.34 = -9.97-11.553.60.12-2.60.50 = -16.2610.2确定基础底面积根据地质条件取层粉土层作为持力层，设基础在持力层中的嵌固深度为0.1m，设天然地面绝对标高为室外地面，则室外埋深1.0m，室内埋深1.9m，（室内外高差0.9m），土层分布及埋深见图8-5。1.A柱：

67、（1）初估基底尺寸由于基底尺寸未知，持力层土的承载力特征值先仅考虑深度修正，由于持力层为粉质粘土，故取=1.6 =（17.20.5+18.20.5）/1.0=17.7（加权土容重，其中素填土容重取16，粘土取16.8，粘土17.8） =140+1.517.7(1.0-0.5) =153.28 设=1.2 取 b=2.0m ，l=2.4m图 8-1 土层分布及埋深（2）按持力层强度验算基底尺寸： 基底形心处竖向力：=743.95+202.02.4(1.9+1.55) = 883.15 基底形心处弯矩： = 22.08 偏心距： 满足要求。（3）按软卧层强度验算基底尺寸 软卧层顶面处土的自重应力：

68、 （地下水位以下土取浮重） 软卧层顶面处附加应力： 满足要求。2.B柱因B、C轴向距仅2.4，B、C柱分别设为独立基础场地不够，所以将两柱做成双柱联合基础。 因为两柱荷载对称，所以联合基础近似按中心受压设计基础，基础埋深2.2，如图8-6。 设 图 10-2 、柱联合基础埋深3.抗震验算根据建筑抗震设计规范GB 50011-2001，本工程需进行地基抗震验算；荷载标准组合：恒载+0.5（雪+活）+地震作用（内力取表4-6数据） A柱： 上部传来竖向力：605.08+10.7+50.43= 666.21 底层墙：11.554.25=49.09 竖向力： 上部传来弯矩：5.08+0.95+310.

69、02=316.05 底层墙：11.554.250.12=5.89 弯矩： 柱底剪力： （B-C)柱：上部传来竖向力：710.07+17.15+57.08=784.3 底层墙：11.554.522=98.18 偏心距： 满足要求（B-C)柱基： 满足要求。10.3基础结构设计（混凝土选用C20）1荷载设计值基础结构设计时，需按荷载效应基本组合的设计值进行计算。 A柱： （B-C)柱： 2 A柱：（1）基底净反力： 基础剖面尺寸示意图见图8-7。（2）冲切验算 基础高度满足要求。图10-3 基础剖面尺寸示意图 （3）配筋 选 8 14 按构造钢筋间距要求配1410 注：短边钢筋放在长边钢筋内侧，所

70、以有效计算高度差10mm。3（B-C)柱基 基础高度 （等厚）（1）基底净反力：（2）冲切验算：计算简图见图8-8。要求 满足要求。（3）纵向内力计算 ，弯矩和剪力的计算结果见图8-9。3图10-4 冲切验算计算简图图10-5 弯矩和剪力的计算结果（4）抗剪验算柱边剪力： 满足要求。 （5）纵向配筋计算 板底层配筋：选10200 板顶层配筋：按构造配筋10200（6）横向配筋柱下等效梁宽为：柱边弯矩： 选 620（布置在柱下1.00m范围内） 结论通过毕业设计这次难能可贵的机会，我温习了大学四年土木工程专业的主干课程，同时在老师的指导下，结合自学，我更深入全面的了解了结构设计各类规范,同时利用

71、绘制建筑结构图的机会进一步熟悉了工程图纸的绘制要求和结构施工图平法表示方法。在对南京树人大学图书馆大楼进行设计后，我对结构设计有了进一步的理解。经过总结归纳，我提炼出了结构设计中一些值得注意的问题，希望可以和大家作进一步探讨：1.框架在水平荷载作用下时，标准反弯点高度比值的确定： 风荷载作用下，反弯点高度比值按照均布水平力作用查表；地震荷载作用下，反弯点高度比值按照倒三角形分布水平力查表。2.重力荷载代表值应取结构和构件自重标准值和各可变荷载组合值之和。屋面活荷载不计入重力荷载代表值，雪荷载以组合值系数0.5计入。3.计算结构基本自振周期时，可分别用假想顶点位移法、等效质点法、能量法(Rayl

72、eigh法)、经验公式法分别计算出结构基本自振周期，并取最小值，由经验可知采用假想顶点位移法设计最为符合设计结果。4.对于横梁与边柱的框节点，由于横梁中心线与边柱中心线不重合，存在偏心距，节点会收到偏心力作用，等效为一个作用在中心线的集中力和一个力偶，若忽略柱的轴向变形，该集中力只引起柱的轴力，不引起结构的弯矩和剪力，该力偶对横向框架结构引起弯矩，对纵向框架梁引起扭矩。5.结构在竖向荷载作用下，边节点处有集中力偶作用，用弯矩二次分配法计算结构弯矩图时，应计入边柱节点处初始集中力偶。6.本设计内力符号规定： 用弯矩二次分配法计算竖向荷载作用下结构弯矩图时，梁柱弯矩采用结构力学中的规定“顺正逆负”

73、，框架节点初始力偶“顺负逆正”；在内力组合时梁弯矩采用材料力学中的规定“拉正压负”，柱弯矩采用结构力学中的规定“顺正逆负”。梁柱剪力“顺正逆负”，柱轴力“压正拉负”。7.框架梁柱内力组合前，应先把梁柱节点内力转为梁柱端内力，竖向荷载作用下节点弯矩应先调整到梁端再进行调幅，水平荷载作用下弯矩不能调幅。同时，考虑到活荷载没有按照棋盘式布置这个不利因素，活荷载作用下的跨中弯矩乘以1.2的放大系数，之后再进行内力组合。8.现浇板传力：双向板传力方式为长边荷载按照梯形传递，短边荷载按照三角形传递，同时应根据相应折算成相应的均布荷载。单向板荷载向短边传递，长边不传递。9.内力组合：抗震组合，考虑了地震荷载

74、作用因素，由于风荷载作用较小，未考虑风荷载作用因素。10.构造措施尤其是抗震构造措施应特别引起注意。11.验算柱的轴压比时，轴力组合值考虑承载力抗震调整系数。12.抗震设计中，截面验算采用表达式：，其中为承载力抗震调整系数，对于混凝土结构构件:材 料结构构件受力状态混凝土梁受弯0.75柱轴压比偏压0.75轴压比0.80各类构件受剪、偏拉0.8513.抗震设计中，为弯矩或剪力增大系数，这是考虑到抗震设计中的“强剪弱弯”、“强柱弱梁”原则，对于三级抗震等级取1.3。14.柱下独立基础设计时，初估基础尺寸：采用正常使用极限状态的标准组合，再修正承载力特征值fak，进行验算，其中承载力特征值fak指由

75、载荷试验测定的地基土压力变形曲线。地基变形验算：采用标准值按照长期效应组合，不考虑风荷载和地震作用，因为这些瞬时荷载对地基的稳定性影响较大，而对地基土的压缩变形和固结影响很小。基础结构设计：采用承载能力极限状态的基本组合。 参考文献1沈蒲生.混凝土结构设计M.北京:高等教育出版社,2010.2李廉锟.结构力学(上下册)M.北京:高等教育出版社,2010.3GB50011-2010,建筑抗震设计规范S.4GB50010-2010,混凝土结构设计规范S5GB50009-2012,建筑结构荷载规范S6GB50007-2011,建筑地基基础设计规范S7GB50352-2005,民用建筑设计通则S8GB

76、/T50104-2010,建筑制图标准S9GB/T50001-2010,房屋建筑制图统一标准S10丰定国.工程结构抗震M.北京:地震出版社,2010.11李必瑜.房屋建筑学M武汉：武汉理工大学出版社,2009.12姜学诗.混凝结构设计问答实录M.北京：机械工业出版社,2009.13徐秀丽.混凝土框架结构设计M.北京：中国建筑工业出版社,2008.14阎兴华,李玉顺,王振副.混凝土结构设计M.北京:科学出版社,200815沈蒲生.混凝土结构设计M.北京:高等教育出版社,2009.16朱伯龙,张琨联.建筑结构抗震设计原理M.上海:同济大学出版社,2008.17赵明华.基础工程M.北京:高等教育出版

77、社,2010.18单建.结构力学M.南京:东南大学出版社,2008.19邱洪兴.建筑结构设计M.南京:东南大学出版社,2008. 致谢毕业设计经过一个学期的忙碌已经接近尾声，忘不了的是日日夜夜的埋头苦算和绘图，如果没有导师的悉心指导，如果没有同学之间的相互支持与鼓励，就没有我的最终成果。首先，我要衷心感谢我的导师，她严谨朴实的工作作风、问答时耐心细致的讲解、授课时列举的具体生动的工程实例这一切都铭刻在我的心里。反复仔细查看自己的设计内容，主动查找相关资料，与老师同学探讨，是她给予我们土木学子的谆谆教诲，更是我们作为一个合格的土木工程师所应具备的基本素养。她传递给我们的不仅仅是当代大学生学好理论

78、知识的必要性，更重要的是我们在接下来的学习与工作中、在土木领域乃至其他领域，如何把握好机遇，迎接更大的挑战。实践认识实践，这是一个蜿蜒曲折、螺旋而上的过程，我深知，我们任重而道远。其次，我要感谢大学四年的其他所有老师，你们的辛勤付出为我打下了坚实的专业基础，也为这次毕业设计圆满完成埋下很大的伏笔。同时，我要感谢我的同学们和在此次毕业设计过程中所有给予过我帮助的人，是你们的默默鼓励，让我的设计之路在曲折中获得了前进。那些熬夜时为我盏灯的同学，那些和我讨论并且不吝赐教的伙伴，那些给予我帮助而默默无闻的朋友，正因为你们的这些付出，才成就了现在的我，感谢你们给予了我真挚的友谊。最后，我要感谢我的母校，我的毕业设计论文成果中有你们当仁不让的一份！心存感恩、自强不息、止于至善！我定会一步一个脚印，踏上一个又一个阶梯，向着更高的平台迈进。 二零一四年五月二十八日94