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1、孔隙分形修正的混凝土中氯离子扩散系数腐蚀性离子的侵入被认为是混凝土内部钢筋锈蚀的主要原因，其中具有代表性的就是氯离子在混凝土中的扩散。目前对氯离子在混凝土中扩散系数模型研究较多，包括宏观尺度的Fick第一和第二定律1、细观尺度下的复合材料理论2以及微观尺度下的多孔介质理论3等。混凝土作为多孔材料，在宏观、细观和微观结构中都具有复杂的多孔性质，根据扩散通道孔径大小与质点自由程比值的不同，扩散可分为Fick扩散、过渡扩散和努森扩散等4，氯离子在混凝土中的扩散可能是多种不同类型的扩散共同作用的结果；另一方面，受到观测尺度的影响，孔径差别很大的孔结构体系可能需要 “线”、“面”或“体”等多个维度共同表
2、征，所以细化研究不同孔径的孔结构与氯离子扩散系数的关系显得尤为必要。分形理论是描述自然界中诸如海岸线长度、固体内部孔洞等复杂非线性系统“局部”和“整体”自相似现象的理论。传统的欧式几何认为，空间维度的分布是离散的点，不同维度之间不存在新的维度；但是分形理论认为，空间的维度分布应是连续的，可能会出现小数形式的维度。分形维数正是描述研究对象所处维度的参数，分形维数越高，说明研究对象的复杂程度就越高。已有的研究表明，混凝土内部孔结构，包括孔体积、孔表面积以及孔轴线均可用分形理论阐述，并可通过利用对压汞数据取双对数的方法，计算得到混凝土中孔体积、孔表面积以及孔轴线的分形维数5。目前，已经有研究者研究孔
3、结构分形现象与离子扩散系数之间的关系6，但细化研究不同孔径孔洞的分形现象与氯离子扩散之间关系的研究却鲜有报道。1 原材料与试验1.1 原材料水泥：取自南宁某水泥生产企业的P.O 42.5R普通硅酸盐水泥；粗骨料采用南宁产的石灰石碎石，520 mm，连续级配；细骨料采用钦州河砂，表观密度为2 650 kg/m3，细度模数为2.58；粉煤灰：取自广西田东某电厂，表观密度为2 520 kg/m3，比表面积为425 m2/kg，符合级粉煤灰分级标准；磨细矿渣：取自广西某混凝土公司，表观密度为2 880 kg/m3，比表面积为428 m2/kg；实验用水采用去离子水；减水剂采用西卡聚羧酸系高效减水剂，固
4、含量为20%（质量分数，下同），密度为1.074 g/mL，pH值为7.1。主要原材料的化学组分见表1。1.3 试验方法与理论1.3.1 试样制备及样品处理根据上述配合比成型80 mm50 mm的圆柱形试块，1 d脱模并标准养护至14 d和28 d后进行混凝土快速氯离子扩散试验（ASTM C1202）。对经过氯离子扩散试验的试块进行切割处理，各切割层间隔6 mm。收集各切割层块状试块和切割粉末，分别用作压汞试验和氯离子含量测定，切割示意图如图1所示。1.3.2 测试氯离子扩散试验采用美国建筑协会ASTM C1202方法，利用丹麦肯麦公司的PROOVEit型氯离子快速渗透仪通过在混凝土试块的两端
5、施加电场加速氯离子在混凝土中的扩散，通电6 h后记录电通量；根据水运工程混凝土试验规程中有关方法提取粉末样中的总氯离子，利用改进福尔哈德法7测定浸出液中的氯离子浓度；压汞试验所用压汞仪型号为AutoPore IV 9500型，最大测试压力为228 MPa，测量孔径的范围为5 1 000 000 nm。1.4 混凝土孔表面分形维数和孔轴线分形维数氯离子在混凝土中的扩散系数同时受到大孔的粗糙度与小孔的曲折度的影响8，但是粗糙度与曲折度都不能用实验的方法直接得到；此外，混凝土内部不同孔洞之间的孔径差别很大，孔径分布由纳米级到接近毫米级，对于大孔径的孔洞而言，小孔径的孔洞可认为是一维的“线”。分形维数
6、作为描述事物复杂程度的参数5，可通过计算样品大孔的表面分形维数、小孔的孔轴线分形维数分别表征相应的大孔的粗糙度与小孔的曲折度。1.4.1 混凝土孔表面分形维数根据Menger海绵模型5，如图2所示，对压汞数据取双对数，计算得到混凝土中孔表面分形维数。孔表面分形维数的计算公式见式（1）。由图3可以看出，单独的孔隙率与电通量之间不存在简单的线性关系，这说明对于不同系统（不同组分、水胶比等）的混凝土，孔隙率与电通量难以获得普适性的良好关系，这是因为在电场作用下，氯离子在混凝土内部扩散不但受到孔隙率的影响，同时也受到孔隙曲折度和氯离子自由扩散系数的影响13，其关系表达式为式中：C为电通量；De为氯离子
7、有效扩散系数；ε为孔隙弯曲度因子；Di为离子自然扩散系数。对于单掺粉煤灰F3样品组，由于活性较低，早期水化速度较慢，粉煤灰在其中只起到微集料的作用，占有部分孔洞体积，这造成混凝土的孔隙率低但是内部孔洞结构较差，电通量较大；对于龄期在28 d以内的样品，随着龄期的增加，粉煤灰的“火山灰效应”发挥作用使得混凝土表观体积变大14，水化产物堆积使得小孔隙更曲折，这导致了混凝土样品的孔隙率变大但是内部小孔隙更曲折，所以电通量变小。对于掺加有较高活性矿渣的G6和FG5样品组，由于早期水化速度较快，小孔隙更曲折，所以电通量随着龄期的增加而减小。总体来说，氯离子快速扩散实验的电通量与混凝土的孔
8、隙率之间并不是简单地线性关系，而是随着水化程度的增加，小孔隙越曲折8，氯离子在混凝土中扩散阻力相应变大，电通量也随之变小。3.1 分形维数与电通量的关系根据分形维数的定义，表面分形维数数值应在2至3之间，孔轴线分形维数数值应在1至2之间5。在分形维数的计算过程中发现，不同区孔径间段分形维数并不是单一值，在1002 000 nm区间段出现孔表面分形维数大于3、孔轴线分形维数大于2的情况，部分研究者15认为这是由于材料内部孔在高压条件下坍缩造成的。由于目前基于压汞实验表达孔径的方法是以孤立的孔径点代表与之对应的孔径范围来表征相应的孔体积，这可能也是造成孔表面分形维数大于3、孔轴线分形维数大于2的一
9、个重要原因。一般认为混凝土内部孔孔径小于200 nm的孔为无害孔，大于2 000 nm的为有害孔16，而100 nm以内孔径的孔则是氯离子扩散的瓶颈17。这可能是因为当孔通道的孔径较小时，溶质离子与孔壁碰撞的几率大大增加4。所以，下面以孔径大于2 000 nm孔表面分形维数和小于100 nm孔轴线分形维数分别表示式（10）中的Dm和Dk（Dm和Dk均取6个切割面的平均值），对式（10）进行讨论。采用压汞试验数据，计算得到全部样品Dm、Dk与电通量的关系作比较，见图4、图5。图4中显示电通量随着100 nm内孔轴线分形维数Dk增大而减小。结合公式（9）和（10）可知，孔轴线分形维数与有效扩散系数
10、之间成反比关系。这是因为孔轴线分形维数的增加，表示混凝土中小孔隙的曲折度也相应变大，溶质离子扩散受到的阻碍力增强，扩散系数变小，宏观上表现为电通量也随着变小。图5显示全部样品孔径大于2 000 nm孔表面分形维数Dm与电通量的关系。由图5可看出，电通量随孔表面分形维数的增大而减小，关系接近二次函数。这是因为孔表面分形维数越大，材料内部孔隙的空间分布状态越复杂，空间的填充能力越强，材料孔结构得到优化18。孔结构的优化使得溶质在孔通道运动的阻力变大，导致扩散系数与电通量也随着变小。3.3 基于孔隙分形修正的氯离子扩散系数模型与电通量的关系混凝土内部并不存在孤立的大孔，大孔之间是通过小孔联系在一起8
11、。对于小孔，由式（9）可知，曲折度τ2和Dk之间存在线性关系；对于大孔而言，在相同孔隙率的情况下，孔表面越粗糙，其对氯离子扩散的阻力就越大。在式（10）中，经验指数n有不同的取值，图6表示了n取不同的值时模型T的计算结果与电通量之间的相关系数关系，n取值范围为0.5至8，间隔为0.5；图7表示了经验指数n取2时模型T的计算结果与电通量的关系。如图8所示，模型T的计算结果与总孔面积之间也存在着良好的负相关关系。由T=φ2DkD2m可知，孔隙率φ与总孔面积S的比值φS2DkD2m可以表征混凝土的平均孔径。对孔径的研究本质上是研究孔体积和孔表面积两者之间的关系，而平均
12、孔径是两者关系最直接的表示方法。已有的研究表明，氯离子扩散系数与平均孔径之间有明显的线性关系 19，但是仅通过平均孔径一个参数并不足以较为全面的了解氯离子扩散系数与孔结构的关系。混凝土属于多孔材料，孔径分布由纳米级到毫米级，由于扩散的类型受到扩散通道孔径大小的影响4，这说明氯离子的扩散系数是不同类型的扩散共同作用的结果。分形维数作为表征孔径分布综合参量，以小孔轴线分形维数、大孔表面分形维数共同表征混凝土孔径变化规律，是对平均孔径等单一孔结构参数的细化表征，同时，也揭示了氯离子扩散系数受到大、小孔径的孔洞共同作用的量化关系。3.4 基于Fick第二定律的混凝土中氯离子浓度分布式中：C（x，0）为
13、t时刻x处的氯离子浓度；C0为试块氯离子本底浓度，经测定混凝土制备过程未混入氯离子，这里取0；Cs为混凝土氯离子表面浓度；erf（x）为误差函数。陈正等7的研究表明，通过快速氯离子扩散实验后的混凝土中氯离子浓度分布仍然符合Fick第二定律。通过以上讨论的模型T的计算结果与扩散系数De之间的关系，可利用Fick第二定律的解析解，通过式（13）计算得到不同切割层氯离子的有效扩散系数。以第一切割面氯离子浓度作为混凝土氯离子表面浓度，结合式（14）计算不同扩散深度下氯离子浓度并与实测浓度数据点做相关性分析；同时参考传统的计算方法7，利用式（12）计算得到未修正的扩散系数后结合式（14）计算不同扩散深度
14、下氯离子浓度后与实测浓度进行拟合，其中扩散时间t取6 h，每个切割层相距6 mm。图9和图10是部分样品计算浓度和实测浓度对比，图中数据点为实测浓度，黑色虚线为计算浓度；所有实测浓度与基于孔隙分形的氯离子扩散系数计算浓度数据点相关性分析见图11；所有实测浓度与未修正的扩散系数计算浓度数据点相关性分析见图12。图9、图10和图11显示用基于孔隙分形的氯离子扩散系数在计算快速氯离子扩散实验后的试块内氯离子浓度分布与实测浓度的拟合精度较高，全部氯离子计算浓度约为实测浓度的0.788倍，且实测浓度和计算浓度变化趋势基本一致（R=0.87）。通过对比图11和图12可知，仅利用未修正的扩散系数计算得到的氯
15、离子浓度与实测浓度之间的相关性并不明显（R=0.386）。这可能是因为对于不同切割层都具有不同的孔隙率以及孔结构，而氯离子的扩散系数与孔隙率和孔结构密切相关。目前对于氯离子扩散系数的研究大多通过对宏观尺度上的单一扩散系数来预测氯离子的浓度变化，即等效介质近似法22。但细化到氯离子在不同扩散深度的浓度分布，仅通过一个平均扩散系数来计算各扩散深度的氯离子浓度是不够的。4 结 论运用基于孔隙分形修正的氯离子扩散系数模型，并通过利用Fick第二定律解析解求得的快速氯离子扩散实验后混凝土试块中氯离子浓度分布与实测浓度对比，得出以下结论：1）小孔隙的曲折度对氯离子扩散的影响大于孔隙率对氯离子扩散的影响；水化程度越高，小孔隙越曲折，氯离子扩散系数就越小。2）混凝土中小于100 nm孔孔轴分形维数与电通量之间呈线性关系；大于2 000 nm孔孔表面分形维数和电通量之间成接近二次函数的关系。反映了氯离子在不同孔径的孔通道存在不同的扩散行为。3）通过小孔孔轴线分形维数表征氯离子扩散曲折度、大孔孔表面分形维数修正孔隙率而得到的扩散系数模型T的计算结果与电通量之间有着良好的线性关系，T的计算结果越大，电通量就越大。4）利用模型T求得的扩散系数代入Fick第二定律的解析解对混凝土内部氯离子浓度分布进行拟合，计算值总体约为实测值的0.788倍，且两者相关系数R=0.87，拟合效果较好。
