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1、 挡渣墙典型设计及稳定性分析挡渣墙的不稳定性主要有三种情况：滑动、倾覆和塌陷。A 抗滑分析挡渣墙主要受自重W、主动土压力Pa和被动土压力Pp以及地基对挡渣墙的摩擦阻力F(需要计算，在图中未表示出来)，如图4-4-1。主动土压力Pa是挡渣墙背后填土对挡渣墙的推动力，而被动土压力Pp是挡渣墙前面填土对挡渣墙的阻力，因此在抗滑稳定分析中，不考虑Pp。目前，对土压力的计算，运用得比较广的是法国学者库仑在1776年提出来的库仑土压力理论，该理论充分考虑了墙背倾角和墙与填土的摩擦角，适用范围较广。但是库仑土压力理论有一个缺点：要求填土为理想散粒体，即其粘聚力c=0，而这样的土体在现实中是没有的。工程中，常
2、采用等值内摩擦角法，将c折算成内摩擦角，再用库仑土压力理论进行计算，c折算值可查相关资料。 图4-4-1 抗滑移和抗倾覆稳定性分析示意图首先对挡渣墙在水平方向(滑动方向)上进行受力分析：滑动力，主要是Pa在水平方向上对挡渣墙的力Pax；阻滑力(不考虑Pp)，主要是地基对挡渣墙的摩擦阻力F，F是自重W和Pa在竖直方向上分力Pay之和与地基摩擦系数u的乘积，即F=(W+Pay)u。根据库仑土压力理论，主动土压力： Pa=H2Ka。式中 土壤的重度，KN/m3，根据项目区土壤情况取18.5KN/m3；H挡渣墙高度，3m；Ka主动土压力系数，与土壤内摩擦角、粘聚力c、墙背倾角、墙摩擦角以及填土坡度有关
3、，通过查表取0.68。带入数据得： Pa=56.61KN。挡渣墙重度1=24KN/m3，墙自重W=(1+1.5)324/2=90KN/m。抗滑稳定安全系数： Ks=阻滑力/滑力=(W+Pay)u/Pax式中: Ks抗滑稳定安全系数； Pax主动土压力的平分力，KN/m，Pax=Pasin(+)；Pay主动土压力的竖直分力，KN/m，Pay= Pacos(+)；W挡渣墙自重，KN/m，取18.5KN/m；u基底摩擦系数，根据项目区地质状况u取0.60。带入数据Ks=(90+56.61sin30) 0.6/(56.61con30)=1.451.3时，挡渣墙能够稳定，不会发生滑动危险。B 抗倾覆分析
4、抗倾覆稳定验算以墙趾O点取力矩进行计算，主动土压力的水平分力Pax乘以力臂h为使挡渣墙倾覆的力矩；主动土压力的竖向分力Pay乘以力臂b与墙自重W乘以力臂a之和为抗倾覆力矩。抗倾覆分析： Kt=抗倾覆力矩/倾覆力矩=(Wa+Payb)/(Paxh)式中: Kt抗倾覆稳定安全系数； a、b、h分别为W、Pay、Pax对O点的力臂，m。根据力学的知识可知，a=0.41m，b=1.34m，h=1m。当Kt=(900.41+56.61sin301.34)/(56.61con3010)=1.531.5时，挡渣墙能够稳定，不会产生倾覆危险。C 抗塌陷分析挡渣墙的设计，必须考虑其自重带来的地基承载能力问题，如
5、果墙身设计过重，不仅费材料，而且可能造成地基塌陷。由于一般的挡渣墙都不是规则的矩形，因此其对地基的压力存在一个偏心距e，e的存在使墙体给地基的压力形成一个 图4-4-2抗塌陷分析受力示意图 图4-4-3挡渣墙底部偏心距示意图最大应力max和最小应力mix，使地基承载能力的验算分析比较复杂(见图4-4-2，图4-4-3)。挡渣墙的自重、土压力以及挡渣墙下底的宽度都对偏心距e产生影响。i 偏心距计算由于墙体不规则，因此墙体对基底的应力的作用点不在基底的中心，存在一个偏心距e,使地基偏心受压。仍以以墙趾O点取力矩进行计算，顺时针力矩为负，逆时针力矩为正。将墙体自重分为W1和W2两部分。e等于D/2加
6、上各力矩除以墙体自重W之商。即： 图4-4-4基底应力分布示意图e=D/2+(Paxh)/W-(PayX3)/ W- (W1X1) /W- (W2X2) /W 由力学理论可知，D=1.5m，h=1.0m,X1=0.5m，X2=1.16m，X3=1.34，可计算出e=0.241m。ii 基底应力计算由于存在偏心距e，故地基偏心受压，其压力分布不均匀(如图4-4-4)，存在一个最大应力max和最小应力mix。根据土力学的知识，可得=W(16e/D)/Dmax=117.84KPa，mix=2.16KPa。iii 抗塌陷稳定条件要使地基稳定，必须同时满足两个条件。(max+min)/2fmax1.2f 式中： f地基承载能力，Kpa，根据项目区情况和相关资料，取180 Kpa。检验之，(max+min)/2=60 Kpaf=180 Kpa，max=117.841.2f=216 Kpa，能够满足抗塌陷的稳定性要求。 因此，综合以上抗滑移、抗倾覆、抗塌陷三个方面的稳定性分析，本方案中所设计的挡渣墙能够达到稳定。
