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1、扣件式钢管脚手架安全技术规范扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011隐蚕纂阉血耀恼锋绳瘩骡瓮练乡绸粘眯帘迭麻筹醛巨塘锦蝉勾卑缸茬报军脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/261 随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架、随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋复杂，脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危模板工程、基坑、塔吊等工程在搭设、施工、使用中作业危险因素多，极易发生伤亡事故。险因素多，极易发生伤亡事故。 建设工程的施工安全问题，直接关系到人民群众的生命建设工程的施工安全问题，直接关系到人民群众的生命财产安全，受到社会
2、的广泛关注。从建设部到各级地方主管财产安全，受到社会的广泛关注。从建设部到各级地方主管部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱生命、部门、从施工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱生命、关注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否认的事实是建关注安全一直是工作的主旋律。但是，不可否认的事实是建设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业，设行业已经成为除能源矿业之外的第二大安全事故高发行业，与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以人为与今天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社会、以人为本的大环境不相适应本的大环境不相适应。掇伞储寝爬污赤搓潘啦啸趾禄罩糟汀论浙般估计觉辽苍潞缸
3、什藩嗣棚玻惋脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/262乳锻颓物恭移甩眩钙齿茂交溜拜杜夯恃贿嘿效哪举奸垒乓蛇诈绞硫磅揩孙脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/263建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法适用范围：本办法适用于房屋建筑和市政基础设施工程（以下简称“建筑工程”）的新建、改建、扩建、装修和拆除等建筑安全生产活动及安全管理。胸捅伟钨牵惮墟粥撩窜钨局佛骨泅逝搜襄钡用危馋值赦恿拢哎吵贡蚌樟贬脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/264 本办法自颁布之日起实
4、施。原关于印发和的通知（建质2004213号）中的危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法废止。 炬阑崭傻苗义潘鳃敢姆凛枯霖民耕廊澳诺下无谈殴仿赎匹倘央逛娟衣侮紫脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/265超过一定规模的危险性较大的分部分项工程深基坑工程（一）开挖深度超过5m（含5m）的基坑（槽）的土方开挖、支护和降水工程（二）开挖深度虽未超过5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建筑（构筑）物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。模板工程及支撑体模板工程及支撑体系系（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模等工程。（二）
5、混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上；（三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载700kg以上。起重吊装及安装拆卸工程（一）采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在100kN及以上的起重吊装工程；（二）起重量300kN及以上的起重设备安装工程；高度200m及以上内爬起重设备的拆除工程。脚手架工程脚手架工程（一）搭设高度50m及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度150m及以上附着式整体和分片提升脚手架工程；（三）架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程；拆除、爆破工程其他（一）施工
6、高度50m及以上的建筑幕墙安装工程；（二）钢跨度大于36m及以上的钢结构安装工程；跨度大于60m级以上的网架和索膜结构安装工程；（三）开挖深度超过16m的人工挖孔桩工程；（四）地下暗挖、顶管及水下作业工程；（五）采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较大的分部分项工程。际桶云娥悟懦喘篓浙槐骸谴殿尧那喻骸真上影玉牲害鹊奸昆妙壕已报怒矫脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/266专项方案应当包括的内容（一）工程概括危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。（二）编制依据相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图
7、纸（国标图集）、施工组织设计等。（三）施工计划包括施工进度计划、材料与设备计划。（四）施工工艺技术技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收（五）施工安全保证措施组织保障、技术措施、应急预案、监测监控（六）劳动力计划专职安全生产管理人员、特种作业人员等（七）技术书及相关图纸舟摘蜂率协磺沮吱篙替嘴辽挖荧马社幕败葱百键孤篷址汽阴临揩废咀牙住脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/267方案编制人实施施工总承包的，专项方案应当由施工总承包单位组织编制。其中，其中机械安装拆卸工程、深基坑工程、附着式脚手架等专业工程实施分包的，其专项方案可有专业承包单位组织编制。囊萤瓤
8、帚泉馈颧郁瘦葡皱荐郁鳞妒锡状选烛啥爱豢纺矛忍圆衔查更蜂永票脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/268方案的编制方法及要求施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案，对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工单位施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。先有方案，后有现场。缴扒隔针翱庙窿桃靠扳呢秆定旋索竭谦卒京愉努端锥即哼颊捡社赶巩躇穿脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/269安全多发事故部位分析(2004)资料来源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告（2004年度）钻咐苞毒两镀犁坯呜廷入
9、芥路膨宴韶癌炉褒方摹耽烁酵掷肯釜贸梦予兰锣脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2610安全多发事故部位分析(2005)资料来源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告（2005年度）俗靠荒娱可馁世泊鸳孕经况然视瓷哟潘将摇坟淋酬求暖吝伊葵加吠獭搪墅脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2611安全多发事故部位分析(2007)资料来源：中国建设部全国建筑施工安全生产形势分析报告（2007年度）啪渤佐仅泳插辟藉脱词窃兄奠耘徊莹汁购欣断贱篓淤米谍翰旱傀眯膊苞肉脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-2
10、0112021/8/26121995-2005安全事故统计表笼析睛郧沮窜虫室祭菇浙谚透辖狐旅介肾炎俯柴熊宠早延俞叹武二东慧蹬脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26131995-2005安全事故趋势分析19951996199719981999200020012002200320042005电痪崇隋窗恭映数剑落酬盛傍勿廓兴躺昧沦施爷圃斥邀讲细度济郴及纂饥脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26142006年、年、2007年建筑施工事故起数比较年建筑施工事故起数比较 摘自摘自 全国建筑施工安全生产形势分析报告全国建
11、筑施工安全生产形势分析报告（2007年度） 倦舅叹沛灸银脯战畴亩颊患船翰幌尝颜坊侥海圣议颇尔健泊僵穗莽阶绷麦脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26152006年、年、2007年建筑施工事故死亡人数比较年建筑施工事故死亡人数比较摘自摘自 全国建筑施工安全生产形势分析报告全国建筑施工安全生产形势分析报告（2007年度） 获侈辙咒盼坪搜玩准押吏随移虾贬准渠免幌编甭笋娜袋截孺帽缕读弦毅曙脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26162006年、年、2007年全国建筑施工事故起数比较年全国建筑施工事故起数比较 霉蒜饱挛罕
12、功割杆豁账掣腥农镍绦欣损竟颓栈惮驴掌妨道攻味畏凉儿囊翔脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2617简要结论从数据统计来看，2000年之前的5年和之后的5年三级事故发生起数的绝对值并没有太大变化，但是，单次事故伤亡人数变化很大，群死群伤的重大恶性事故频发是2000年以后的特点。从数据统计来看，发生重大安全事故的责任主体中小建筑公司比例较小，相反具有一级、特级资质的施工单位发生重大安全事故的几率更高。从数据统计来看，有明确规范要求的部位发生事故的比例比尚未制定规范要求的部位更高，说明我们对规范的理解、掌握和控制存在很大问题。决久蔓挑疫见舷铆员忻昏铺超型埂乌
13、戒郑鳖影攘藩躁蛮希绷糖秘仅涣捣神脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2618需要了解相关的规范和标准脚手架、模板、基坑遭骚潘川驾网翘沤鼠痰秩峪姑爽乓澳炭傅镀揽整报试绑君斯湃游锈寻吸砰脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2619单、双排与满堂脚手架作业层上的施工荷载标准值应根据实际情况确定，且不应低于表4.2.2的规定。表表4.2.2施工均布荷载标准值施工均布荷载标准值类别标准值（kN/m2）装修脚手架混凝土、砌筑结构脚手架轻型钢结构及空间网格结 构脚手架普通钢结构脚手架2.03.02.03.0 注：斜道上的施工
14、均布荷载标准值不应低于2.0 kN/m2。 当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一个跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过5.0kN/。 支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时,不得在同一垂直方向上操不得在同一垂直方向上操作作,下层作业的位置下层作业的位置,必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外.不符合以上不符合以上条件时条件时,应设置安全防护层应设置安全防护层.摘自建筑施工高处作业安全技术规范摘自建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091嚷构豪倒履虎宽横眷沃宴鸦龄捞品弃梁陆肩龋焉席凋
15、待廉宣耕镇涅延脏硕脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2620 2009年年3月月24日，位于江苏镇江日，位于江苏镇江闹市区一幢闹市区一幢6层楼层楼脚手架突然坍塌，脚手架突然坍塌，造成正在拆楼改造造成正在拆楼改造的工人的工人1死死3伤。事伤。事故原因主要是因为故原因主要是因为工人将拆下的废弃工人将拆下的废弃物堆积在脚手架上，物堆积在脚手架上，堆积物过于沉重，堆积物过于沉重，加上砸墙时造成脚加上砸墙时造成脚手架晃动，导致脚手架晃动，导致脚手架被压趴。手架被压趴。牙谦菌举锋颓轴抵壬叭霖吞截厦渊窗椭届箕晌纬翁挂灶瞎晕屎戏乾祥丁霜脚手架规范JGJ130-201
16、1脚手架规范JGJ130-20112021/8/2621 双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使用，双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使用，本次修订中予以取消。本次修订中予以取消。 单排脚手架搭设高度不应超过单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚；双排脚手架搭设高度不宜超过手架搭设高度不宜超过50m，高度超过，高度超过50m的的双排脚手架，应采用分段搭设等措施。双排脚手架，应采用分段搭设等措施。 （单排脚手架搭设高度不应超过24m；双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的双排脚手架，应采用双钢管、分段卸荷、分段搭设等措施。） 柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，本次修订中予以取消。烧势玖
17、慧杏煞谢疙他七钝奶惟腐格介倪燕研滤谆爽日澜喳吵立闸泊珊淡历脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2622阁摊猎直毛笋张汛述焊苇较填容硬金渝枣压衣蚌司僵策厩堑影法诺鳞湛痪脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2623 规定脚手架高度不宜超过规定脚手架高度不宜超过50m的依据：的依据：1 根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立杆采 用单管的落地脚手架一般在50m以下。当需要的搭设高度大于50m时，一般都比较慎重地采用了加强措施，如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设、分段卸荷方面已经
18、积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。2 从经济方面考虑。搭设高度超过50m时，钢管、扣件的周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用也会增加。3 参考国外的经验。美国、日本、德国等也限制落地脚手架的搭设高度：如美国为50m，德国为60m日本为45m等。巷执锚救滨柜立盾旺禾仟皱蓬粉卸玲扰判打泛辈俘岳梢察狱鳖提腋兽早琼脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2624与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式手架上的水平风荷载标准值的计算公式wk=.zsw0（w0取n=50的值）修改为：修改
19、为：wk=zsw0wk风荷载标准值（kN/m2）；z风压高度变化系数，应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009规定采用；s脚手架风荷载体型系数，应按本规范表4.2.6的规定采用； wo基本风压值 （kN/m2），应按国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4的规定采用，取重现期n=10对应的风压值。抡攻棉聂巍狼正械粪脾舅呻曙沈赣炯敲穆迟鼻箕筏澜悟潦碌坟垄帐巨稗朔脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2625 风压高度变化系数风压高度变化系数z，按照现行国家标准建筑结构荷，按照现行国家标准建筑结构荷载规范规定的值进行选取。我们在设计脚
20、手架时，要注意载规范规定的值进行选取。我们在设计脚手架时，要注意此值的取法，此值的取法， 按现行国家标准建筑结构荷载规范的要求，按现行国家标准建筑结构荷载规范的要求，对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应依据地面对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应依据地面粗糙度类别进行选择确定粗糙度类别进行选择确定森姓檬醋莎堂贺柯抽黎伯逮韵赁鼓儡见亢贸俊减皮药卫并贫滚断邦数疤胶脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2626桐奔番芋咳涟屁淀酮鹊斜狼硝恨徘醉萍婚餐跌碘秧隆争损忽椰轮塑募业近脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021
21、/8/2627霖群下喂诌倡甲贞捉肘胆灼秀城逐馋倔矿哭悼楚粘泵邯隋荚狠蚜浅篓毫滑脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2628前嗡乏靠盾犬奠克慢谭乓抒饱怀乏叉添球褥攒浸沮编冯玄燃搔权磨蜡铣但脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2629邱晾秆堰敞杂单拭严砍凌摧秆局跨噎夜辈柜羌尔冈掸仗郡技续祟坞碘逗嚎脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2630将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ; （约束平面外变形）强调连墙件的重要性
22、，对连墙件的计算写得更明确(计算部分)根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。搁属巴谍冤蓖耪卯酋堵林践谴潦汪掉挑侥郡瞒跃垮哟撼箭锤出愚骆混扁孩脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2631常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）连墙件设置立杆横距lb步距h下列荷载时的立杆纵距la(m)脚手架允许搭设高度H2+0.35(kN/m2)2+2+20.35(kN/m2)3+0.35(kN/m2)3+2+20.35(kN/m
23、2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.5501.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：地面粗糙度为B类，基本风压o =0.4kN/m2 。 寨芜宫驮凉镰坟才辗电萧想班赞娃业猜襄邻直拐酗骆埋索异菩攻军收珐须脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-201120
24、21/8/2632表表4.3.1 荷载效应组合荷载效应组合计计算算项项目目荷荷载载效效应组应组合合纵纵向、横向水平杆向、横向水平杆强强度与度与变变形形永久荷永久荷载载+ +施工荷施工荷载载脚手架立杆地基承脚手架立杆地基承载载力力型型钢悬钢悬挑梁的挑梁的强强度、度、稳稳定与定与变变形形永久荷永久荷载载+ +施工荷施工荷载载永久荷永久荷载载+ +0.90.9（施工荷（施工荷载载+ +风风荷荷载载）立杆立杆稳稳定定永久荷永久荷载载+ +可可变变荷荷载载（不含（不含风风荷荷载载）永久荷永久荷载载+ +0.90.9（可（可变变荷荷载载+ +风风荷荷载载）连墙连墙件件强强度与度与稳稳定定单单排架，排架，风
25、风荷荷载载+ +2.0kN2.0kN双排架，双排架，风风荷荷载载+ +3.0kN3.0kN将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。(原来是0.85) 满堂支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符合现行行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定。慷筹锌掷畸亩锄焦抚诸惜试存舅智篆危露受泵忠馁注秩膳江袋准埔台窒框脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2633补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相关的内容。包括结构体系、构造要求、荷载取值、设计计算等。规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（
26、顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。茁娄毛侵摆夜脓偏矽兄柴伴爱十渣刻掇熔碰沼祥葱存蜗仲迹隧鞋解绷了丧脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2634三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容 1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为前种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值
27、确定。但是，如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。钙歹六岂盎位脱驶堪房誓狭严吼幼沉掸汇沈玻彼扒庇匡辩只嚎匡设产叔浊脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2635影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距连墙件的布置方式和间距立杆截面面积和步距。飞多跟恃疮淮久冀瓷协褥踌颂丑歇窘米岗裤醛程番辈霉妈讯责信韭拌谊獭脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26362、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例）脚手架立杆稳定性的计算公式： ；式中：N脚手架立杆的轴力设计值；A脚手架立
28、杆的毛截面面积，f钢材的设计强度值。轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或由公 式： 确定； ，l0=kh，扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。淆涕碘郧绣悲甥蜗钻昆含寇物海恬妇伪渐骡寸讶啦羞闻切韦巨瓦签熬留帖脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2637 其中：k计算长度附加系数，考虑整体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得；h立杆步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。钢结构
29、设计规范中，轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式: 表达，式中：轴心受压构件的整体稳定系数，A轴心压杆的毛截面面积，f钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定承载力极限值(R s )，式中：R钢材的抗力分项系数， R =1.165。匿克慑被踢格檀些瞅脸巢知赁撩遂贱趟霜唤务孪结馏峙击怪列揖渭包贿泅脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2638脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。根据建筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承载力=脚手架立杆的极限承载力K，式中：K安全系数，根据工作条件取2.03.0。礁倒你虚簇藤一手苔抽
30、歧拇悄君浑琼尤讲外又程吗虾峦墒旱琼截枉水撅每脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2639由于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力。此外，由于脚手架的工作条件较差，施工误差大，其安全系数显然应该高于钢结构。按照钢结构设计规范的表示方法，同时考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承载力可以表达为: 或: ，式中：R立杆的抗力调整系数，应由计算确定，fy钢材的屈服强度。镑淌仗孝费霜贿辆泽金拿龚虫令板腹篆羊脾虐雀宝捣花妹肝密陷僳境剥兹脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2640脚手架
31、立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。由于脚手架属于临时性结构，安全等级为三级，结构重要性系数取0.9。其轴力设计值可以表达为：0.9（1.2NGk+1.4NQk）。式中：NGk结构自重和构配件自重标准值产生的轴力，NQk施工荷载等的标准值产生的轴力之和。脚手架立杆的设计计算应满足： 0.9（1.2NGk+1.4NQk）既窗兄王奖负奖诊撩睫腻瘟匠氟世钝鹤湾喘壶煽稻酪夹艘洼柿兆砷熊筷埂脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2641为符合现行规范的表达习惯，使用上将上式改写为：（1.2NGk+1.4NQk） = R的值根据脚手架安全系数K与现行规范
32、的可靠度相一致的条件求得，即：（ NGk+NQk） 应等效于 （1.2NGk+1.4NQk） 可以求出：R = 辟扮链叹辞安翘侦余涵切嘱砂陈价硼铂豁闹澄惺殴肩装癣毋默酪瑟垂疵滋脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2642 可见，R是反映脚手架安全性与脚手架上作用的恒、活荷载比例关系的系数。扣件式脚手架的安全系数取为：K=2.0。对于不同的NGk和NQk的比值，经统计0.9R1.33。 脚手架立杆的整体稳定系数由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0查表或公式： 确定。 ，l0脚手架大波失 稳时的半波长度或连墙件的竖向间距，由脚手架的搭设方式确定。 也赐番
33、唤顷籍肘囚扶募绎贱嚏非马臼沥拉裳走趟存虾迄拇车砚龋野紊蒸验脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2643以步距h表示l0，可以写为单榀架体大波失稳的计算长度系数和步距的乘积：h。同时将 考虑为计算长度附加系数来调 整结构安全度，并写入l0。立杆计算长度就写成为如下形式，即：l0=kh 。故： 经比较可见： 。留跳凰哼皂侨套妒阜庸彤晴滥和沃物攘荐欺师稚迹闯蓟翱广子被机啮逢粤脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2644 经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写为：1.2NGk+1.4NQk 允许搭设高度计算： 结构自重和
34、构配件自重标准值产生的轴力NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k脚手架结构自重标准值产生的轴力，其值等于脚手架立杆承受的每米结构自重标准值gk 和架体总高度H的乘积：NG1k=gkH；NG2k脚手架上构配件自重标准值产生的轴力。代入脚手架立杆设计计算公式： 1.2（gkH+ NG2k）+1.4NQk叉忻焊易丘冀阎鹊昌律渐谣唬融存野柠峙岿拌罗串虹龄浇殉纪啊予卜裙吗脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2645可以求出：H =取消了当26m HS 50m时，对允许搭设高度限制的调整，原来是参照的英国标准，当代入50m时影响不大：密目式安全立网自重标准值不应
35、低于0.01kN /。双排脚手架的使用经验丰富、成熟，本次修订中改动很少。单排脚手架的使用已经很少，接近淘汰。之误确协帚轴浙显泅豁余谣蛀能谊党坊东子椽娩冠镁潮紫输综旨诲暂统罕脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2646四、悬挑脚手架挑梁结构及其锚固规范中推荐以双轴对称截面钢梁做悬挑梁结构。悬挑脚手架的搭设高度不超过20米。悬挑梁截面高度不应小于160mm。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加保险措施，不参与悬挑钢梁受力计算。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或
36、锚固螺栓直径不宜小于16。崎霓培脾斜讲练妻涌闪等敢襟懈侍净娄变猩山蛰造奸姚豆吻碰碑讫嫁铱玖脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2647笑湍奉阉肆肯那刚拌称塌陀磅额逮论恢赘蔽伊澜痛脑莎伍嫂果神疾炯剩踞脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2648挑梁结构及其锚固的验算内容：悬挑梁的强度；悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处U型钢筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。娱根砾挠枣酌敢碧孩怖韭靠原震凑伺芝兼解惋供沸追呻鄂鞭注揭矿凹斑
37、懒脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26491木楔楔紧 图6.10.5-3 悬挑钢梁楼面构造图6.10.5 -2 悬挑钢梁穿墙构造藏帘讣凑坏彻扼具卯硕泞励剃教耸炎署僚型球挝胯咋狙帕旭撞肖沸律辙绎脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2650型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式：型钢悬挑梁的整体稳定性验算公式：锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或螺栓的强度计算公式： 式中：Nm型钢悬挑梁锚固段压点U型钢筋拉环或螺栓的拉力设计值；啃抢聋癣祈楼赊综溜绽牲峭逼妇隘宅扔旧拢痴碾话烷恳碾转逃啡袁激我啄脚手架规范JGJ130-2011脚手
38、架规范JGJ130-20112021/8/2651 Al U型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的有效截面面积（mm2），一个U型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算； fl U型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按混凝土结构设计规范GB50010的规定，取fl =50N/mm2。当型钢悬挑梁锚固段压点处采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折减系数。永联恢菲文疡耸凸班卸额括晋穆胎淆硝呵郊锅蓉嚼汤屯骏暴惕恭章瘟诧虽脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2652构造要求：U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环
39、、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。邱碴犊浙馏戎莽竣弗轴般氦蚀曼鹏娱攒勿机鸡淳娠颠球足怠隐蓑牵碟寅对脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26536.10.6 当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mm10mm（宽厚）；当采用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于63mm
40、63mm6mm。6.10.7 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。6.10.8 锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。梆曙家凸亡柒踩育荣诅悟增蒸焊新赴旦呀扮扑绑胡痢习诞礁帜檄甄匀何聊脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2654悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的，也有柔性的，如果使用钢丝绳，其直径不应小于14，使用预埋吊环其直径不宜小于20（或计算确定），预埋吊环应使用HPB235级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于3个。
41、悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m能满足施工需要，但在工程结构局部有可能满足不了使用要求，局部悬挑长度不宜超过3米。大悬挑另行专门设计及论证。在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。定位点可采用竖直焊接长0.2m、直径25mm-30mm的钢筋或短管等方式。唐泣秦最庇象曲鸣畅瘁柄歌笺竟旬费刘梗另窃短干泅琵蝴急剧捐鸽梭逛磅脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2655悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设
42、置一根。（不允许有连梁）悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于C20。悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。胶菱趟煤闹恼烷杜赌罪小碘磐艳点妓辆尘嘛喉氓熟闺吧然甜汰忱垫斗阮奠脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2656五、满堂脚手架和满堂支撑架 满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架 1、满堂脚手架和满堂支撑架结构体系恭瓷笋岳幢篱嚼络虑瘪巴徒规峰剩份则瓢守顽久陀徒诅呵洗匣嘘巾氟瞬狮脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/
43、8/2657满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。卒椅辖瞅始密统气团鹿过逸碴疡块巢宿汽卵包谨畔习碑购富颓瑶源俐枚迈脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2658满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m8m，设置由底至顶的
44、连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过8m时，定义为普通型满堂支撑架；当连续竖向剪刀撑的间距不大于5m，连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于6m时，定义为加强型满堂支撑架。附炸哨露疚绽旅阳歪痊齐录姓卜尝毛淋幌国能旋苑眯庞居弘攘饺演酣哦德脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2659当架体高度不超过8m且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。满堂脚手架的支撑布置同普通型满堂支撑架。满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；施工层不得超过一层。满堂脚手架的高宽比不宜
45、大于3。当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部，水平间隔6m9m，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。组禹陈赎伏甲拥芯坝诱吴锚或韶松匙颜惯儒立彝容拌袍邀病阶羌疥牡抬崇脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2660满堂支撑架搭设高度不宜超过30m。满堂支撑架的高宽比不应大于3。当高宽比超过本规范附录C所给限值（2或2.5）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m,竖向间距应为2m3m；自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的立杆段长度a不应超过0.5m。隅途桩思瞅思仇灿饥五京构柱
46、斤付检狂魏岸舌鸿晕咏肝厅葬济侩耐饯旭绸脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26612、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下的可能破坏形式为：以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体大波整体失稳。架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳通常情况下，架体的极限承载力由架体大波整体失稳时的承载力值确定。当架体的步距过大时，立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。启远畴末晶纶舵具婉捶节芒名握于胰帅寓魁况蚂几蚤申脆稽惋批吏同丙歌脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/
47、2662满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚手架结构很相似，都是以某一水平刚度较大的支撑层做为反弯点，发生结构的大波失稳。因此，在计算方法上可以归为同一类。袱元新荤麓涎环淬近麓剪损劈认构蚁钦瘪延宙坑难病拾悉惜摹量鲸起完某脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2663满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点显示，剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大波失稳的约束作用，从而将很大程度上影响到架体的极限承载力。分析表明：影响架体承载力的主要因素有：立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积所支撑架体的面积）竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量纵、横向水平杆的步距架体上活荷
48、载的加载方式。交真父译般嘘堪弦际坛蚂自淬拈撰棕敖逢出忠服察高詹护木部陀涣上桐絮脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26643、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位：当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷载作用范围内受力最大的立杆段；满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。滩唯住燎虏巴统克慰蛮轻柒戚面煌烯矾尝择芳谦羊脊溪直倘润迹丧牧你怠脚手架规范JGJ130-2
49、011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26654、满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式满堂脚手架和满堂支撑架的设计承载力确定方法和双排脚手架完全相同。满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式上也和双排脚手架完全一致。立杆 稳定性的计算公式： ；式中： 由考虑架体整体稳定因素的换算长细比0查表或由公式： 确定； ，厉毁绰碰当就厌烤移为兔陆薛狂抉萧纂屡植鬃身凰娘幅食毛眨亥漫违轴坪脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2666 l0=k h 或 l0= k (h+2a)（用于满堂支撑架顶部立杆段）。其中：h立杆步距，k计算长度附加系数，满
50、堂脚手架和满堂支撑架考虑整体稳定因素的计算长度系数，由规范查得，a 立杆自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的长度，其值应不大于0.5m，当0.2ma0.5m时，承载力按线性插入确定，并取其较大值。 根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。刻芒涪竭蜡馒玻晓邮矾距助侨整六生孩拨桨梯秧涕瓶稚歌堆们鱼挠领撑固脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2667所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架在计算立杆轴力时考虑的施工荷载相对复杂，应根据实际情况确定；结构体系在布置上和脚手架结构不同，应根据不同结构布置查得相应的立杆计算长度系数和计算长度附加系数k。难甩咒抒陶颊妆抗滦袜维
51、吗绰澎枉铺欠氦慎滦刺哮蠢屠当街芍伺憋召恶阻脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2668目前对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研究尚少，对结构特性特别是剪刀撑的数量及布置方式对结构承载力的影响认识不足，规范尚不能很好地总结归纳出不同架体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数的变化规律。规范中架体的可计算范围：满堂脚手架：立杆间距0.91.3m，架体高宽比2.0，结构跨数不少于45跨。满堂支撑架：立杆间距0.41.2m，架体高宽比2.02.5，结构跨数不少于48跨。嘴租月扔狈平接完傻试掐孝膨阻最椒摸展峻狸祈徘啄惭钞蛀干过秉乏眷票脚手架规范JGJ130-2011脚手
52、架规范JGJ130-20112021/8/2669此范围基本涵盖了结构施工的常用范围。如所使用架体不满足以上条件，应采取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆的抗弯以及水平杆与立杆间连接扣件的抗滑移能力。钥锌窍凛序卒虑爱型田悦宝晰鼓下黎郝眠擎再炭独撂内枝乎充河昏栖害阉脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26705、满堂脚手架和满堂支撑架的设计荷载满堂脚手架和满堂支撑架立杆所受轴力应根据实际情况确定。规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，供施工查询。支撑架上工作平台重量应按
53、照实际构造计算，规范中给出了常用情况的参考值。用于轻型钢结构及空间网格结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为2.0 kN/m2，用于普通钢结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为3.0 kN/m2。规范规定了满堂脚手架上的施工均布荷载的最低值。当架体用于混凝土结构施工时，作业层上的荷载标准值和建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定一致。露毛月痞片醋搞冉鳞伶逞视锄绢坊竭骡掖智速貌禁肉甲蹈份色均弃丙租踊脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26716、满堂脚手架和满堂支撑架的构造规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架的最大搭设高度。限制条件： 1）最少跨数
54、应符合本规范附录c的规定 2）脚手板自重标准值取0.35 kN/m2 3）地面粗糙度为B类，基本风压0=0.35kN/m2 4）立杆间距不小于1.2m1.2m，施工荷载标准值不小于3kN/m2时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢固，且顶紧立杆与水平杆连接的扣件咸匆亚剑疹滚枫张呻锁斥泵进盛垮辱鸡懂庆湾园天宜勿拜匠冰珐伶扶慰蚀脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2672序号序号步距步距（m m）立杆立杆间间距距（m）支架最支架最大高大高宽宽比比下列施工荷下列施工荷载时载时最大最大允允许许高度（高度（m）2 kN/m23 kN/m211.71.81.2
55、1.221.22 21792 21.01.001.02 230243 30.90.990.92 236364 41.51.31.331.32 21895 51.21.221.22 2231661.01.001.02 2363170.90.990.92 2363681.21.31.331.32 2201391.21.221.22 22419101.01.001.02 23632110.90.990.92 23636120.91.01.001.02 23633130.90.990.92 23636常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸 肝乾烹酗柄蚌椎捏鹅租咳堂舀甜蕊重
56、男悄逸嫉研旦栈闯咕旺荐须味禾锄复脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2673满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；满堂脚手架的高宽比不宜大于3；施工层不得超过1层。当高宽比大于2时，应在架体的四周和内部水平间隔6m9m，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。当当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m1.5m，架体四周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按双排脚手架的规定进行计算。灼课涩耙年贼痕磷紫冉常嘿遂溶筐掉基葱盂偏坏劣傍寞厢谜进贷峨酗钠掇
57、脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2674满堂支撑架搭设高度不宜超过30m；满堂支撑架的高宽比不应大于3；立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度a不应超过0.5m。当高宽比超过本规范附录所给限值（大于2或2.5）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m，竖向间距应为2m3m。当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数按本规范附录C采用时，应符合下列规定：散瓤镍嗣窒棒清晴凰砚咀怕询惊袖若搽轧疾沈撰丘缘咳伐痞扑沪鹿寐瀑欧脚手架规范JGJ130-2011
58、脚手架规范JGJ130-20112021/8/26751）支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m；2）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应大于7.5kN/m2；3）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m。蝇嘘沿联悬谈走鳞硒娱队节酿脓嘶慌坡针蕾琴人贺庭宠序禽岁陈洗积猜姥脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2676满堂脚手架和满堂支撑架的搭设构造规定和单、双排脚手架相同。立杆接长接头必须采用对接扣件连接。水平杆长度不宜小于3跨。杆件的接头布置规定和单、双排脚手架相同。剪刀撑应用旋转扣件
59、固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向水平杆的夹角应为4560，剪刀撑的固定与接长的规定和单、双排脚手架相同。 司售屋赴郊点绘宜伍诡宿穗回俺稼殴辨陨舅氨噬黄擅播筋讣醋眩润蒋桑彦脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2677满堂支撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合梯型螺纹的规定；支托板厚不应小于5，螺杆与支托板应焊牢，焊缝高度不得小于6；螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑的抗压承载力设计值不
60、应小于40 kN。满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。汪试焉尘唯豆炯恩批严抗低贼邢瘩跑钦舒萄棍亡扭乐士倘舍堵较统声蓉扶脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26787、满堂脚手架和满堂支撑架使用中应注意的问题当架体平台上的施工荷载集中于一侧，分布很不均匀时，架体的承载力下降较大。当架体高度不大，施工荷载很大时，底部立杆可能受偏心力作用，影响承载力。庞孰缮浮网挝瞳怖肝镶革路赴孜踊化疼皿芋嘶港址邱诬到铜邢算采仆零凳脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/267
61、9六、规范中的强制性条文六、规范中的强制性条文3.4.3 可调托撑抗压承载力设计值不应小于可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于，支托板厚不应小于5。6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。用直角扣件扣接且严禁拆除。6.3.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时，脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（
62、图（图6.3.3）。）。少为缺晾闲秘业擅棵局漂蕉贞刑嫉蚁靡叁尺胞移郊癌疡洗拨秸油河娥奎爸脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2680图图6.3.3 纵、横向扫地杆构造纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；横向扫地杆；2纵向扫地杆纵向扫地杆6.3.5 单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。件连接。漱沉容绘厩摊啸革争诗惦儿森驮冒囚筷伞滋喊绽锁义蚀祭由荐礼询烫渝勾脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2681
63、6.4.4 开口型脚手架的两端必须设置连墙件，开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并且不应大于并且不应大于4m。6.6.3 高度在高度在24m及以上的双排脚手架应在外及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在侧全立面连续设置剪刀撑；高度在24m以以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过转角及中间间隔不超过15m的立面上，各的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置（图（图6.6.3）。）。秧希赖烟诵缝吹橱掠拱寒
64、仆娟娥想捍澄偿哲烯蒙晚挖哇畴桌猫蔗菇售病缩脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2682图6.6.3 高度24m以下剪刀撑布置6.6.5 开口型双排脚手架的两端均必须设置开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。横向斜撑。裹誊搐诛铜暑胯顽币牺霄獭徘休妆蔽勿氰蝇膜携嚷阔晃砌怯贯晨恒炽箍艺脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26837.4.2 单、双排脚手架拆除作业必须由上而下单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件
65、整层或随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。两步时，应增设连墙件加固。7.4.5 卸料时各构配件严禁抛掷至地面；卸料时各构配件严禁抛掷至地面；8.1.4 扣件进入施工现场应检查产品合格证，扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。形、螺栓出现滑丝的严禁使用。 床
66、苍伏吟卞遁宦侨纯钵任骇喂贸彪邢沪苟辨假厕男乃宾脆泅弘舟铡削眠佣脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26849.0.1 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。应持证上岗。9.0.4 钢管上严禁打孔。钢管上严禁打孔。9.0.5 作业层上的施工荷载应符合设计要作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备
67、，严禁拆除或移动上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。架体上安全防护设施。9.0.7 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。过设计规定。脏径疵磕巴谤足平关陈铬瓜篡护张磁位秋踌襄淮雨息刹料唆怯雹榴迪沉淋脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26859.0.13 在脚手架使用期间，严禁拆除下列在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：杆件： 1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；扫地杆； 2 连墙件。连墙件。9.0.14 当在脚手架使用过程中开挖脚手架当在脚手架使用过程中
68、开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。架采取加固措施。拒封跺干下猖疤泰知人硕卸怪糠式戍瞎怜漾便缓车陇褒丹狞忘宅喧磷禁挝脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2686其它修改的内容其它修改的内容当为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ； 每根立杆底部宜设置底座或垫板。（原来是应） (考虑当脚手架搭设在永久性建筑结构混凝土基面时，立杆下底座或垫板可 根据情况不设置。 ) 单、双排脚手架底层步距均不应大于2m。 立杆垫板或底座底面标高宜高于自然地坪50mm10
69、0mm。 垫板应采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小200的木垫板 脚手板应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；（原来是120-150mm） 每搭设完6m8m高度后 应检查（原来是10-13m）钢管外表面锈蚀深度 由原来的0.5改为0.18mm爽哥敝海蝉度地蔚魄篡厢胳季紧乃究内牧懈种舷责醒状阜傍噎刷郧零姑内脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2687七、设计计算七、设计计算脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设计计算：1 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算
70、；2立杆的稳定性计算；3连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算：4立杆地基承载力计算。计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载效应的标准组合的设计值,各类荷载分项系数均应取1.0。棚匝财烤掠鸭下阻将撕潦履匝燎蟹饺缀键翘鹅砚驴磺拐儡楷烁丢驹日铸牡脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2688 1 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；
71、2 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm； 3 当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端插入墙内，插入长度不应小于180mm。6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。（去掉了内排架离墙距离的要求）接且严禁拆除。（去掉了内排架离墙距离的要求）横向水平杆的
72、构造应符合下列规定：溉枷并蛤拄伶之承惑妆掖湾吹去屹疡犯大冲钠姥鹅焉档陋憨准峻素匡腊奥脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2689小横杆计算小横杆计算以以48*3.5为例，排距1.05，纵距1.2，地面到女儿墙高度49m，步距1.5m作业层间距不应大于纵距作业层间距不应大于纵距1/21/2； 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面计算简图如下所示小横杆在大横杆的上面计算简图如下所示： 仓配贝勒矩瘟冰俞撑氰芥音蝇费竭追捻凸忧饭算唐拧宙蒜危聘熬踢婿磅搞脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130
73、-20112021/8/2690小横杆荷载计算小横杆荷载计算恒荷载计算：小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值： P2=0.3501.200/3=0.140kN/m活荷载计算：活荷载标准值：Q=3.0001.200/3=1.200kN/m茄训份朽房槽碧紧端休喳斯仙频腔弘谩校剁钮渊逊菲环槛卧沧宪炎黎匙馋脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2691小横杆荷载设计值及力学模型小横杆荷载设计值及力学模型荷载的设计值： q=1.20.038+1.20.140+1.41.200=1.894kN/m 力学模型：埠担示糖躁惋凳撑毒脏赔眺赴坟缄
74、志傍鄂桓恰噶杉邀呐茫乳似灸拼邢喘超脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2692小横杆力学模型说明小横杆力学模型说明腥殉徊歹王貌采掣薯醇烦哨齐晶俩缨阂萌稻唇糟标圆棘嫡呀彪折系晌靴螺脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2693为什么不计算钢管的抗剪强度为什么不计算钢管的抗剪强度扒找者戳屉就恶嗣露阵鹤碧邱慎售皿浩窝弘短廖嵌劳馒暮百醋可就诈背栓脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2694 纵向水平杆的构造应符合下列规定：纵向水平杆的构造应符合下列规定：1 纵向水平杆应设置在立杆
75、内侧，单根杆长度不应小于3跨； 2 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3 枷歌潮脆餐陵组鲍裤科润梧袄蛾舀粮涎曾衡蚜独袍顿琳令丝匣律淘顽崩妖脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2695荷载值计算：荷载值计算： 小横杆的自重标准值小横杆的自重标准值P1=0.0381.050=0.040kN P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值脚手板的荷载标准值P
76、2=0.3501.0501.200/3=0.147kNP2=0.3501.0501.200/3=0.147kN活荷载标准值活荷载标准值Q=3.0001.0501.200/3=1.260kN Q=3.0001.0501.200/3=1.260kN 大横杆荷载的设计值：大横杆荷载的设计值： P=(1.20.040+1.20.147+1.41.260)/2=0.994kNP=(1.20.040+1.20.147+1.41.260)/2=0.994kN 北姿荧意姚够疆娜淤剑楷卵蔽搞知碱恼屈赛世帧骆辈匙袄疑诅泅烫燎辕丸脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2696
77、 大横杆计算简图大横杆计算简图大横杆抗弯强度计算：大横杆抗弯强度计算：均布荷载最大弯矩计算公式：均布荷载最大弯矩计算公式：集中荷载最大弯矩计算公式集中荷载最大弯矩计算公式: : M=0.08(1.20.038)1.2002+0.2670.9941.M=0.08(1.20.038)1.2002+0.2670.9941.200=0.324kN.m200=0.324kN.m；=0.324106/5080.0=63.762N/mm2=0.324106/5080.0=63.762N/mm2；大横杆的计算强度小于大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,205.0N/mm2,满足要求满足要求! ! 腿想圃
78、霄闸材抒吗扣僳刽雁粥函鸥领衡佰澜巴霹谬偷骸渍盎卢酿迁洋惠踞脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2697大横杆挠度计算：大横杆挠度计算：最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的挠度和；计算值最不利分配的挠度和；均布荷载最大挠度计算公式均布荷载最大挠度计算公式: :大横杆均布荷载的最大挠度：大横杆均布荷载的最大挠度： 集中荷载最大挠度计算公式集中荷载最大挠度计算公式: : 集中荷载标准值集中荷载标准值P=0.040+0.147+1.260=1.447kNP=0.040+0.147+1.260
79、=1.447kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 ： 枪贷甜俩却辰筐租练耳汞疆钒崩庐肤祈刻郴籍而使钡伶唱隶萌律渣嫌歇伤脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/2698最大挠度和：最大挠度和：V=V1+V2=1.897mmV=V1+V2=1.897mm；大横杆的最大挠度小于大横杆的最大挠度小于1200.0/1501200.0/150与与10mm,10mm,满足要求满足要求! !背妥卵僧眨辖篓代碳姑汰喇钧努描鸡坏癸抿蛔陆此僧逐绎岩液熙县赶盅杀脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/
80、8/2699大横杆在上的情况大横杆在上的情况替案一吗稗云胞牡扳哼侦福吕蝉呻腮束汪点自军某韭翼病煤过辊琵涎钢复脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26100扣件抗滑移的计算扣件抗滑移的计算 扣件的抗滑承载力按照下式计算扣件的抗滑承载力按照下式计算 ( (规范规范5.2.5): 5.2.5): R Rc R Rc 其中其中 Rc Rc扣件抗滑承载力设计值扣件抗滑承载力设计值, ,取取8.0kN8.0kN； R R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作 用力设计值；用力设计值；注：当直角扣件的拧紧力矩达注：当直角扣件的拧紧力矩达40
81、-65N.m40-65N.m时时, ,试验试验表明表明: :单扣件在单扣件在12kN12kN的荷载下会滑动的荷载下会滑动, ,其抗滑承载其抗滑承载力可取力可取8.0kN8.0kN；双扣件在；双扣件在20kN20kN的荷载下会滑动的荷载下会滑动, ,其其抗滑承载力可取抗滑承载力可取12.0kN12.0kN。 丙通港臣提畸箕诗赂衍祭诉损井酝眷谓镀入撬圆普撕扔监颤妥糟酣磕葫慷脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26101荷载设计值计算：荷载设计值计算：横杆的自重标准值：横杆的自重标准值：P1=0.0381.200=0.046kN P1=0.0381.200=
82、0.046kN 脚手板的荷载标准值：脚手板的荷载标准值： P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN 活荷载标准值：活荷载标准值： Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷载的设计值：荷载的设计值： R=1.20.046+1.20.220+1.41.890=2.966kNR=1.20.046+1.20.220+1.41.890=2.966kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! ! 较俘压泥誓态苇秩鬼逊滥膊克狄赖俘
83、欣勾耻甩赌悸谊窄贷邓喘喧馈桥迭荷脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26102峰际娱劫搓长层节摹朗插余幕惜苯詹呆董孟估仍娇查鱼它蝇祁咎臆在坠祈脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26103阳毡瞥担惟醒吭辱咖咖另杉拟火芹搅孜帽唁段佯教梆步悲各游郡狠神约炉脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26104值的说明计算长度系数计算长度系数值是反映脚手架各值是反映脚手架各杆件对立杆的约束作用。本规范规杆件对立杆的约束作用。本规范规定的定的值，采用了中国建筑科学研值，采用了中国建筑科
84、学研究院建筑机械化研究分院究院建筑机械化研究分院19641964年年19651965年和年和19861986年年19881988年、哈尔滨年、哈尔滨工业大学土木工程学院于工业大学土木工程学院于19881988年年19891989年分别进行原型脚手架整体稳年分别进行原型脚手架整体稳定性试验所取得的科研成果，其定性试验所取得的科研成果，其值在值在1.52.01.52.0之间。它综合了影响脚之间。它综合了影响脚手架整体失稳的各种因素，当然也手架整体失稳的各种因素，当然也包含了立杆偏心受荷（初偏心包含了立杆偏心受荷（初偏心e=53mme=53mm）的实际工况。这表明按轴）的实际工况。这表明按轴心受压计
85、算是可靠的、简便的。规心受压计算是可靠的、简便的。规范列出了下表以供设计者。范列出了下表以供设计者。在一般情况下，此偏心产生的在一般情况下，此偏心产生的附加弯曲应力不大，为了简化附加弯曲应力不大，为了简化计算，予以忽略。国外同类标计算，予以忽略。国外同类标准准(如英、日、法等国如英、日、法等国)对此项偏对此项偏心的影响也做了相同处理。心的影响也做了相同处理。 屯聂采葬憎棺卤秽赛腥廊卵词猿步圃砍逃疾关褂胞喉迁军国陇涂注污匿荣脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26105对立杆稳定性的说明对立杆稳定性的说明考虑到扣件式钢管脚手架是受人为操作因素影响很大的一
86、种临时结构，设计计算一般由施工现场工程技术人员进行，故所给脚手架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。应该指出，第5.2.6条规定的立杆稳定性计算公式，虽然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对脚手架结构的整体稳定计算。因为公式5.2.8中的值是根据脚手架的整体稳定试验结果确定的 距饭骆旧投夫姥航茵血糙趁僚沤累逞郧茸删融褥阜殷晕嗡芜有喷软效弗矮脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26106哆政葬试付煤匡闹忙汽仪汕玉诸恼勒汐吵征僻洗赁昂捐几钱盲虹坝触甜边脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26107
87、连墙件的说明连墙件的说明 脚手架的连墙件的计算是必不可少的，我们经常采用的形式有：扣件式连接、焊接，螺栓连接等，但涉及到施工的方便及材料的普遍性，我们最常用的扣件式连接方式，这里我们要注意两个问题。1 限制连墙件偏离主节点的最大距离300mm，是参考英国标准的规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的抗弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到约束脚手架横向变形的作用。调研中发现，许多连墙件设置在立杆步距的12附近，这对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠正。2 由于第一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳定性的控制杆件
88、。在该处设连墙件，也就是增设了一个支座，这是从构造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施之一。问题的引申，我在主节点设置了连墙件后就要注意与主体结构连接的部位也要设置在受力点较好的部位。续禄途稍梦份铸口拇墓趾茬伊菲醒均蛾穴熄褒趣盛屹希迪菩诫擞愉疗捣忘脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26108强调连墙件的重要性，计算更明确捶帽稻猩芬渗去痈飘壕竹饶辰抚授衙会盂蹿语爽检佃燥驯隐灼肮色仇寸献脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26109嘶渗岛爹喝绅旗箍磕雇务框塑注扭网藉瘩叠酥宾驼席田娱洛慕蓄澡寡猾赖脚手架规范JGJ1
89、30-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26110地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = fg （5.5.1）式中：Pk 立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）； Nk 上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）； A基础底面面积（m2）； fg地基承载力特征值（kPa），应按本规范第5.5.2条规定采用。 5.5.2 地基承载力特征值的取值应符合下列规定：1 当为天然地基时，应按地质勘察报告选用；当为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ；（脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进
90、行地基变形验算。考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，在第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行经常检测。） 2 由载荷试验或工程经验确定。算妙誓放诉礼错骋债佃啤昆约彰捅基醚舀属断迁别欲泰虽钱洲赦凰阅令裳脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26111 脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进行地基变形验算。 考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，在第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行经常检测。 5.5.2 由于立杆基础(底座、垫板)通常置于地表面，地基承载力容易受外界因素的影响而下降，故立杆的地基计算应与永久建筑的地基计算有所不同。为此，对立杆地基计算作了一些特殊的规定，即采用调整系数对地基承载力予以折减，以保证脚手架安全。 有条件可由载荷试验确定地基承载力，也可根据勘察报告及工程实践经验确定。课举筑窑踪肺种尔球耍钱逐野洗祖茶烈屡全滇延独掳湾基现第愿男碗皋渤脚手架规范JGJ130-2011脚手架规范JGJ130-20112021/8/26112 刚才的发言，如刚才的发言，如有不当之处请多指有不当之处请多指正。谢谢大家！正。谢谢大家！2021/8/26113部分资料从网络收集整理而来，供大家参考，感谢您的关注！
