我国常减压蒸馏装置的技术进展

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1、我国常减压蒸馏装置技术进展我国常减压蒸馏装置技术进展洛阳石化工程公司洛阳石化工程公司李和杰李和杰内容内容u装置大型化技术装置大型化技术我国大型化装置基本情况我国大型化装置基本情况装置大型化需解决的问题装置大型化需解决的问题 u减压深拔技术减压深拔技术 影响减压深拔的因素影响减压深拔的因素减压深拔和能耗减压深拔和能耗u轻烃回收整合技术轻烃回收整合技术u电脱盐技术电脱盐技术大型化高速电脱盐实现国产化大型化高速电脱盐实现国产化脉冲电脱盐技术脉冲电脱盐技术电脱盐自动反冲洗控制程序电脱盐自动反冲洗控制程序 u节能降耗技术节能降耗技术 装置大型化技术装置大型化技术20082008年二大石油公司蒸馏装置能力

2、年二大石油公司蒸馏装置能力全国合计全国合计中国石化集团中国石化集团中国石油集团中国石油集团炼油企业数炼油企业数35352626蒸馏装置套数蒸馏装置套数58584646设计加工能力，设计加工能力，Mt/aMt/a400400209.80209.80136.95136.9520082008年加工量，年加工量，Mt/aMt/a174.89174.89122.18122.18开工负荷率，开工负荷率，% %83.3683.3689.2189.21u我国蒸馏装置基本情况我国蒸馏装置基本情况装置大型化技术装置大型化技术u我国蒸馏装置大型化里程碑我国蒸馏装置大型化里程碑2001年底，炼油厂平均规模为年底，炼油

3、厂平均规模为238万吨万吨/年，只有大连西太、茂名和镇年，只有大连西太、茂名和镇海等炼厂具有单套海等炼厂具有单套500万吨万吨/年以上能力的蒸馏装置，没有一套能力达年以上能力的蒸馏装置，没有一套能力达到到1000万吨万吨/年年2004年大连西太年大连西太1000万吨万吨/年蒸馏装置投产，是第一套千万吨规模的年蒸馏装置投产，是第一套千万吨规模的蒸馏装置蒸馏装置到到2008年底，中国石化蒸馏装置平均规模达到年底，中国石化蒸馏装置平均规模达到361万吨万吨/年，中石油蒸年，中石油蒸馏装置平均规模达到馏装置平均规模达到298万吨万吨/年年目前三大公司已投产的目前三大公司已投产的800万吨万吨/年以上规

4、模的蒸馏装置共年以上规模的蒸馏装置共15套，能力套，能力达到达到133Mt/a，占总加工能力的，占总加工能力的35%左右，其中左右，其中1000万吨以上的万吨以上的5套套正在设计、施工和准备投产的正在设计、施工和准备投产的800万吨万吨/年以上规模的蒸馏装置共年以上规模的蒸馏装置共9套，套，能力达到能力达到84Mt/a还有还有12套千万吨级规模的蒸馏装置纳入规划，能力达到套千万吨级规模的蒸馏装置纳入规划，能力达到147Mt/au建设建设8001000万吨级的大型蒸馏装置是我国炼厂扩大一次加万吨级的大型蒸馏装置是我国炼厂扩大一次加工能力的主要手段工能力的主要手段装置大型化技术装置大型化技术单套能

5、力大于单套能力大于8.0Mt/a8.0Mt/a的大型常减压蒸馏装置的大型常减压蒸馏装置 序号序号用户名称用户名称设计规模设计规模Mt/aMt/a投产日期投产日期设计单位设计单位备注备注已投产的装置已投产的装置133.00133.00一一中国石化中国石化83.0083.001 1青岛大炼油青岛大炼油10.0010.0020082008SEISEI新建，含硫油新建，含硫油2 2镇海炼化镇海炼化9.009.0020052005ZRECZREC改造，含硫油改造，含硫油3 3高桥石化高桥石化8.008.0020022002SEISEI改造，润滑油改造，润滑油4 4金陵石化金陵石化8.008.002004

6、2004JLPECJLPEC改造，含硫油，实际改造，含硫油，实际7007005 5上海石化上海石化8.008.0020052005SSECSSEC改造，含硫油改造，含硫油6 6洛阳石化洛阳石化8.008.0020052005LPECLPEC改造，含硫油改造，含硫油7 7广州石化广州石化8.008.0020062006LPECLPEC新建，含硫油新建，含硫油8 8海南炼化海南炼化8.008.0020072007SEISEI新建，含硫油，常压新建，含硫油，常压9 9燕山石化燕山石化8.008.0020072007SEISEI新建，含硫油新建，含硫油1010福建炼化福建炼化8.008.0020092

7、009SEISEI新建，含硫油新建，含硫油u单套能力大于单套能力大于8.0Mt/a的大型常减压蒸馏装置的大型常减压蒸馏装置装置大型化技术装置大型化技术单套能力大于单套能力大于8.0Mt/a8.0Mt/a的大型常减压蒸馏装置的大型常减压蒸馏装置 序号序号用户名称用户名称设计规模设计规模Mt/aMt/a投产日期投产日期设计单位设计单位备注备注已投产的装置已投产的装置133.00133.00一一中国石化中国石化83.0083.00二二中国石油中国石油38.0038.001 1大连西太石化大连西太石化10.0010.0020042004LPECLPEC改造，含硫油改造，含硫油2 2大连石化大连石化10

8、.0010.0020062006LPECLPEC新建，含硫油新建，含硫油3 3独山子石化独山子石化10.0010.0020092009LPECLPEC新建，含硫油新建，含硫油4 4抚顺石化抚顺石化8.008.0020092009LPECLPEC新建，润滑油新建，润滑油三三中国海洋石油中国海洋石油12.0012.001 1惠州炼油惠州炼油12.0012.0020092009SEI/ZRCCSEI/ZRCC新建，含酸油新建，含酸油装置大型化技术装置大型化技术单套能力大于单套能力大于8.0Mt/a8.0Mt/a的大型常减压蒸馏装置的大型常减压蒸馏装置序号序号用户名称用户名称设计规模设计规模Mt/aM

9、t/a投产日期投产日期设计单位设计单位备注备注正施工和设计的装置正施工和设计的装置84.0084.00一一中国石化中国石化52.0052.001 1天津石化天津石化10.0010.00准备投产准备投产SEISEI新建，含硫油新建，含硫油2 2茂名石化茂名石化10.0010.00正在设计正在设计LPECLPEC新建，含硫油新建，含硫油3 3齐鲁石化齐鲁石化8.008.00正在施工正在施工LPECLPEC新建，含酸油新建，含酸油4 4长岭石化长岭石化8.008.00正在施工正在施工LPECLPEC新建，含酸油新建，含酸油5 5金陵石化金陵石化8.008.00正在设计正在设计LPECLPEC新建，新

10、建，580580深拔深拔6 6扬子石化扬子石化8.008.00正在设计正在设计LPECLPEC新建，含硫油新建，含硫油二二中国石油中国石油20.0020.001 1钦州石化钦州石化10.0010.00准备投产准备投产CEICEI新建，含硫油新建，含硫油2 2四川石化四川石化10.0010.00正在设计正在设计CEICEI新建，含硫油新建，含硫油三三中国中化中国中化12.0012.001 1泉州石化泉州石化12.0012.00基础设计基础设计LPECLPEC新建，含硫油新建，含硫油装置大型化技术装置大型化技术u装置大型化需解决的问题装置大型化需解决的问题千万吨级常减压装置设备规格千万吨级常减压装

11、置设备规格l常压塔直径：常压塔直径：8ml减压塔直径：减压塔直径：1112ml常压炉负荷：常压炉负荷：100MWl减压转油线直径：减压转油线直径：34m大型塔器设计、制造和施工要解决的问题大型塔器设计、制造和施工要解决的问题l保持塔盘上气液两相的均匀接触与分离保持塔盘上气液两相的均匀接触与分离l每层塔盘的气液负荷都处于该种塔盘的适宜操作区每层塔盘的气液负荷都处于该种塔盘的适宜操作区l大型填料塔内液相均匀分布大型填料塔内液相均匀分布l大型化器的支撑大型化器的支撑装置大型化技术装置大型化技术大型蒸馏装置开工遇到的问题大型蒸馏装置开工遇到的问题l在停工蒸汽吹扫时常出现由于蒸汽量和蒸汽压力不足，吹扫不

12、彻底或吹扫在停工蒸汽吹扫时常出现由于蒸汽量和蒸汽压力不足，吹扫不彻底或吹扫处理时间较长等问题处理时间较长等问题l产生的污油量较大产生的污油量较大大型蒸馏装置在设计时因考虑开大型蒸馏装置在设计时因考虑开/停工的方案停工的方案l较大的蒸汽吹扫管径，设备底部的放凝管径和顶部的放空管径较大的蒸汽吹扫管径，设备底部的放凝管径和顶部的放空管径l较大的蒸汽耗量较大的蒸汽耗量l中段回流抽出口尤其是减压中段回流抽出口不设阀门对管线的吹扫方案中段回流抽出口尤其是减压中段回流抽出口不设阀门对管线的吹扫方案l减少污油量的措施减少污油量的措施大型蒸馏装置在开大型蒸馏装置在开/停工的方案的变化停工的方案的变化l改变收油方

13、式改变收油方式-除将回流罐收满油外，也将回流油泵入口、出口管线及相应换热器充满，为除将回流罐收满油外，也将回流油泵入口、出口管线及相应换热器充满，为了保证装置在开工期间能迅速建立回流油，避免了过去只收满回流油罐，在了保证装置在开工期间能迅速建立回流油，避免了过去只收满回流油罐，在启动回流油泵时出现一罐油连回流管线和设备都装不满的现象启动回流油泵时出现一罐油连回流管线和设备都装不满的现象l增加了柴油置换步骤增加了柴油置换步骤-当装置退油结束后，增加收柴油对重油管线各设备经柴油置换，再进蒸汽进当装置退油结束后，增加收柴油对重油管线各设备经柴油置换，再进蒸汽进行吹扫行吹扫减压深拔技术减压深拔技术u减

14、压拔出深度的定义减压拔出深度的定义衡量常减压蒸馏装置总拔出深度通常采用减压渣油的衡量常减压蒸馏装置总拔出深度通常采用减压渣油的切割点切割点来表示，来表示，减压渣油的切割点是指减压渣油收率对应于原油实沸点蒸馏曲线减压渣油的切割点是指减压渣油收率对应于原油实沸点蒸馏曲线（TBP）上的温度）上的温度收率收率切割点温度切割点温度切割点切割点减压深拔技术减压深拔技术u减压深拔的标准减压深拔的标准国外深拔的标准国外深拔的标准l减压渣油的切割点标准设计是减压渣油的切割点标准设计是1050 ，即，即565，只有减压渣油切割点温，只有减压渣油切割点温度超过度超过565才称为深拔才称为深拔l对于个别减压蒸馏装置，

15、据称切割点温度可以达到对于个别减压蒸馏装置，据称切割点温度可以达到600国内深拔的标准国内深拔的标准l在上个世纪在上个世纪80-90年代，减压渣油切割点温度达到年代，减压渣油切割点温度达到540就称为深拔就称为深拔l目前所称的深拔主要是指减压渣油切割点达到目前所称的深拔主要是指减压渣油切割点达到560及以上及以上u国内减压深拔的现状国内减压深拔的现状目前国内大多数常减压蒸馏装置实际操作的减压渣油切割点温度一般目前国内大多数常减压蒸馏装置实际操作的减压渣油切割点温度一般在在535-540左右左右近期新设计的大型装置减压渣油的切割点按近期新设计的大型装置减压渣油的切割点按565设计，金陵设计，金陵

16、800万吨万吨常减压蒸馏按常减压蒸馏按580设计设计影响减压深拔的因素影响减压深拔的因素u影响减压深拔的因素影响减压深拔的因素工厂因素工厂因素外部因素外部因素l装置加工的原油是否适合深拔？装置加工的原油是否适合深拔？l根据减压蜡油和减压渣油的加工方案配置，炼厂是否需要深拔根据减压蜡油和减压渣油的加工方案配置，炼厂是否需要深拔?装置本身的技术水平装置本身的技术水平内部因素内部因素l减压系统能否提供深拔所需要的能量？减压系统能否提供深拔所需要的能量？l拔出的减压蜡油的质量能否满足下游装置对进料的要求？拔出的减压蜡油的质量能否满足下游装置对进料的要求？l减压炉能否实现长周期安全生产？减压炉能否实现长

17、周期安全生产？操作因素操作因素内部因素内部因素l实际生产过程中，是否按减压深拔的要求进行操作？实际生产过程中，是否按减压深拔的要求进行操作？任何一个因素，尤其第二和第三个因任何一个因素，尤其第二和第三个因素没做好，都将影响装置的总拔出率素没做好，都将影响装置的总拔出率减压深拔技术减压深拔技术q影响减压深拔的因素影响减压深拔的因素-工厂因素工厂因素u减压蜡油的三条主要加工路线减压蜡油的三条主要加工路线催化裂化催化裂化加氢裂化加氢裂化蜡油加氢处理蜡油加氢处理-催化裂化催化裂化u减压渣油的三条主要加工路线减压渣油的三条主要加工路线延迟焦化延迟焦化渣油加氢处理渣油加氢处理溶剂脱沥青溶剂脱沥青u蜡油、渣

18、油加工路线对原料的要求蜡油、渣油加工路线对原料的要求减压深拔技术减压深拔技术蜡油和渣油加工装置原料的典型控制指标蜡油和渣油加工装置原料的典型控制指标 加氢裂化加氢裂化催化裂化催化裂化蜡油蜡油加氢处理加氢处理渣油渣油 加氢处理加氢处理比重比重氯氯ug.g-11硫硫%0.5-3.0氮氮ug.g-1500-2000铁铁ug.g-11矾矾+镍镍ug.g-1215总金属总金属ug.g-1120-130100粘度粘度mm2/s300干点干点D1160尾油作乙烯料：尾油作乙烯料：560尾油作不乙烯料：尾油作不乙烯料：610C7不溶物不溶物ug.g-12001000康氏残炭康氏残炭w%211.8减压深拔技术减

19、压深拔技术u原料性质和加工路线对深拔的要求原料性质和加工路线对深拔的要求低硫低金属石蜡基原油不需深拔低硫低金属石蜡基原油不需深拔l对于低硫低金属石蜡基原油，由于其减压渣油可以掺入蜡油中进入重油催对于低硫低金属石蜡基原油，由于其减压渣油可以掺入蜡油中进入重油催化裂化装置进行加工，甚至可以不需要减压蒸馏，全部常压渣油都可以直化裂化装置进行加工，甚至可以不需要减压蒸馏，全部常压渣油都可以直接进入重油催化裂化装置加工，因此不必追求减压拔出率，也就是不需要接进入重油催化裂化装置加工，因此不必追求减压拔出率，也就是不需要深拔深拔l如果为了生产航煤或芳烃，采用减压蜡油加氢裂化路线，则切割点应根据如果为了生产

20、航煤或芳烃，采用减压蜡油加氢裂化路线，则切割点应根据使减压渣油的硫含量等满足重油催化裂化装置的进料要求酌情确定使减压渣油的硫含量等满足重油催化裂化装置的进料要求酌情确定高硫或含硫原油，是否深拔应综合分析高硫或含硫原油，是否深拔应综合分析l减压渣油中硫含量和金属含量较高，很难直接用催化裂化装置进行加工减压渣油中硫含量和金属含量较高，很难直接用催化裂化装置进行加工l无论减压蜡油是采用加氢处理无论减压蜡油是采用加氢处理-催化裂化路线还是采用蜡油加氢裂化路线，催化裂化路线还是采用蜡油加氢裂化路线，为最大限度提高蜡油的转化率，减少渣油量和生焦量，采用深拔是必要的为最大限度提高蜡油的转化率，减少渣油量和生

21、焦量，采用深拔是必要的l如果减压渣油采用渣油加氢处理路线，由于较高的粘度会影响液膜厚度，如果减压渣油采用渣油加氢处理路线，由于较高的粘度会影响液膜厚度，增加扩散阻力。为降低进料中的粘度，往往采取向减压渣油中兑入部分的增加扩散阻力。为降低进料中的粘度，往往采取向减压渣油中兑入部分的减压蜡油，因此，对于减压渣油采用渣油加氢处理路线，是否深拔，需根减压蜡油，因此，对于减压渣油采用渣油加氢处理路线，是否深拔，需根据原料的性质酌情决定据原料的性质酌情决定减压深拔技术减压深拔技术不同蜡油和渣油加工路线对深拔的要求不同蜡油和渣油加工路线对深拔的要求催化裂化催化裂化加氢裂化加氢裂化蜡油加氢处理蜡油加氢处理催化

22、裂化（低硫原油）催化裂化（低硫原油）/酌情酌情/延迟焦化延迟焦化深拔深拔深拔深拔（酌情）（酌情）深拔深拔溶剂脱沥青溶剂脱沥青深拔深拔深拔深拔（酌情）（酌情）深拔深拔渣油加氢处理渣油加氢处理/酌情酌情/渣油加氢处理渣油加氢处理焦化焦化深拔深拔深拔深拔（酌情）（酌情）/减压蜡油去向减压蜡油去向减压渣油去向减压渣油去向减压深拔技术减压深拔技术q影响减压深拔的因素影响减压深拔的因素-装置本身的技术水平装置本身的技术水平u减压闪蒸段的工艺条件减压闪蒸段的工艺条件在闪蒸段温度、压力下能否将要拔出的产品（包括过汽化油）汽化？在闪蒸段温度、压力下能否将要拔出的产品（包括过汽化油）汽化？u减压加热炉减压加热炉减

23、压系统能否提供深拔所需要的能量？炉出口温度是否足够？减压系统能否提供深拔所需要的能量？炉出口温度是否足够？减压炉能否实现长周期安全生产？减压炉能否实现长周期安全生产？l炉型和炉管布置方式、平均辐射热强度、质量流速、油品压降、炉膛烟气炉型和炉管布置方式、平均辐射热强度、质量流速、油品压降、炉膛烟气温度、最高油膜温度和停留时间、炉管流型温度、最高油膜温度和停留时间、炉管流型u减压塔洗涤段减压塔洗涤段拔出的减压蜡油的质量能否满足下游装置对进料的要求？拔出的减压蜡油的质量能否满足下游装置对进料的要求？l洗涤油流量、洗涤段内件的形式洗涤油流量、洗涤段内件的形式u减顶真空系统减顶真空系统能否提供深拔所需要

24、的真空度？能否提供深拔所需要的真空度？减压深拔技术减压深拔技术u减压塔闪蒸段温度和压力减压塔闪蒸段温度和压力减压蒸馏的基本特征减压蒸馏的基本特征l在减压塔内，所有要拔出的产品都必须在闪蒸段汽化在减压塔内，所有要拔出的产品都必须在闪蒸段汽化影响减压汽化率的工艺条件影响减压汽化率的工艺条件l闪蒸段温度、油气分压（总压和汽提蒸汽量）闪蒸段温度、油气分压（总压和汽提蒸汽量）l较高的汽化率需要较低的闪蒸段压力和较高的闪蒸段温度较高的汽化率需要较低的闪蒸段压力和较高的闪蒸段温度l对于某种特定的原油，在闪蒸段压力一定的条件下，温度和气化率的关系对于某种特定的原油，在闪蒸段压力一定的条件下，温度和气化率的关系

25、近似为线性关系近似为线性关系。减压深拔技术减压深拔技术温度与汽化率的关系温度与汽化率的关系l在相同的压力下，当温度低于在相同的压力下，当温度低于400时，温度升高时，温度升高1，汽化率增加约，汽化率增加约0.35%l当温度高于当温度高于400时，温度升高时，温度升高1，汽化率增加约，汽化率增加约0.3%l在较低的温度段下，提高温度对拔出率增加的效果明显在较低的温度段下，提高温度对拔出率增加的效果明显压力与汽化率的关系压力与汽化率的关系l在小于在小于20mmHg压力下，压力每降低压力下，压力每降低1mmHg，汽化率增加约，汽化率增加约0.5%-0.7%，与温度升高，与温度升高2的作用相当的作用相

26、当l在在20-30mmHg压力下，压力每降低压力下，压力每降低1mmHg，汽化率增加约，汽化率增加约0.4%-0.6%l在大于在大于30mmHg压力下，压力每降低压力下，压力每降低1mmHg，汽化率增加约，汽化率增加约0.35%-0.45%l降低压力的作用还与温度段有关，在较低的温度段下，降低压力的效果比降低压力的作用还与温度段有关，在较低的温度段下，降低压力的效果比较高温度段下的效果好较高温度段下的效果好减压深拔技术减压深拔技术汽提蒸汽量汽提蒸汽量l汽提蒸汽的作用实质是降低闪蒸段的油气分压，因此，在总压一定的条件汽提蒸汽的作用实质是降低闪蒸段的油气分压，因此，在总压一定的条件下，增加汽提蒸汽

27、量，将提高减压塔闪蒸段的油气闪蒸量，增加拔出率下，增加汽提蒸汽量，将提高减压塔闪蒸段的油气闪蒸量，增加拔出率深拔对温度、压力、汽提蒸汽量的要求深拔对温度、压力、汽提蒸汽量的要求l对于工业装置，提高温度和降低压力（增加汽提蒸汽量）均受相关条件的对于工业装置，提高温度和降低压力（增加汽提蒸汽量）均受相关条件的制约制约-过高的闪蒸段温度必然要求较高的炉出口温度，这就容易引起减压炉的炉管过高的闪蒸段温度必然要求较高的炉出口温度，这就容易引起减压炉的炉管结焦结焦-过低的闪蒸段压力或过大的汽提蒸汽量不但使得减压塔直径增大，加大投资，过低的闪蒸段压力或过大的汽提蒸汽量不但使得减压塔直径增大，加大投资，也会引

28、起能耗的增加也会引起能耗的增加l考虑到油品热稳定性和减压塔结构尺寸和投资等因素的限制，减压炉出口考虑到油品热稳定性和减压塔结构尺寸和投资等因素的限制，减压炉出口温度宜控制在温度宜控制在410430左右，减压塔顶压力宜控制在左右，减压塔顶压力宜控制在1020mmHg，塔底汽提蒸汽量一般为减压渣油的塔底汽提蒸汽量一般为减压渣油的0.3-0.5%左右左右减压深拔技术减压深拔技术q减压加热炉减压加热炉u深拔对减压炉有哪些要求深拔对减压炉有哪些要求减压炉能否提供深拔所需的能量？炉出口温度是否足够？减压炉能否提供深拔所需的能量？炉出口温度是否足够？要在深拔的同时，能否做到炉管不结焦或结焦倾向不明显？也就是

29、加要在深拔的同时，能否做到炉管不结焦或结焦倾向不明显？也就是加热炉能否实现长周期安全运转？热炉能否实现长周期安全运转？l减压炉是为减压蒸馏提供热量的核心设备。要深拔，必须提高加热炉的出减压炉是为减压蒸馏提供热量的核心设备。要深拔，必须提高加热炉的出口温度。对一般的加热炉，短时间内也可以通过提高加热炉出口温度做到口温度。对一般的加热炉，短时间内也可以通过提高加热炉出口温度做到深拔，但是对适合深拔操作的加热炉，要在深拔的同时，做到炉管不结焦，深拔，但是对适合深拔操作的加热炉，要在深拔的同时，做到炉管不结焦，实现装置长周期安全运转实现装置长周期安全运转u深拔减压炉设计需要考虑的因素深拔减压炉设计需要

30、考虑的因素炉型和炉管布置方式炉型和炉管布置方式质量流速、油品压降质量流速、油品压降平均辐射热强度平均辐射热强度 最高油膜温度和停留时间最高油膜温度和停留时间炉管流型炉管流型最高油膜温度、停留时最高油膜温度、停留时间、炉管流型最为重要间、炉管流型最为重要减压深拔技术减压深拔技术u减压炉几种常用的炉型减压炉几种常用的炉型单排单面和双排双面辐射组单排单面和双排双面辐射组合式立管减压炉合式立管减压炉l辐射炉管全部排在一个箱形辐射炉管全部排在一个箱形框架内，框架内分多个炉膛，框架内，框架内分多个炉膛，炉膛之间由炉膛之间由2排炉管分开排炉管分开l靠墙炉管受单排单面辐射，靠墙炉管受单排单面辐射，炉膛之间的炉

31、管受双排双面炉膛之间的炉管受双排双面辐射辐射l根据管程数和热负荷的大小，根据管程数和热负荷的大小，每个炉膛可以排放每个炉膛可以排放2程或程或4程程炉管炉管l在管心距相同时，单排单面在管心距相同时，单排单面辐射和双排双面辐射的热量辐射和双排双面辐射的热量有效吸收因数相差在有效吸收因数相差在4以以内，基本满足各程炉管水力内，基本满足各程炉管水力学和热力学对称的要求学和热力学对称的要求减压深拔技术减压深拔技术单排单面辐射和单排双面辐射组合式减压炉单排单面辐射和单排双面辐射组合式减压炉l根据负荷大小，由两个或两个以上的独立炉膛组成，炉膛成方形根据负荷大小，由两个或两个以上的独立炉膛组成，炉膛成方形l每

32、个炉膛布置每个炉膛布置4管程，每程炉管的入口部分靠炉墙布置，受单排单面辐射，管程，每程炉管的入口部分靠炉墙布置，受单排单面辐射，出口部分炉管位于炉膛中间，受单排双面辐射出口部分炉管位于炉膛中间，受单排双面辐射l该种结构可使各程炉管水力学和热力学完全对称该种结构可使各程炉管水力学和热力学完全对称减压深拔技术减压深拔技术单排单面辐射水平管减压炉单排单面辐射水平管减压炉l根据其处理量大小可采用单炉根据其处理量大小可采用单炉膛或多炉膛膛或多炉膛l炉管靠炉墙水平布置，炉管受炉管靠炉墙水平布置，炉管受单排单面辐射单排单面辐射l如每个炉膛布置程炉管，可如每个炉膛布置程炉管，可以满足各程炉管水力学和热力以满足

33、各程炉管水力学和热力学完全对称学完全对称l如布置管程，应采取特殊的如布置管程，应采取特殊的措施，使各管程吸热对称措施，使各管程吸热对称u深拔减压炉的推荐炉型深拔减压炉的推荐炉型宜采用单排单面辐射与单排双面宜采用单排单面辐射与单排双面辐射组合式立管箱式炉和水平管辐射组合式立管箱式炉和水平管箱式炉，如采用机械清焦方式，箱式炉，如采用机械清焦方式，宜优先采用水平管箱式炉宜优先采用水平管箱式炉减压深拔技术减压深拔技术u深拔加热炉对最高油膜温度和停留时间的要求深拔加热炉对最高油膜温度和停留时间的要求油品结焦程度与油品内膜温度和油品在炉管内的停留时间有关，油品油品结焦程度与油品内膜温度和油品在炉管内的停留

34、时间有关，油品在炉管的内膜温度越高，在炉管内的停留时间越长，则越容易结焦在炉管的内膜温度越高，在炉管内的停留时间越长，则越容易结焦为了防止减压深拔时油品为了防止减压深拔时油品在炉管内结焦，延长装置在炉管内结焦，延长装置开工周期，必须限制炉管开工周期，必须限制炉管内油品的最高内膜温度和内油品的最高内膜温度和停留时间停留时间KBC要求油膜温度和在炉要求油膜温度和在炉管中的停留时间在结焦线管中的停留时间在结焦线的左下方，使得深拔操作的左下方，使得深拔操作时炉管离开结焦和裂化区时炉管离开结焦和裂化区而在安全区域操作，从而而在安全区域操作，从而保证加热炉在安全状态下保证加热炉在安全状态下长周期运转长周期

35、运转减压深拔技术减压深拔技术辐射段不同排管方式下主要计算参数对比辐射段不同排管方式下主要计算参数对比 计算参数计算参数立管立管单排单面辐射单排单面辐射双排双面辐射双排双面辐射立管立管单排单面辐射单排单面辐射单排双面辐射单排双面辐射水平管水平管单排单面辐射单排单面辐射炉膛烟气温度（离开辐射段时），炉膛烟气温度（离开辐射段时），796785738辐射段平均热强度，辐射段平均热强度，W/m2227462255522399辐射段局部最高热强度（遮蔽段），辐射段局部最高热强度（遮蔽段），W/m2554715299748058辐射段体积热强度，辐射段体积热强度，W/m3303832402417981最高内

36、膜温度（在出口段最高内膜温度（在出口段273管径处），管径处），428419447.6273管段最高内膜传热系数，管段最高内膜传热系数，W/m2/K265127301155273管段最高外膜传热系数管段最高外膜传热系数, W/m2/K11.3611.3617273管段最高传热系数管段最高传热系数, W/m2/K10.6110.6115.3273管段最高局部热强度，管段最高局部热强度，W/m2390613309238940汽化段的主要流型汽化段的主要流型环状流环状流环状流环状流环雾状流环雾状流u最高油膜温度最高油膜温度减压深拔技术减压深拔技术u停留时间停留时间试验数据表明在油品静止情况下，将渣油

37、加热到减压炉所要控制的内试验数据表明在油品静止情况下，将渣油加热到减压炉所要控制的内膜温度附近，其结焦的时间远大于油品在炉管汽化段内的停留时间膜温度附近，其结焦的时间远大于油品在炉管汽化段内的停留时间如不发生火焰舔炉管、油品偏流等特殊情况，在减压炉内油品是不会如不发生火焰舔炉管、油品偏流等特殊情况，在减压炉内油品是不会结焦结焦油品在炉管内的油品在炉管内的停留时间是根据停留时间是根据油品的平均流速油品的平均流速计算出的，实际计算出的，实际上各点的停留时上各点的停留时间不相同间不相同深拔条件下减压深拔条件下减压炉的停留时间要炉的停留时间要求在求在40秒秒之内之内减压深拔技术减压深拔技术u深拔加热炉

38、对油品在炉管内流型的要求深拔加热炉对油品在炉管内流型的要求在辐射段，热强度较大，为了避免油品局部过热发生裂解，要求汽化在辐射段，热强度较大，为了避免油品局部过热发生裂解，要求汽化段油品保持较好的流型，如果流型不合适将发生油品结焦、炉管振动段油品保持较好的流型，如果流型不合适将发生油品结焦、炉管振动汽化段炉管内的流型汽化段炉管内的流型最好是雾状流最好是雾状流，也，也允许环状流或分散气泡流允许环状流或分散气泡流。不。不允许出现液节流，液节流会产生水击，引起噪声和管排振动，严重时允许出现液节流，液节流会产生水击，引起噪声和管排振动，严重时会损坏炉管会损坏炉管减压深拔技术减压深拔技术q减压转油线减压转

39、油线u希望在闪蒸段温度一定的情况下，尽可能降低转油线的压降希望在闪蒸段温度一定的情况下，尽可能降低转油线的压降和温降，从而降低减压炉的出口温度，降低油品的内膜温度，和温降，从而降低减压炉的出口温度，降低油品的内膜温度，减少结焦减少结焦某减压炉辐射炉管出口处的压力由某减压炉辐射炉管出口处的压力由40kPa降低至降低至25kPa，其最高内膜，其最高内膜温度降低温度降低6u炉出口压力越低，油品的汽化率越大，油品在炉管内的流型炉出口压力越低，油品的汽化率越大，油品在炉管内的流型和转油线的速度也将改变和转油线的速度也将改变u转油线设计时除考虑结构设计、吸收热膨胀、降低压降和温转油线设计时除考虑结构设计、

40、吸收热膨胀、降低压降和温降等因素外，还要考虑到油品在转油线内的流型和流速限制降等因素外，还要考虑到油品在转油线内的流型和流速限制等因素，等因素，既不出现柱塞流，也不能超过临界流速的既不出现柱塞流，也不能超过临界流速的90u所以转油线内压降的降低是受到一定限制的所以转油线内压降的降低是受到一定限制的减压深拔技术减压深拔技术q减压塔洗涤段减压塔洗涤段u洗涤段的作用洗涤段的作用对闪蒸上来的油气进行洗涤，除去油气中夹带的重组分、重金属残炭对闪蒸上来的油气进行洗涤，除去油气中夹带的重组分、重金属残炭和沥青质，以保证减压蜡油的性质尤其是重金属含量和残炭含量满足和沥青质，以保证减压蜡油的性质尤其是重金属含量

41、和残炭含量满足下游装置的要求下游装置的要求u洗涤段操作条件洗涤段操作条件深拔条件下洗涤段的温度一般达到深拔条件下洗涤段的温度一般达到390左右，比常规减压温度高左右，比常规减压温度高10-20左右左右处相负荷大，液相负荷小处相负荷大，液相负荷小u洗涤段易出现的问题洗涤段易出现的问题填料易结焦，从而使洗涤段失去洗涤作用，造成减压蜡油残炭和重金填料易结焦，从而使洗涤段失去洗涤作用，造成减压蜡油残炭和重金属含量超高，同时洗涤段结焦将引起该段填料压降的升高，降低减压属含量超高，同时洗涤段结焦将引起该段填料压降的升高，降低减压拔出率，有时还可引起非计划停工拔出率，有时还可引起非计划停工减压深拔技术减压深

42、拔技术u防止洗涤段结焦的措施防止洗涤段结焦的措施保证洗涤段下部最小的保证洗涤段下部最小的“干净干净”洗涤油流量来湿润填料下表面，即洗涤油流量来湿润填料下表面，即“干净干净”洗涤油量必须满足填料的最小喷淋密度的要求洗涤油量必须满足填料的最小喷淋密度的要求l填料的最小喷淋密度和所选择的填料型式及规格有关，对于比表面积在填料的最小喷淋密度和所选择的填料型式及规格有关，对于比表面积在125-200m2/m3的规整填料，洗涤油的喷淋密度应不低于的规整填料，洗涤油的喷淋密度应不低于0.5m3/m2.h选择合适的涤段填料高度和规格选择合适的涤段填料高度和规格l过高的填料高度不但起不到良好的洗涤作用，还将引起

43、填料结焦过高的填料高度不但起不到良好的洗涤作用，还将引起填料结焦l在洗涤段，填料的上表面由于洗涤油而使填料表面湿润，在填料的下表面在洗涤段，填料的上表面由于洗涤油而使填料表面湿润，在填料的下表面由于油气夹带的由于油气夹带的“液体液体”作用也使填料表面湿润。但是在填料的中部，由作用也使填料表面湿润。但是在填料的中部，由于洗涤油汽化，向下流动的洗涤油量减少，如果洗涤油量不足或波动，极于洗涤油汽化，向下流动的洗涤油量减少，如果洗涤油量不足或波动，极易在填料的中部出现易在填料的中部出现“干板干板”而结焦而结焦l洗涤段下部应选择孔隙率较大的填料洗涤段下部应选择孔隙率较大的填料l洗涤段的填料高度不宜高于洗

44、涤段的填料高度不宜高于2.5m减压深拔技术减压深拔技术q减压塔进料分布器减压塔进料分布器u进料分布器进料分布器进料分布器的作用进料分布器的作用l对减压塔进料的气液相进行分离对减压塔进料的气液相进行分离进料分布器的要求进料分布器的要求l雾沫夹带量小雾沫夹带量小l压降低压降低l上升气相分布均匀上升气相分布均匀常用的减压进料分布器常用的减压进料分布器lShell 公司的公司的SchoepentoeterlGlitsch 公司的公司的Vapor horn类，如单切向环流式、双切向环流式等类，如单切向环流式、双切向环流式等l其他其他减压深拔技术减压深拔技术几种进料分布器的性能比较几种进料分布器的性能比较

45、l清华大学曾对几种分布器进行了比较，清华大学曾对几种分布器进行了比较， Schoepentoeter、单切向环流式、单切向环流式、双切向环流式综合性能较好双切向环流式综合性能较好减压深拔技术减压深拔技术q影响深拔的操作方面的因素影响深拔的操作方面的因素u炉出口温度和炉膛温度炉出口温度和炉膛温度 洗涤油流量洗涤油流量 u常压拔出率常压拔出率 冷却水压力和温度冷却水压力和温度u抽空蒸汽压力和温度抽空蒸汽压力和温度 减压塔底温度减压塔底温度u大气腿是否畅通大气腿是否畅通减压深拔技术减压深拔技术u加热炉出口温度和炉膛温度加热炉出口温度和炉膛温度实际生产过程中常见的是加热炉出口温度达不到设计的要求，这点

46、对实际生产过程中常见的是加热炉出口温度达不到设计的要求，这点对于改造的生产装置较明显于改造的生产装置较明显这些装置过去是按非深拔设计，加热炉出口温度较低，相应炉膛温度这些装置过去是按非深拔设计，加热炉出口温度较低，相应炉膛温度也较低，炉膛的相关构件材质较低，工艺卡片往往规定加热炉炉膛温也较低，炉膛的相关构件材质较低，工艺卡片往往规定加热炉炉膛温度不超度不超800当装置按深拔改造后，工艺卡片关于炉膛温度的指标没有及时更改，当装置按深拔改造后，工艺卡片关于炉膛温度的指标没有及时更改，实际操作时如仍然控制炉膛温度不大于实际操作时如仍然控制炉膛温度不大于800，则炉出口温度很难达到，则炉出口温度很难达

47、到深拔要求深拔要求有的装置在操作时，燃烧器一次和二次配风调节不合理，造成火焰长有的装置在操作时，燃烧器一次和二次配风调节不合理，造成火焰长度过高，使得加热炉炉膛度过高，使得加热炉炉膛TP温度超高，影响炉出口温度的提高温度超高，影响炉出口温度的提高有的装置，设计的燃料为燃料油，操作时改为燃料气，因燃料气的热有的装置，设计的燃料为燃料油，操作时改为燃料气，因燃料气的热值低于燃料油，使得加热炉的炉膛温度超高值低于燃料油，使得加热炉的炉膛温度超高减压深拔技术减压深拔技术FRFR重蜡油重蜡油洗涤油洗涤油减压减压渣油渣油u洗涤油流量洗涤油流量实际生产中最易忽视的是实际生产中最易忽视的是洗涤段的洗涤段的“干

48、净干净”洗涤油洗涤油量，这点对于装置在较低量，这点对于装置在较低的生产负荷下比较突出。的生产负荷下比较突出。当装置在较低的处理量下当装置在较低的处理量下生产时，操作人员往往维生产时，操作人员往往维持加热炉出口温度，将各持加热炉出口温度，将各物流的流量按比例降低，物流的流量按比例降低，这就使得实际的洗涤油量这就使得实际的洗涤油量不能满足填料的最小喷淋不能满足填料的最小喷淋密度要求密度要求对于规格一定的减压塔和对于规格一定的减压塔和洗涤段填料，要求的洗涤洗涤段填料，要求的洗涤油量不随装置的实际加工油量不随装置的实际加工量而变化量而变化减压深拔技术减压深拔技术FRFR重蜡油重蜡油洗涤油洗涤油减压渣油

49、减压渣油洗涤油实质上是过汽化洗涤油实质上是过汽化油。当减压塔的实际进油。当减压塔的实际进料量降低时，如果仍然料量降低时，如果仍然维持加热炉出口温度不维持加热炉出口温度不变，则实际的过气化油变，则实际的过气化油流量将按进料量降低的流量将按进料量降低的比例减小比例减小l某减压装置，设计洗涤某减压装置，设计洗涤油流量为油流量为85t/h，装置，装置开工后较长时间将洗涤开工后较长时间将洗涤油流量控制在油流量控制在3040t/h，减压重蜡油残，减压重蜡油残炭高达炭高达3.08%，经调整，经调整操作将洗涤油量增加到操作将洗涤油量增加到85 t/h，重蜡油残炭降，重蜡油残炭降至至2.37%，洗涤油流量，洗涤

50、油流量增至增至100 t/h，其残炭降，其残炭降至至1.73%，C7不溶物含不溶物含量量0.0074%减压深拔技术减压深拔技术FRFR重蜡油重蜡油洗涤油洗涤油减压渣油减压渣油对于减压塔实际进料量对于减压塔实际进料量低于设计进料量的深拔低于设计进料量的深拔减压装置，减压装置，在操作中要在操作中要适当提高加热炉的出口适当提高加热炉的出口温度温度，提高过汽化率，提高过汽化率，以保证洗涤油的流量满以保证洗涤油的流量满足要求足要求“干净干净”洗涤油量的计洗涤油量的计算算l洗涤油的最小流量是指洗涤油的最小流量是指在洗涤段下部的最小在洗涤段下部的最小“干净干净”洗涤油流量洗涤油流量-因为在减压塔闪蒸段，因为

51、在减压塔闪蒸段，闪蒸气体会夹带一部闪蒸气体会夹带一部分的减压渣油组分，分的减压渣油组分，这部分渣油在洗涤段这部分渣油在洗涤段被洗涤下来，进入到被洗涤下来，进入到洗涤油中，洗涤油管洗涤油中，洗涤油管道上的流量计测得的道上的流量计测得的“脏脏”洗涤油量已包洗涤油量已包括了夹带的减压渣油括了夹带的减压渣油减压深拔技术减压深拔技术如何知道洗涤油中夹带的减压渣油量如何知道洗涤油中夹带的减压渣油量l通过金属平衡（如镍、矾）求得通过金属平衡（如镍、矾）求得l也可以通过残炭和也可以通过残炭和C7不溶物平衡求得不溶物平衡求得l残炭和残炭和C7不溶物平衡求得的精度比镍、矾平衡低，只可用来校对镍、矾不溶物平衡求得的

52、精度比镍、矾平衡低，只可用来校对镍、矾平衡数据平衡数据“干净干净”洗涤油流量洗涤油流量 测得的测得的”脏脏”洗涤油流量洗涤油流量 洗涤油中夹带的减压渣油量洗涤油中夹带的减压渣油量 减压深拔技术减压深拔技术“脏脏”洗涤油中减压渣油含量洗涤油中减压渣油含量lW = DWO (VDWO - VHVGO) / (VSR - VHVGO) 式（式（1）-W “脏脏”洗涤油中减压渣油含量，洗涤油中减压渣油含量，kg/h-VDWO 洗涤油中矾含量，洗涤油中矾含量，ppm-VHVGO HVGO中矾含量，中矾含量，ppm-VSR 减压渣油中矾含量，减压渣油中矾含量，ppm-DWO “脏脏”洗涤油流量，洗涤油流量

53、，kg/h洗涤段填料底部洗涤段填料底部“干净干净”洗涤油量洗涤油量lWO = (DWO W ) / DWO act 式（式（2）- WO 洗涤段填料下部洗涤段填料下部“干净干净”洗涤油量，洗涤油量，m3/h-DWO “脏脏”洗涤油流量，洗涤油流量，kg/h-W “脏脏”洗涤油中减压渣油含量，洗涤油中减压渣油含量，kg/h- DWO_act “脏脏”洗涤油在闪蒸段条件下实际密度，洗涤油在闪蒸段条件下实际密度，kg/m3减压深拔技术减压深拔技术u其他因素其他因素常压拔出率常压拔出率l如常压拔出率低，本应在常压塔拔出的柴油组分进入到减压塔中，除增加如常压拔出率低，本应在常压塔拔出的柴油组分进入到减压

54、塔中，除增加减压炉的负荷外，还增加减压塔气相负荷，使得闪蒸段和洗涤段的减压炉的负荷外，还增加减压塔气相负荷，使得闪蒸段和洗涤段的F因子因子加大，加重气体的雾沫夹带，增加全塔压降，从而降低闪蒸段压力和使蜡加大，加重气体的雾沫夹带，增加全塔压降，从而降低闪蒸段压力和使蜡油质量变差油质量变差减压塔底渣油温度减压塔底渣油温度l减压塔底温度过高，减压渣油在塔底部停留时间长，产生的不凝气体量将减压塔底温度过高，减压渣油在塔底部停留时间长，产生的不凝气体量将增加，影响减压塔顶真空度增加，影响减压塔顶真空度l操作时应控制减压塔底温度不大于操作时应控制减压塔底温度不大于360抽空蒸汽压力和温度、抽空器后冷凝器冷

55、却水的压力和温度，大气退抽空蒸汽压力和温度、抽空器后冷凝器冷却水的压力和温度，大气退是否畅通是否畅通l抽空蒸汽压力和温度、抽空器后冷凝器冷却水的压力和温度等因素对减压抽空蒸汽压力和温度、抽空器后冷凝器冷却水的压力和温度等因素对减压深拔的影响主要表现在影响减压塔顶真空度，从而影响减压塔闪蒸段的这深拔的影响主要表现在影响减压塔顶真空度，从而影响减压塔闪蒸段的这浓度浓度减压深拔技术减压深拔技术q拔出率对能耗的影响拔出率对能耗的影响u要提高减压拔出率，减压炉必然要提供更多的能量，虽然减要提高减压拔出率，减压炉必然要提供更多的能量，虽然减压炉提供的能量可以在换热过程中予以回收，但由于压炉提供的能量可以在

56、换热过程中予以回收，但由于“窄点窄点”的限制，约有的限制，约有20%的热量转化为低温热而无法回收的热量转化为低温热而无法回收u拔出率每增加拔出率每增加1%，装置能耗增加约，装置能耗增加约0.084千克标油千克标油/吨原油吨原油u如果减压切割点温度由如果减压切割点温度由540提高到提高到565，按减压拔出率提，按减压拔出率提高高2.53%计算，则装置能耗增加计算，则装置能耗增加0.20.25千克标油千克标油/吨原油吨原油中石化中石化基准能耗基准能耗中装置能耗与总拔出率的关系中装置能耗与总拔出率的关系E=3.5132C+206.68 EE能耗，能耗，MJ/tMJ/t原油；原油；CC总拔出率，总拔出

57、率，m%m%。减压深拔技术减压深拔技术q塔顶压力对能耗的影响塔顶压力对能耗的影响u闪蒸段压力降低或真空度提高，减压炉的负荷减小闪蒸段压力降低或真空度提高，减压炉的负荷减小u过低的塔顶压力会增加能耗过低的塔顶压力会增加能耗过低的塔顶压力会导致全塔压降增加，使闪蒸段的压力降低不明显过低的塔顶压力会导致全塔压降增加，使闪蒸段的压力降低不明显减顶抽空冷凝器出口处未凝蒸汽量增加，导致抽空蒸汽消耗增加减顶抽空冷凝器出口处未凝蒸汽量增加，导致抽空蒸汽消耗增加减压深拔技术减压深拔技术减压塔顶压力在减压塔顶压力在20-25mmHg时，加热炉燃料消耗和抽空蒸汽消耗之和时，加热炉燃料消耗和抽空蒸汽消耗之和的能耗最低

58、的能耗最低但是在此压力下，很难达到深拔对真空度和加热炉出口温度的要求但是在此压力下，很难达到深拔对真空度和加热炉出口温度的要求深拔条件下减压塔顶压力深拔条件下减压塔顶压力12-17mmHg之间，也就是说，之间，也就是说，在减压深拔时，在减压深拔时，抽空蒸汽的能耗要比不深拔条件下增加抽空蒸汽的能耗要比不深拔条件下增加0.2千克标油千克标油/吨原油左右吨原油左右减压塔顶压力与抽空器耗量和减压炉负荷的比较减压塔顶压力与抽空器耗量和减压炉负荷的比较塔顶压力塔顶压力10mmHg15mmHg20mmHg25mmHg30mmHg蒸汽耗量，蒸汽耗量，kg/h2776322190178131694416537蒸

59、汽单耗，蒸汽单耗， 104kcal/t2.772.211.781.691.65燃料单耗，燃料单耗， 104kcal/t6.356.516.596.676.74总单耗，总单耗， 104kcal/t9.128.728.378.368.39节能，节能， 104kcal/t-0.73-0.330.020.030（基准）（基准）减压深拔技术减压深拔技术蒸汽蒸汽FRFR重蜡油重蜡油洗涤油洗涤油减压渣油减压渣油进料进料转油线转油线q洗涤油流程对能耗的影响洗涤油流程对能耗的影响u洗涤油流程洗涤油流程洗涤油直接打入减压渣油中洗涤油直接打入减压渣油中洗涤油循环到减压炉前进行洗涤油循环到减压炉前进行在再蒸馏在再蒸馏

60、减压深拔技术减压深拔技术u洗涤油循环到减压炉前的好处洗涤油循环到减压炉前的好处使减压进料密度变小，粘度降低，降低料减压炉结焦的可能性使减压进料密度变小，粘度降低，降低料减压炉结焦的可能性深拔模式下，洗涤油温度较高，洗涤油循环后可以提高减压炉的入口深拔模式下，洗涤油温度较高，洗涤油循环后可以提高减压炉的入口温度温度洗涤油循环后，因减压进变轻，在相同的拔出率下：洗涤油循环后，因减压进变轻，在相同的拔出率下：l加热炉出口温度可降低加热炉出口温度可降低34l加热炉负荷可降低约加热炉负荷可降低约2.09MW，约降低，约降低5%，l可折合能耗可折合能耗0.21千克标油千克标油/吨原油吨原油减压深拔技术减压

61、深拔技术减压洗涤油循环到炉前与不循环到炉前对加热炉负荷的影响减压洗涤油循环到炉前与不循环到炉前对加热炉负荷的影响项目项目单位单位洗涤油洗涤油不循环不循环洗涤油循环洗涤油循环减压洗涤油流量减压洗涤油流量kg/h3960510000 2000030000396055000060000洗涤油循环流量洗涤油循环流量kg/h010000 2000030000396055000060000减压洗涤油温度减压洗涤油温度386.5380.4 381.4382.6383.8384.9386.0减压炉入口温度减压炉入口温度349.6350.14 350.72351.28351.86352.5353.13减压炉出口

62、温度减压炉出口温度420.8407.1 410.4413.4416.0418.7421.1减压炉热负荷减压炉热负荷MW43.4635.42 37.5739.5641.3843.2444.97减压塔底吹汽流量减压塔底吹汽流量kg/h800800800800800800800减压闪蒸段压力减压闪蒸段压力mmHg0.0430.0430.0430.0430.0430.0430.043减压塔底温度减压塔底温度394.15382.45 385.77388.67391.2393.67385.82减一中取热量减一中取热量MW6.946.946.946.946.946.946.94减二中取热量减二中取热量MW2

63、5.1225.3825.2925.2225.1725.1225.95减三中取热量减三中取热量MW27.8021.6923.3424.8826.2927.7529.10减压深拔技术减压深拔技术u减压拔出深度的定义减压拔出深度的定义衡量常减压蒸馏装置总拔出深度通常采用减压渣油的衡量常减压蒸馏装置总拔出深度通常采用减压渣油的切割点切割点来表示，来表示，减压渣油的切割点是指减压渣油收率对应于原油实沸点蒸馏曲线减压渣油的切割点是指减压渣油收率对应于原油实沸点蒸馏曲线（TBP）上的温度）上的温度收率收率切割点温度切割点温度切割点切割点减压深拔技术减压深拔技术u实际生产中很难得到完整的原油实沸点蒸馏曲线实际

64、生产中很难得到完整的原油实沸点蒸馏曲线由于工厂分析化验仪器的原因，大部分原油的分析数据较为简单由于工厂分析化验仪器的原因，大部分原油的分析数据较为简单实沸点蒸馏数据往往只做到实沸点蒸馏数据往往只做到500520没有没有565甚至更高温度的数据，这样无法得到完整的原油是沸点蒸馏甚至更高温度的数据，这样无法得到完整的原油是沸点蒸馏曲线曲线u实际生产中几种判断减压拔出深度的方法实际生产中几种判断减压拔出深度的方法采用减压炉出口温度来判断是否深拔采用减压炉出口温度来判断是否深拔l认为减压炉出口温度达到了设计的温度，因此，达到了深拔认为减压炉出口温度达到了设计的温度，因此，达到了深拔直接采用减压蜡油的干

65、点作为深拔的依据直接采用减压蜡油的干点作为深拔的依据l减压重蜡油的干点达到了减压重蜡油的干点达到了560以上，据此认为达到了深拔以上，据此认为达到了深拔l这种方法不全面这种方法不全面-减压重蜡油的干点达到了减压重蜡油的干点达到了560以上，不表示拔出率高，在低拔出率下，夹带以上，不表示拔出率高，在低拔出率下，夹带严重，减压重蜡油干点会上升严重，减压重蜡油干点会上升减压深拔技术减压深拔技术采用减压渣油中小于采用减压渣油中小于500组分或小于组分或小于538组分含量来判断是否深拔组分含量来判断是否深拔l减压渣油中小于减压渣油中小于500组分不大于组分不大于5%或小于或小于538组分含量不大于组分含

66、量不大于3%（也有（也有5%），即实现了深拔，是目前广泛采用的方法），即实现了深拔，是目前广泛采用的方法l这一方法也有一定的局限性这一方法也有一定的局限性-渣油中小于渣油中小于500组分或小于组分或小于538组分含量与组分含量与TBP切割点的关系不易确定切割点的关系不易确定-渣油中小于渣油中小于500组分或小于组分或小于538组分含量的分析方法不一，得到的数据差组分含量的分析方法不一，得到的数据差别较大别较大l减压渣油中小于减压渣油中小于500组分或小于组分或小于538组分含量可以作为衡量同一装置组分含量可以作为衡量同一装置本身操作拔出水平的高低，不宜作为不同装置之间的对比本身操作拔出水平的高

67、低，不宜作为不同装置之间的对比馏出量馏出量TBPD86 D1160 D28871%473.1530.0477.5507.55%550.2550.0558.0530.0减压深拔技术减压深拔技术u外推法外推法原油的是沸点曲线在等百分比原油的是沸点曲线在等百分比坐标上是一条曲线坐标上是一条曲线如将其放到特定的恩氏蒸馏曲如将其放到特定的恩氏蒸馏曲线坐标上可以发现，绝大部分线坐标上可以发现，绝大部分原油除较轻的部位外，原油除较轻的部位外，200以上组分的收率和温度基本上以上组分的收率和温度基本上呈线性关系呈线性关系基于这一特性，原油的大于基于这一特性，原油的大于500520以上的收率可以外以上的收率可以

68、外推求得推求得这个方法也是这个方法也是PRO/II等大型流等大型流程模拟软件拟合原油收率的常程模拟软件拟合原油收率的常用方法用方法减压深拔技术减压深拔技术51 俄罗斯原油2 某混合原油3 沙特重质原油4 科威特原油5 委内瑞拉原油6 马林原油63421轻烃回收整合技术轻烃回收整合技术u常规原油中轻烃含量常规原油中轻烃含量加工进口原油的常减压蒸馏装置，轻烃含量一般在加工进口原油的常减压蒸馏装置，轻烃含量一般在34%左右左右为回收这部分轻烃，常减压装置往往设置轻烃回收系统为回收这部分轻烃，常减压装置往往设置轻烃回收系统u目前常见的轻烃回收技术目前常见的轻烃回收技术有压缩机回收技术有压缩机回收技术无

69、压缩机回收轻烃技术无压缩机回收轻烃技术u轻烃回收的流程轻烃回收的流程脱丁烷塔的单塔流程脱丁烷塔的单塔流程脱丁烷脱丁烷-脱乙烷的双塔流程脱乙烷的双塔流程吸收吸收-解吸解吸-稳定的三塔流程稳定的三塔流程轻烃回收整合技术轻烃回收整合技术u轻烃回收整合技术轻烃回收整合技术大连石化大连石化1000万吨万吨/年常减压蒸馏装置的设计中，采用工艺整合技术将年常减压蒸馏装置的设计中，采用工艺整合技术将全厂的轻烃集中回收，设置了全厂的轻烃集中回收，设置了420万吨万吨/年的轻烃回收单元年的轻烃回收单元u轻烃回收整合技术的优点轻烃回收整合技术的优点不但避免了各装置重复设置轻烃回流系统，简化流程和操作费用、节不但避免

70、了各装置重复设置轻烃回流系统，简化流程和操作费用、节省投资省投资而且可以充分提高轻烃的回收率而且可以充分提高轻烃的回收率u轻烃回收单元原料轻烃回收单元原料本装置的石脑油和气体本装置的石脑油和气体另一套另一套600万吨万吨/年常压蒸馏装置的石脑油年常压蒸馏装置的石脑油加氢裂化装置分馏塔顶石脑油和汽提塔顶气体加氢裂化装置分馏塔顶石脑油和汽提塔顶气体渣油加氢脱硫装置汽提塔顶气体渣油加氢脱硫装置汽提塔顶气体连续重整装置液化气连续重整装置液化气u轻烃回收单元组成轻烃回收单元组成脱丁烷部分脱丁烷部分石脑油分离部分石脑油分离部分液化气吸收部分液化气吸收部分脱乙烷部分脱乙烷部分尾气胺洗部分尾气胺洗部分干气胺洗

71、部分干气胺洗部分液化石油气胺洗部分液化石油气胺洗部分液化石油气碱洗部分和胺液缓冲回收及配碱部分组成液化石油气碱洗部分和胺液缓冲回收及配碱部分组成u轻烃回收的工艺流程轻烃回收的工艺流程整合的轻烃回收采用无压缩机和脱丁烷塔整合的轻烃回收采用无压缩机和脱丁烷塔-脱乙烷塔脱乙烷塔-石脑油分离塔石脑油分离塔-液液化气吸收塔化气吸收塔轻烃回收整合技术轻烃回收整合技术石脑油中的轻烃直接进入脱丁烷塔回收轻烃；气体中的轻烃进入液化石脑油中的轻烃直接进入脱丁烷塔回收轻烃；气体中的轻烃进入液化石油气吸收塔，通过采用重石脑油作为吸收剂、液化气吸收塔底油循石油气吸收塔，通过采用重石脑油作为吸收剂、液化气吸收塔底油循环至

72、脱丁烷塔来回收气体中的轻烃，液化气吸收塔的设置也可以回收环至脱丁烷塔来回收气体中的轻烃，液化气吸收塔的设置也可以回收加氢裂化和渣油加氢装置来的酸性尾气中的轻烃。采用上述四塔流程，加氢裂化和渣油加氢装置来的酸性尾气中的轻烃。采用上述四塔流程，在保证各产品质量指标的前提下，可最大限度的回收液化石油气，并在保证各产品质量指标的前提下，可最大限度的回收液化石油气，并满足重整装置进料的要求。满足重整装置进料的要求。脱乙烷塔采用脱乙烷塔采用“Wesseling汽提汽提”工艺。该工艺的主要特点是脱乙烷塔工艺。该工艺的主要特点是脱乙烷塔只设提馏段，不设精馏段，粗液化石油气直接进入塔顶馏出线。这种只设提馏段，不

73、设精馏段，粗液化石油气直接进入塔顶馏出线。这种工艺不但可以使液化石油气回收率最大，而且由于粗液化石油气中携工艺不但可以使液化石油气回收率最大，而且由于粗液化石油气中携带的水份（在脱硫精制水洗过程溶解携带）可以在塔顶油水分离罐中带的水份（在脱硫精制水洗过程溶解携带）可以在塔顶油水分离罐中冷凝分水，可以降低粗液化石油气进入脱乙烷塔的含水量。此外，该冷凝分水，可以降低粗液化石油气进入脱乙烷塔的含水量。此外，该工艺可大大减少塔盘数，节省投资。工艺可大大减少塔盘数，节省投资。u轻烃回收技术的推广轻烃回收技术的推广目前青岛大炼油、福建石化、天津石化、茂名石化、中化泉州等大型目前青岛大炼油、福建石化、天津石

74、化、茂名石化、中化泉州等大型化炼厂均采用这种集成的轻烃回收技术化炼厂均采用这种集成的轻烃回收技术电脱盐技术电脱盐技术 u电脱盐的作用电脱盐的作用电脱盐不仅是十分重要的工艺防腐手段，而且伴随着脱盐、脱水、脱电脱盐不仅是十分重要的工艺防腐手段，而且伴随着脱盐、脱水、脱金属技术的日趋成熟，它已成为为下游装置提供优质原料所必不可少金属技术的日趋成熟，它已成为为下游装置提供优质原料所必不可少的原油预处理工艺过程的原油预处理工艺过程u电脱盐遇到的问题电脱盐遇到的问题随着原油开采过程中大量使用助剂以及原油性质的变差，使原油脱盐随着原油开采过程中大量使用助剂以及原油性质的变差，使原油脱盐变得异常困难，电脱盐运

75、行电流大、脱盐脱水效果差，排水含油高，变得异常困难，电脱盐运行电流大、脱盐脱水效果差，排水含油高，给炼厂生产带来很大的影响给炼厂生产带来很大的影响u2008年我国电脱盐现状年我国电脱盐现状中石化常减压装置原油脱前含盐的平均值为中石化常减压装置原油脱前含盐的平均值为46.9mg/l，脱后含盐平均，脱后含盐平均值为值为3.0mg/l，脱后含盐平均合格率为，脱后含盐平均合格率为91.7%，有，有12套电脱盐脱后含盐套电脱盐脱后含盐量在量在3.05.0mg/l之间，占之间，占21.4%，有，有3套电脱盐脱后含盐平均值高于套电脱盐脱后含盐平均值高于5.0mg/l中石油常减压装置原油脱盐前的平均值为中石油

76、常减压装置原油脱盐前的平均值为27.56mg/l，脱后含盐平均值，脱后含盐平均值为为2.41mg/l，有，有1套电脱盐脱后含盐量大于套电脱盐脱后含盐量大于3.0mg/l电脱盐技术电脱盐技术u大型化高速电脱盐实现国产化大型化高速电脱盐实现国产化自自1997年镇海年镇海800万吨万吨/年常减压装置首次采用国外高速电脱盐技术以年常减压装置首次采用国外高速电脱盐技术以来，大型化蒸馏装置几乎全部采用引进高速电脱盐技术来，大型化蒸馏装置几乎全部采用引进高速电脱盐技术2004年在大连石化年在大连石化1000万吨万吨/年常减压蒸馏装置的设计中，洛阳石化年常减压蒸馏装置的设计中，洛阳石化工程公司、扬中长江电脱盐

77、公司和大连石化公司通力合作，采用了国工程公司、扬中长江电脱盐公司和大连石化公司通力合作，采用了国产高速电脱盐技术，取得了较好的效果，脱后平均含盐量为产高速电脱盐技术，取得了较好的效果，脱后平均含盐量为2.8mg/l中石油独山子、中石化青岛大炼油、天津石化、中海油惠州等千万吨中石油独山子、中石化青岛大炼油、天津石化、中海油惠州等千万吨级电脱盐均采用了国产高速电脱盐技术。国产高速电脱盐的大型化取级电脱盐均采用了国产高速电脱盐技术。国产高速电脱盐的大型化取得了突破，替代了进口电脱盐。得了突破，替代了进口电脱盐。电脱盐技术电脱盐技术q脉冲电脱盐技术脉冲电脱盐技术u电脱盐技术研发的主要方向电脱盐技术研发

78、的主要方向开发新型的极板结构，如二层极板、三层极板、鼠笼极板、吊挂极板开发新型的极板结构，如二层极板、三层极板、鼠笼极板、吊挂极板开发不同的供电方式或破乳方式，如交流电场、直流电场、交直流电开发不同的供电方式或破乳方式，如交流电场、直流电场、交直流电场、超声波破乳、微波破乳、过滤脱盐、旋流脱盐场、超声波破乳、微波破乳、过滤脱盐、旋流脱盐开发高效广谱的破乳剂，如合成的破乳剂、油溶性破乳剂、脱盐助剂开发高效广谱的破乳剂，如合成的破乳剂、油溶性破乳剂、脱盐助剂u脉冲电脱盐的技术原理脉冲电脱盐的技术原理采用脉冲方波电压，形成高压、脉冲电场，完全不同于以往的交流电采用脉冲方波电压，形成高压、脉冲电场，完

79、全不同于以往的交流电及直流电电场，油水乳化颗粒在瞬间高压下极化、聚结，避免因短路及直流电电场，油水乳化颗粒在瞬间高压下极化、聚结，避免因短路或电流增大导致电场电压的降低，提高脱盐效率、节省运行电耗或电流增大导致电场电压的降低，提高脱盐效率、节省运行电耗电脱盐技术电脱盐技术u脉冲电脱盐的优点脉冲电脱盐的优点与传统电脱盐相比，在原油脱盐和脱水方面具有高效节能的优势与传统电脱盐相比，在原油脱盐和脱水方面具有高效节能的优势脱盐电耗降低脱盐电耗降低68%以上以上脱后原油含盐量稳定脱后原油含盐量稳定u脉冲电脱盐的应用效果脉冲电脱盐的应用效果在中石化洛阳分公司和胜利石化总厂的电脱盐装置上得到了应用在中石化洛

80、阳分公司和胜利石化总厂的电脱盐装置上得到了应用洛阳分公司电脱盐装置加工塔河中质原油，原油洛阳分公司电脱盐装置加工塔河中质原油，原油(20)密度为密度为901.4kg/m3，采用脉冲电脱盐后，脱后平均含盐量由，采用脉冲电脱盐后，脱后平均含盐量由59mg/l降为降为2.48mg/l，脱盐率由，脱盐率由9395%提高到提高到97.2%，变压器的运行电流只有，变压器的运行电流只有原来的原来的30%左右。左右。电脱盐技术电脱盐技术q电脱盐自动反冲洗控制程序电脱盐自动反冲洗控制程序u影响电脱盐效果的因素影响电脱盐效果的因素不但与脱盐条件、破乳剂的性能、电极板的型式有关，也与是否及时不但与脱盐条件、破乳剂的

81、性能、电极板的型式有关，也与是否及时冲洗电脱盐罐底的沉积物有关冲洗电脱盐罐底的沉积物有关由于原油中含有一定量的泥沙等沉积物，在电脱盐罐低速条件下容易由于原油中含有一定量的泥沙等沉积物，在电脱盐罐低速条件下容易沉积在罐的底部，造堵塞排水管造成油水界面不稳，影响脱盐效果沉积在罐的底部，造堵塞排水管造成油水界面不稳，影响脱盐效果u我国电脱盐泥沙冲洗的现状我国电脱盐泥沙冲洗的现状我国大部分电脱盐均设计了手动泥沙冲洗系统，该系统需要操作人员我国大部分电脱盐均设计了手动泥沙冲洗系统，该系统需要操作人员手工启用该系统冲洗泥沙手工启用该系统冲洗泥沙由于手工冲洗时不能进行分段控制冲洗，冲洗水量难以保证，加上冲由

82、于手工冲洗时不能进行分段控制冲洗，冲洗水量难以保证，加上冲洗时对正常注水会造成一定的影响，使得冲洗效果难以保证，影响脱洗时对正常注水会造成一定的影响，使得冲洗效果难以保证，影响脱盐效果。盐效果。电脱盐技术电脱盐技术u电脱盐自动反冲洗控制程序电脱盐自动反冲洗控制程序大连石化公司大连石化公司1000万吨万吨/年常减压蒸馏装置电脱盐设计了一套自动反冲年常减压蒸馏装置电脱盐设计了一套自动反冲洗设施，通过一套逻辑控制程序，完成电脱盐沉渣自动反冲洗洗设施，通过一套逻辑控制程序，完成电脱盐沉渣自动反冲洗该系统每次运行沉渣冲洗时，只需在该系统每次运行沉渣冲洗时，只需在DCS上点击按钮，启动反冲洗程上点击按钮，

83、启动反冲洗程序，一级罐反冲洗注水泵序，一级罐反冲洗注水泵P-1014便自启；随后，一级罐反冲洗水流量便自启；随后，一级罐反冲洗水流量控制阀（阀控制阀（阀9）打开，水量达到设定值；同时，一级罐底第）打开，水量达到设定值；同时，一级罐底第1个反冲洗个反冲洗切断阀也自动打开，系统开始进行第一部分反冲洗。一定时间（该时切断阀也自动打开，系统开始进行第一部分反冲洗。一定时间（该时间自行设定）过后，第间自行设定）过后，第1个切断阀关闭，同时第个切断阀关闭，同时第2个切断阀打开，继续个切断阀打开，继续进行下一部分冲洗。如此类推，直到一级罐反冲洗全部结束。随后二进行下一部分冲洗。如此类推，直到一级罐反冲洗全部

84、结束。随后二级罐反冲洗水流量控制阀（阀级罐反冲洗水流量控制阀（阀2）打开，水量也自动达到设定值；同时）打开，水量也自动达到设定值；同时二级罐底第二级罐底第1个切断阀也打开，开始进行二级罐冲洗。与第个切断阀也打开，开始进行二级罐冲洗。与第1 个罐类似，个罐类似，直到二级罐各部分冲洗全部完毕。然后，一级罐反冲洗注水泵直到二级罐各部分冲洗全部完毕。然后，一级罐反冲洗注水泵P-1014自停。自停。电脱盐技术电脱盐技术节能降耗技术节能降耗技术u常减压能耗占炼厂能耗的比重常减压能耗占炼厂能耗的比重作为原油加工的第一道工序，常减压蒸馏装置的能耗占炼油厂全厂总作为原油加工的第一道工序，常减压蒸馏装置的能耗占炼

85、油厂全厂总能耗的比例达到能耗的比例达到14%15左右。左右。u常减压装置能耗构成常减压装置能耗构成燃料消耗最大，通常达到燃料消耗最大，通常达到70%左右左右其次是电和蒸汽，分别占总能耗的其次是电和蒸汽，分别占总能耗的18%左右左右新鲜水、循环水和软化水一般仅占新鲜水、循环水和软化水一般仅占4%左右左右u我国常减压装置能耗现状我国常减压装置能耗现状近年来常减压装置的节能降耗工作取得显著成绩近年来常减压装置的节能降耗工作取得显著成绩2000年中石化年中石化57套常减压装置的平均能耗为套常减压装置的平均能耗为12.11KgEO/t2008年中石化年中石化58套常减压蒸馏装置的平均能耗降为套常减压蒸馏

86、装置的平均能耗降为10.49KgEO/t，其，其中最低能耗中最低能耗8.49KgEO/t，除几个小厂外，最高能耗，除几个小厂外，最高能耗12.03KgEO/t节能降耗技术节能降耗技术u节能降耗的措施节能降耗的措施提高换热终温提高换热终温l在节能降耗的中，首要是提高原油的换热终温，降低加热炉燃料消耗。在节能降耗的中，首要是提高原油的换热终温，降低加热炉燃料消耗。l通过采用通过采用“窄点窄点”设计法设计和改造换热网络，使得原油的换热终温进一设计法设计和改造换热网络，使得原油的换热终温进一步提高，新设计的大型装置换热终温均达到步提高，新设计的大型装置换热终温均达到300以上以上l2008年中石化常减

87、压装置平均换热终温达到年中石化常减压装置平均换热终温达到284.7，有，有20套装置的换热套装置的换热在在285299之间，有之间，有11套装置换热终温超过套装置换热终温超过300，最高的已达到，最高的已达到321（有油浆换热）（有油浆换热）l中石油常减压装置平均换热终温达到中石油常减压装置平均换热终温达到281.1，有，有18套装置的换热在套装置的换热在285299之间，有之间，有7套装置换热终温超过套装置换热终温超过300，最高的已达到，最高的已达到306优化分馏塔的取热比例优化分馏塔的取热比例l由于常减压装置的柴油需在柴油加氢装置进一步精制，因此，常压塔的二由于常减压装置的柴油需在柴油加

88、氢装置进一步精制，因此，常压塔的二线和三线柴油没有必要很大的分馏精度线和三线柴油没有必要很大的分馏精度l取消常三线汽提蒸汽的基础上，进一步加大常二中的取热量，可以取得较取消常三线汽提蒸汽的基础上，进一步加大常二中的取热量，可以取得较好的效果好的效果l独山子、广石化常减压装置在设计时采用这种理念，大幅度提高了高温位独山子、广石化常减压装置在设计时采用这种理念，大幅度提高了高温位取热比例，换热终温达到取热比例，换热终温达到300以上以上节能降耗技术节能降耗技术降低蒸汽耗量降低蒸汽耗量减顶抽真空系统的蒸汽消耗量占装置总蒸汽消耗的减顶抽真空系统的蒸汽消耗量占装置总蒸汽消耗的50%以上，降低抽以上，降低

89、抽空蒸汽的耗量是降低能耗的重要措施空蒸汽的耗量是降低能耗的重要措施机械抽真空效率较高，可有效地降低抽空蒸汽耗量，机械抽真空代替机械抽真空效率较高，可有效地降低抽空蒸汽耗量，机械抽真空代替第三极蒸汽抽真空可降低能耗第三极蒸汽抽真空可降低能耗0.15KgEO/t左右，同时减少占地面积左右，同时减少占地面积l大连石化、独山子石化、天津石化、洛阳石化、福建石化、抚顺石化等大大连石化、独山子石化、天津石化、洛阳石化、福建石化、抚顺石化等大型常减压装置均采用引进机械抽真空系统型常减压装置均采用引进机械抽真空系统l新疆塔河石化使用的新疆塔河石化使用的“Hijetor”抽空技术，采用减一柴油作动力，压缩比抽空

90、技术，采用减一柴油作动力，压缩比可以达到可以达到20以上，有效地降低了能耗和减少占地面积以上，有效地降低了能耗和减少占地面积l广州石化广州石化800万吨万吨/年常减压的设年常减压的设计中，利用计中，利用“Hijetor”技术原理，技术原理，采用国产化设备，使用液胺作动采用国产化设备，使用液胺作动力，将抽空和减顶气体脱硫有机力，将抽空和减顶气体脱硫有机地结合起来，将对被抽气体进行地结合起来，将对被抽气体进行胺液脱硫，取得了抽真空和减顶胺液脱硫，取得了抽真空和减顶气体脱硫的双重效果。减顶气体气体脱硫的双重效果。减顶气体的脱硫率达到的脱硫率达到99%以上以上节能降耗技术节能降耗技术热出料和热联合热出

91、料和热联合l常减压装置直接向下游装置热出料是降低常减压装置冷却负荷和下游装置常减压装置直接向下游装置热出料是降低常减压装置冷却负荷和下游装置加热负荷，从而降低能耗的重要手段加热负荷，从而降低能耗的重要手段l但是在实际生产过程中常减压装置与下游装置都有流量、液位甚至比例控但是在实际生产过程中常减压装置与下游装置都有流量、液位甚至比例控制，装置之间相互影响制，装置之间相互影响l大连石化、独山子石化、辽宁华锦等常减压装置采用比例热出料和冷出料大连石化、独山子石化、辽宁华锦等常减压装置采用比例热出料和冷出料按一定的比例方式控制，既保证了装置热出料的连续性，又保证了各装置按一定的比例方式控制，既保证了装

92、置热出料的连续性，又保证了各装置的液位和流量的平稳，为装置平稳运行创造了良好的条件的液位和流量的平稳，为装置平稳运行创造了良好的条件u影响能耗的因素影响能耗的因素不能孤立地看待常减压装置的能耗不能孤立地看待常减压装置的能耗应当和常减压装置的拔出率、产品质量、轻油收率等一起综合考虑应当和常减压装置的拔出率、产品质量、轻油收率等一起综合考虑近年来常减压装置能耗的降低，是在提高减压拔出率和轻油收率，提近年来常减压装置能耗的降低，是在提高减压拔出率和轻油收率，提高产品质量的基础上取得的，这就更加不容易，也充分反映了常减压高产品质量的基础上取得的，这就更加不容易，也充分反映了常减压蒸馏装置近年来所取得的技术进步蒸馏装置近年来所取得的技术进步