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1、6-1（二）第八组组员：张新淼杨巍张欠夭曦龙制作人：杨巍12mm低碳钢V型坡口横对接打底层焊接1.焊缝金属的固态相变过程；2.12mm低碳钢v型坡口打底层常见的缺陷，产生原因及防止措施；1.1. 焊缝焊缝金属的金属的固态相变固态相变过程过程焊焊接接熔熔池池完完全全凝凝固固后后，随随连连续续冷冷却却过过程程进进行行，焊焊缝金属将发生组织转变缝金属将发生组织转变(AF(AF，P P，B B，M)M)。焊缝金属固态相变的机理焊缝金属固态相变的机理: : 形核、长大。形核、长大。影响焊缝金属固态相变的组织的因素：影响焊缝金属固态相变的组织的因素： 焊焊接接材材料料 不不同同焊焊接接材材料料、母母材材金
2、金属属，使使焊焊缝缝金金属的固态相变组织发生变化。属的固态相变组织发生变化。 焊焊接接方方法法和和焊焊接接工工艺艺参参数数 采采用用不不同同焊焊接接方方法法，因因焊焊缝缝的的凝凝固固和和相相变变是是在在非非平平衡衡连连续续冷冷却却的的条条件件下进行的。冷却条件明显地影响焊缝的固态相变。下进行的。冷却条件明显地影响焊缝的固态相变。A1Ms温度温度时间时间回顾过冷A等温转变图的建立：什么是过什么是过冷奥氏体冷奥氏体？Wc(%)温度温度AAFFPFFe-C二元相图？转变组织类型：转变组织类型：AF+PAF+P 低低碳碳钢钢焊焊缝缝( (如如E4303E4303焊焊条条焊焊接接Q225Q225钢钢的的
3、焊焊缝缝) )，由由于于碳碳含含量量较较低，主要采用锰、硅固溶强化低，主要采用锰、硅固溶强化。 F F通通常常沿沿原原奥奥氏氏体体边边界界析析出出，焊焊缝缝中中铁铁素素体体组组织织晶晶粒粒较较粗粗大大，呈柱状晶，有时甚至具有魏氏组织呈柱状晶，有时甚至具有魏氏组织(W)(W)形态。形态。W W的特征：的特征： (1) F(1) F在在A A晶界呈网状析出；晶界呈网状析出； （2 2）在在A A内内部部沿沿一一定定的的方方向向析析出出，形形成成长长短短不不同同的的针针状状或或片片条条状状 （3 3）直接插入珠光体晶粒内。）直接插入珠光体晶粒内。影响因素：影响因素： (1)(1)冷却速度越大，焊缝冷
4、却速度越大，焊缝P P越多，组织细化、硬度升高；越多，组织细化、硬度升高； (2)(2)焊缝过热度越大，促进魏氏组织的形成；焊缝过热度越大，促进魏氏组织的形成； (3)(3)多多层层焊焊或或热热处处理理的的焊焊缝缝，其其组组织织为为细细小小的的铁铁素素体体和和少少量量的的珠光体，并使焊缝的柱状晶遭到破坏。珠光体，并使焊缝的柱状晶遭到破坏。一、低碳钢焊缝的固态相变组织一、低碳钢焊缝的固态相变组织低碳钢焊缝冷却速度对组织的影响低碳钢焊缝冷却速度对组织的影响冷却速度冷却速度(/s)焊缝组织（焊缝组织（%）焊缝硬度焊缝硬度HV铁素体铁素体珠光体珠光体18218165579211671065351853
5、561391955040602051003862228相同化学成分焊缝金属，冷却速度越大，焊缝金属中珠光体越多，相同化学成分焊缝金属，冷却速度越大，焊缝金属中珠光体越多，而且组织细化，硬度增高。而且组织细化，硬度增高。低碳钢焊缝的固态相变组织低碳钢焊缝的固态相变组织 低碳钢焊缝组织：F少量P过热时产生W。改善组织条件：1)多层焊：使焊缝获得细小和少量珠光体，使柱状晶组织破坏。2 )焊后热处理：加热A3+2030%消失柱状晶。3)冷却速度：冷却速度，硬度热处理对组织和性能的影响热处理对组织和性能的影响在在900900以上短时间加热，可使柱状组织消失。以上短时间加热，可使柱状组织消失。低低碳碳钢钢
6、单单层层焊焊缝缝受受不不同同温温度度的的再再加加热热时时，使使柱柱状状晶晶的的细细化化程程度度不不同同，因因而而具具有有不不同同的的冲冲击击韧韧性性。900900附附近近的的再再加加热热效效果果最最好好，超超过过11001100时时则则发发生生晶晶粒粒粗粗化化，而而在在500500600600加加热热时时，由由于于焊焊缝金属中的碳、氮元素发生时效而使冲击韧度下降。缝金属中的碳、氮元素发生时效而使冲击韧度下降。 图图3-42 3-42 柱状晶消失临界温度柱状晶消失临界温度 图图3-43 3-43 单层焊缝再加热时单层焊缝再加热时k k变化变化 与低碳钢焊缝金属组织比较：与低碳钢焊缝金属组织比较：
7、(1)(1)合金元素多合金元素多 除碳、锰、硅固溶强化外，还采取其他合金元素；除碳、锰、硅固溶强化外，还采取其他合金元素； 强化方式强化方式 通过固溶强化、细晶强化、沉淀硬化；通过固溶强化、细晶强化、沉淀硬化； 出现不同的组织：出现不同的组织：铁素体、珠光体、贝氏体、马氏体相变。铁素体、珠光体、贝氏体、马氏体相变。(2)(2)低合金钢焊缝中某些相变在一定条件下将被抑制（如珠光体）。低合金钢焊缝中某些相变在一定条件下将被抑制（如珠光体）。(3)(3)低低合合金金钢钢焊焊缝缝中中的的F F、P P，与与低低碳碳钢钢焊焊缝缝中中的的F F、P P虽虽然然在在组组织织结结构上相同，但形态上有很大的差别
8、，因此也会反映出不同的性能。构上相同，但形态上有很大的差别，因此也会反映出不同的性能。二、低合金钢焊缝的固态相变组织二、低合金钢焊缝的固态相变组织铁铁素素体体珠珠光光体体贝贝氏氏体体马马氏氏体体高温高温A冷却速度变化冷却速度变化不同温度区间不同温度区间PF（先共析铁素体）先共析铁素体）FSP（侧板铁素体）侧板铁素体）AF（针状铁素体）针状铁素体）FGF（细晶铁素体）细晶铁素体）层状珠光体层状珠光体粒状珠光体（屈氏体）粒状珠光体（屈氏体）细珠光体（索氏体）细珠光体（索氏体）上贝氏体上贝氏体(Bu)下贝氏体下贝氏体(BL)M-A组元组元板条板条M片状片状M( (一一) )铁素体转变铁素体转变 低合
9、金钢焊缝中铁素体大体分为四类：低合金钢焊缝中铁素体大体分为四类：1 1 先共析铁素体先共析铁素体( (简称简称PF)PF) 焊缝冷却到焊缝冷却到 770770680680，由，由A A晶界晶界首首先析出，称粒界先析出，称粒界F F ( (简称简称GBF)GBF)。高温停留时间较长，冷却的较慢，高温停留时间较长，冷却的较慢，PFPF较多。较多。PFPF呈细条状分布在呈细条状分布在A A晶界，有时也呈块状。晶界，有时也呈块状。 2 2 侧板条铁素体侧板条铁素体( (简称简称FSP)FSP) 形成温度形成温度700700550550，从，从A A晶界晶界PFPF的侧的侧面以板条状向晶内成长，从形态上
10、如镐牙状。转变温度偏低，面以板条状向晶内成长，从形态上如镐牙状。转变温度偏低，P P受到抑制，扩大贝氏体的转变领域，故有人把这种组织称为无碳受到抑制，扩大贝氏体的转变领域，故有人把这种组织称为无碳B B。3 3 针针状状铁铁素素体体( (简简称称AF)AF) 形形成成温温度度约约500500，是是在在原原始始A A晶晶内内以以针针状状分布，常以某些质点分布，常以某些质点( (氧化物弥散夹杂氧化物弥散夹杂) )为核心放射性成长。为核心放射性成长。4 4 细细晶晶铁铁素素体体( (简简称称FGF)FGF) 在在A A晶晶粒粒内内形形成成，一一般般都都有有细细化化晶晶粒粒的的元元素素( (如如TiT
11、i、B B等等) )存存在在，在在细细晶晶之之间间有有P P和和碳碳化化物物(Fe(Fe3 3C)C)析析出出。FGFFGF是是介介于于铁铁素素体体与与贝贝氏氏体体之之间间的的转转变变产产物物，故故又又称称贝贝氏氏铁铁素素体体。 FGFFGF转转变变温温度度低低于于500500，如如果果在在更更低低的的温温度度转转变变时时( (约约450)450)，可转变为上贝氏体可转变为上贝氏体(Bu)(Bu)。焊缝中焊缝中F F形态形态(a) PF(a) PF的形态的形态( (粒界条状铁素体粒界条状铁素体) 600X (b)FSP 400X) 600X (b)FSP 400X(c)(c)焊缝中焊缝中AF
12、800X (d) AF 800X (d) FGF 400XFGF 400X ( (二二) )珠光体转变珠光体转变1 1 珠珠光光体体形形成成条条件件：焊焊接接条条件件是是属属非非平平衡衡的的介介稳稳状状态态，所所以以低低合合金金钢钢焊焊缝缝的的组组织织固固态态转转变变很很少少能能得得到到P P，除除非非在在很很缓缓慢慢的的冷冷却却条条件件下下( (预热、缓冷和后热等预热、缓冷和后热等) )，才有少量，才有少量P P组织存在。组织存在。焊接条件下，焊接条件下，P P转变将受到抑制，扩大了转变将受到抑制，扩大了F F和和B B转变的领域。转变的领域。当焊缝中含有硼、钛等细化晶粒的元素，当焊缝中含有
13、硼、钛等细化晶粒的元素，P P转变可全部被抑制。转变可全部被抑制。 图图3-48 3-48 含钛及硼低合金含钛及硼低合金钢焊缝金属的钢焊缝金属的CCTCCT图图 (C=0.09，Ti=0.025, B=6ppm, O=0.034)图图3- 49 焊缝的珠光体焊缝的珠光体(a)铁素体铁素体+珠光体珠光体400 b)屈氏体屈氏体150 c)索氏体索氏体1502 2 珠光体形态珠光体形态 P P是是F F和渗碳体的层状混合物，领先相为和渗碳体的层状混合物，领先相为FeFe3 3C C。随随转变温度的降低，珠光体的层状结构越来越薄而密。转变温度的降低，珠光体的层状结构越来越薄而密。P P又分为层状又分
14、为层状P P、粒状粒状P P（屈氏体），及细屈氏体），及细P P（索氏体）。索氏体）。(三三)贝氏体转变贝氏体转变贝氏体贝氏体(B)(B)转变转变 (550(550Ms)Ms)，碳能扩散，合金元素不能扩散。，碳能扩散，合金元素不能扩散。按按B B形成的温度及持性，可分为形成的温度及持性，可分为上贝氏体上贝氏体(Bu)(Bu)和下贝氏体和下贝氏体(B(BL L) )。BuBu（550550450450）在在光光镜镜下下呈呈羽羽毛毛状状，沿沿A A晶晶界界析析出出。电电镜镜下下为平行条状为平行条状F F间分布有渗碳体。间分布有渗碳体。B BL L(450Ms(450Ms之之间间) )，光光学学显显
15、微微镜镜下下与与回回火火针针状状马马氏氏体体相相似似。电电镜镜下下可可以以看看到到许许多多针针状状铁铁素素体体和和针针状状渗渗碳碳体体机机械械混混合合，针针与与针针之之间间呈呈一一定定的的角角度度。 B BL L转转变变温温度度较较低低，碳碳扩扩散散较较困困难难，铁铁素素体体内内分分布有碳化物颗粒。布有碳化物颗粒。M-A组组元元：块状铁素体形成之后，待转变的富碳A呈岛状分布，块状F中，这些高碳A富碳M，和残余奥氏体。粒粒状状贝贝氏氏体体：奥氏体被过冷到贝氏体转变温度区间的最上部转变而成的大块状或条状铁素体(其内有较高密度的位错)内分布着众多小岛的复相组织。 M-A组元M-AM-A组元的形成：组
16、元的形成：在块状在块状F F形成以后，待转变的富形成以后，待转变的富C C奥氏体呈岛状奥氏体呈岛状分布在块状分布在块状F F中，在一定的合金成分及冷却速度下，富中，在一定的合金成分及冷却速度下，富C C的的A A转变转变为富为富C C的的M M以及残余以及残余A A（ArAr）的混合组织，称为的混合组织，称为M-AM-A组元组元(Constitution M-A) (Constitution M-A) 。M-A组元组元在块状在块状F中以粒状分布时，称为粒状中以粒状分布时，称为粒状B（BG）在块状在块状F中以条状分布时，称为条状中以条状分布时，称为条状B（Bl）粒状粒状B对韧性的影响对韧性的影响
17、取决于富取决于富C的的A的转变的转变A冷却时转变为冷却时转变为M时，时，k降低降低A冷却转变为冷却转变为F+Fe3C及及Ar时，时， k升高升高上贝氏体上贝氏体下贝氏体下贝氏体( (四四) )马氏体转变马氏体转变1 1 板板条条马马氏氏体体(M(MD D) ) 是是A A晶晶粒粒内内形形成成细细条条状状M M板板条条，条条与与条条之之间间有有一一定定夹夹角角。M M板板条条内内位位错错密密度度很很高高-位位错错型型M-M-低低碳碳M M。低低碳碳M M具具有有较较高高的强度和良好的韧性。低碳低合金钢焊缝中的强度和良好的韧性。低碳低合金钢焊缝中M M主要是低碳主要是低碳M M。2 2 片片状状M
18、(MM(MT T) ) 当当焊焊缝缝中中含含碳碳量量较较高高(C0.4(C0.4) )，将将会会出出现现片片状状M M。初初始始形形成成的的M M较较粗粗大大，往往往往贯贯穿穿整整个个A A晶晶粒粒，使使以以后后形形成成的的M M片片受受到到阻阻碍碍。片片状状M M内内部部的的亚亚结结构构孪孪晶晶-孪孪晶晶M M。其其含含碳碳量量较较高高，又又称称高高碳碳M M。硬度很高，而且很脆。硬度很高，而且很脆。一一般般焊焊接接时时都都尽尽可可能能降降低低焊焊缝缝中中的的碳碳含含量量，对对于于某某些些中中、高高碳碳低低合合金金钢钢焊焊接接时时，甚甚至至采采用用A A焊焊条条，所所以以焊焊缝缝中中一一般般
19、不不会会出出现现M MT T 。含碳较高焊接热影响区，在预热温度不足情况下才会出现含碳较高焊接热影响区，在预热温度不足情况下才会出现M MT T 。低合金低合金钢焊缝钢焊缝的组织的组织形态分形态分类类三、三、WMCCT图的建立与应用图的建立与应用在热处理中，用连续冷却转变图在热处理中，用连续冷却转变图(CCT)(CCT)估测估测A A转变所得到组织。转变所得到组织。可可采采用用相相同同的的方方法法，建建立立焊焊缝缝金金属属的的CCTCCT图图(WM-CCT)(WM-CCT)来来估估测测焊焊缝缝金属的组织。金属的组织。焊缝金属的焊缝金属的A A转变过程以及显微组织的影响因素转变过程以及显微组织的
20、影响因素: :(1)(1)焊接方法焊接方法 它决定了熔池尺寸形状，影响冷却速度。它决定了熔池尺寸形状，影响冷却速度。(2)(2)熔熔池池金金属属的的成成分分 它它决决定定于于填填充充材材料料、母母材材，焊焊剂剂和和药药皮皮，以以及化学冶金反应。及化学冶金反应。(3)(3)焊焊接接工工艺艺参参数数 它它影影响响熔熔池池加加热热速速度度，最最高高温温度度，及及冷冷却却速速度度、并对一次结晶组织产生影响。并对一次结晶组织产生影响。(4)(4)焊接应力、应变的影响焊接应力、应变的影响低合金钢焊缝连续冷却组织转变图低合金钢焊缝连续冷却组织转变图( (简称简称WM-CCTWM-CCT图图) )WM-CCT
21、WM-CCT图可用图可用于预测焊缝的组织及调节焊缝的性能于预测焊缝的组织及调节焊缝的性能，因此近年来，因此近年来进行了许多研究，建立了低合金钢焊缝的进行了许多研究，建立了低合金钢焊缝的WM-CCTWM-CCT图。图。 WM-CCTWM-CCT图图如如图图所所示示，缓缓慢慢冷冷却却可可得得到到块块状状的的PFPF和和FSPFSP，冷冷却却快快时时可得到可得到AFAF、细晶铁素体细晶铁素体(FGF)(FGF)和和M M。图图3-55 WM-CCT3-55 WM-CCT焊缝金属成分：焊缝金属成分： C=0.11C=0.11，Si=0.31Si=0.31，MnMn=1.44=1.44，O=0.071O
22、=0.071影响影响WMWMCCTCCT图的因素图的因素1 1 合合金金元元素素 如如果果焊焊缝缝中中合合金金元元素素增增多多或或含含氧氧量量降降低低时时，使使WM-CCTWM-CCT图向右移动。图向右移动。C C、N N、MnMn、NiNi、CuCu等阻碍等阻碍A A相变，相变，CCTCCT图向右移动。图向右移动。强强碳碳化化物物形形成成元元素素(Mo(Mo、CrCr、NbNb、V V、TiTi、A1)A1)抑抑制制块块状状及及先先共共析析F F，使块状使块状F F和和PFPF转变曲线下移转变曲线下移图图3-56 合金元素和含氧合金元素和含氧量对量对WM-CCT的影响的影响2 2 A A化化
23、温温度度与与停停留留时时间间的的影影响响 A A所所处处的的温温度度越越高高，时时间间越越长长，过过冷冷A A稳定性就越大稳定性就越大。原因。原因） (1)A(1)A晶粒长大，减少晶粒长大，减少F F析出的成核场所；析出的成核场所；(2)(2)使易于成为使易于成为F F析出核心的碳化物分解、溶于析出核心的碳化物分解、溶于A A中，阻碍中，阻碍F F析出。析出。(3)(3)增大增大A A的均匀化程度，故的均匀化程度，故CCTCCT图曲线有移。图曲线有移。奥氏体化温度对奥氏体化温度对WM-CCTWM-CCT的影响的影响虚线虚线-900-900实线实线-1300-13004 4 应力应变的影响应力应
24、变的影响 （了解内容）（了解内容） 过冷过冷A A转变过程中，如有应力、应变作用时，不仅会影响扩散型转变过程中，如有应力、应变作用时，不仅会影响扩散型P P转变，也会影响无扩散型转变，也会影响无扩散型M M的转变。的转变。扩散型相变扩散型相变，在高温下对，在高温下对A A施加应力作用，可以增加晶体中的位错施加应力作用，可以增加晶体中的位错和空位等缺陷，同时使晶格变形，和空位等缺陷，同时使晶格变形，促进扩散型相变进行。促进扩散型相变进行。非扩散型的非扩散型的M M相变相变，由于它与晶格剪切形变有密切关系，所以，由于它与晶格剪切形变有密切关系，所以应力应力应变将促进应变将促进M M转变。转变。拉伸
25、应力对拉伸应力对CCT图影响图影响1-1-有应力作用有应力作用2-2-无应力作用无应力作用2.12mm低碳钢v型坡口打底层常见的缺陷，产生原因及防止措施1.焊缝尺寸不符合要求焊波粗，外形高低不平，焊缝加强高度过低或者过高，焊波宽度不一及角焊缝单边或下陷量过大，其原因是：焊件坡口角度不当或装配间隙不均匀；焊接规范选用不当；运条速度不均匀，焊条（或焊把）角度不当。角焊缝的K值不等一般发生在角平焊，也称偏下。偏下或焊缝没有圆滑过渡会引起应力集中，容易产生焊接裂纹。焊条角度问题，应该考虑铁水受重力影响问题。许多教授在编写教材注重理论性而忽略实用性。焊条角度适当上抬，48/42度合适。另外，在K值要求较
26、大时，尽量采用斜圆圈型运条方法。焊缝宽窄不一致：一是运条速度不均匀，忽快忽慢所致；二是坡口宽度不均匀，焊接时没有进行调整。三是在熔池边缘停留时间不均匀。所以焊接时焊接速度均匀、考虑坡口宽度、熔池边缘停留时间合适。焊缝高低不一致：与焊接速度不均匀有关外，与弧长变化有关。所以采用均匀的焊接速度、保持一定的弧长，是防止焊缝高低不一致的有效措施。弧坑：息弧时过快。与焊接电流过大、收弧方法不当有关。平焊缝可以采用多种收弧方法，例如回焊法、画圈法、反复息弧法。立对接、立角焊采用反复息弧法，减小焊接电流法。焊缝尺寸不符合要求，在凸起时应力集中，产生裂纹；在焊缝尺寸不足时，降低承载能力；所以在焊接前尽量预防，
27、在焊接中尽量防止，在焊接以后及时修补，保证焊缝尺寸符合施工图纸要求。2）夹渣 在焊缝金属内部或熔合线部位存在的非金属夹杂物，夹渣对力学性能有影响，影响程度与夹渣的数量和形状有关，其产生的原因是：、多层焊时每层焊渣未清除干净焊件上留有厚锈；焊条药皮的物理性能不当；焊层形状不良，坡口角度设计不当焊缝的熔宽与熔深之比过小，咬边过深；电流过小，焊速过快，熔渣来不及浮出。夹渣是非金属化合物在焊接熔池冷却没有及时上浮而被封闭在焊缝内，所以与清渣不够、打底层、填充层的成型太差、焊条角度没有进行调整而及时对准坡口两个死角，焊接速度过快、焊接电流过小、非正规的运条方法，没有分清铁水与熔渣，保持熔池的净化氛围。平
28、对接采用合适推渣动作，分清铁水与熔池，焊条角度特别重要。3）未焊透与未熔合母材之间或木材与熔敷金属之间存在局部未熔现象，它一般存在于单面焊的焊缝根部，对应力集中很敏感，对强度及疲劳等性能影响较大，其产生的原因是：坡口设计不良，角度小，钝边大，间隙小；焊条、焊丝角度不正确；电流过小，电压过低，焊速过快，电弧过长，有磁偏吹等；焊件上有原锈未清除干净；埋弧焊时的焊偏。未焊透一般产生在坡口根部，与埋弧焊偏丝、焊接电流过小、焊接速度快、坡口角度过小、反面清根不彻底。未熔合一般产生在坡口边缘，与电弧在坡口边缘停留时间短、清渣不够、焊接电流过小、焊接速度过快有关。未焊透在X光底片上呈现一道黑直线，未熔合表现
29、为断续的黑直线。未焊透与未熔合都是不能允许的焊接缺陷，降低结构力学性能，特别是在冲击载荷、动载荷作用下会产生结构断裂。4）咬边与漏边电弧将焊缝的母材熔化后，没有得到焊缝金属的补充而留下缺口，咬边削弱了接头的受力截面，使接头强度降低，造成应力集中，使可能在咬边处导致破坏，其产生的原因是：电流过大，电弧过长，运条速度不当，电弧热量过高；埋弧焊的电压过低，焊速过高；焊条，焊丝的倾斜角度不正确。如果焊接电弧在坡口边缘停留时间过少而没有及时进行铁水的补充，留下的缺口就是咬边。所以焊接电弧一定在坡口边缘多做停留，焊接电流适当减少、焊条角度随焊条摆动而正确调整，让焊接电弧轴线始终对准坡口两边的夹角，特别是盖
30、面层非常重要。如果焊接电弧没有到达坡口边缘，焊缝容易产生不是咬边而是漏边。所以防止漏边产生最重要的是焊接电弧一定过坡口边1-2mm，稍作停留，防止咬边产生。4）气孔的种类、产生原因与防止措施定义：气孔是焊接熔池凝固时没有及时析出而残留在焊缝中形成的空穴。类型：一般容易产生氢气孔、氮气孔、co气孔。单个气孔、密集气孔、链状气孔、缩孔等类型气孔的判别：H气孔一般产生在焊缝表面，断面为旋涡状，表面为喇叭型，CO气孔沿结晶方向分布。N气孔分布焊缝表面，蜂窝状出现。原因有：焊条，焊剂烘干不够焊接工艺不够稳定，电弧电压偏高，电弧过长，焊接过快和电流过小填充金属和母材表面油、锈等未清除干净未采用后退法融化引
31、弧点预热温度过低未将引弧和熄弧的位置错开焊接区保护不良，熔池面积大交流电源易出现气孔，直流反接的气孔倾向最小防止措施：焊条种类不同，产生气孔倾向不同，碱性焊条容易产生气孔，特别是对油、锈、水敏感，焊条要进行烘干，保温2小时，一次领用量不超过4小时，采用保温桶。焊缝与坡口要求打磨干净，短弧焊接，引弧与息弧特别注意避免气孔产生。焊接方法不同注意气孔产生类型不同。CO2焊经常产生的NCOH气孔，但是最容易产生的是N气孔。气焊容易产生CO气孔。与气体流量、气体纯度、电弧电压、焊接速度等有关。埋弧焊容易产生气孔与焊接速度有关。缩孔是息弧时产生的一种特殊气孔，与收弧速度过快熔池失去保护形成。特别是海上平台
32、焊接用焊条容易产生。采用清理坡口与焊缝、焊接电流合适、短弧、采用反复息弧法，而且采用较快的频率才能防止。5）裂纹（一）.热裂纹产生的主要原因是：成分的影响，焊接纯奥氏体钢，某些高镍合金钢和有色金属时易出现焊缝中含有较多的硫等有害杂质元素焊接条件与接头形状选择不当一般来说防止热裂纹的措施是：采用含硫量0.030%含碳量0.15%含锰量2.5%的、加入TILV的变质剂、形成双相组织的焊丝与焊条；严格控制焊接工艺参数，选择合适的焊缝成型系数，合理的焊接顺序与方向，采用小电流与多层多道焊等工艺措施，采用预热与缓冷等减少焊接应力的方法。（二）冷裂纹的产生主要原因是：对大厚工件选用预热温度和焊后缓冷措施不
33、合适焊材选用不合适焊接接头刚性大，工艺不合理焊缝及其附近产生脆硬组织焊接规范选择不当防止冷裂纹的措施是：选用低氢型焊条、防止焊条受潮、清理焊接坡口的杂质，减少氢的来源；采用预热、控制层间温度、后热、焊后热处理、合理的装焊顺序和焊接方向。改善焊接结构的应力状态。再热裂纹即消除应力退火裂纹，指在高强度耳朵焊接区，由于焊后热处理或高温下使用，在热影响区产生的裂纹，其产生的主要原因是：消除应力退火的热处理条件不当合金成分的影响，如铬钼钒硼等元素具有增大再热裂纹的倾向焊材，焊接规范选择不合理结构设计不合理造成大的应力集中防止再热裂纹措施：选用低强度高塑性焊条、适当提高线能量、采用较高预热温度、合理选择消除应力处理温度，避免600度敏感温度，减少咬边等焊接缺陷。7）焊瘤在焊接过程中，熔化金属到焊缝外未熔化的母材上所形成的金属瘤，其产生的原因是：电弧过长，底层施焊电流过大立焊时电流过大，运条摆动不当焊缝装配间隙过大8)弧坑焊缝在收尾有明显的缺肉和凹陷，其产生的原因是：焊接收弧时操作不当，熄弧时间过短；自动焊时送丝与电源同时切断，没有先停丝再断电。谢谢观赏谢谢观赏
