12.单向板肋梁楼盖

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1、第第1212章章 钢筋混凝土楼盖钢筋混凝土楼盖12.1.112.1.1 钢筋混凝土楼盖的类型钢筋混凝土楼盖的类型钢筋混凝土楼盖的类型钢筋混凝土楼盖的类型12.112.1 概述概述概述概述 一、一、一、一、按施工方法分为：按施工方法分为：按施工方法分为：按施工方法分为： 装配式楼盖装配式楼盖预制板预制板预制板预制板预制梁、现浇梁、预制梁、现浇梁、预制梁、现浇梁、预制梁、现浇梁、 墙体墙体墙体墙体特点：特点：特点：特点：施工快；整体性、施工快；整体性、 刚度和抗震性能差刚度和抗震性能差 装配整体式楼盖装配整体式楼盖 在装配式楼盖上现浇一层混凝土迭合层，厚度在装配式楼盖上现浇一层混凝土迭合层，厚度4

2、0mm40mm 其中配置双向钢筋网其中配置双向钢筋网特点：特点：特点：特点：加强了楼盖的整体性，提高了楼盖的刚度和抗震性能加强了楼盖的整体性，提高了楼盖的刚度和抗震性能醋界癌驴抚脑斯且道搔挝沽觉勿堵膳典掐悟了圾功奸隆暑甥刀份尽楷价娥12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 现浇楼盖现浇楼盖特点：特点：特点：特点：整体性好，刚度大，抗震抗冲击性好，整体性好，刚度大，抗震抗冲击性好， 对不规则平面的适应性强。对不规则平面的适应性强。二、按结构形式，可分为：二、按结构形式，可分为：二、按结构形式，可分为：二、按结构形式，可分为： 无梁楼盖（板柱结构）无梁楼盖（板柱结构）仅楼盖外周边设梁，板直接支承于

3、柱上；仅楼盖外周边设梁，板直接支承于柱上；适用于跨度较小的公共建筑；适用于跨度较小的公共建筑；普通混凝土结构中普通混凝土结构中跨度宜跨度宜跨度宜跨度宜6m6m；预应力混凝土中；预应力混凝土中跨度宜跨度宜跨度宜跨度宜9m9m 肋肋梁楼盖、井式楼盖梁楼盖、井式楼盖可分为单向板肋梁楼盖、双可分为单向板肋梁楼盖、双向板肋梁楼盖、井式楼盖；向板肋梁楼盖、井式楼盖；适用于较大跨度的公共建筑和工业建筑。适用于较大跨度的公共建筑和工业建筑。镰傈素喂硬物拱必灵防袜辊砒社每掂纹刹较姬裁阐吕莱蛛嗽溜磋右凌症现12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 密肋楼盖密肋楼盖密肋楼盖密肋楼盖 a a a a 无梁楼盖无梁楼盖

4、无梁楼盖无梁楼盖 b b b b 肋梁楼盖肋梁楼盖肋梁楼盖肋梁楼盖 c c c c 井式楼盖井式楼盖井式楼盖井式楼盖 d d d d 密肋楼盖密肋楼盖密肋楼盖密肋楼盖适用于中等或较大跨度的公共建筑适用于中等或较大跨度的公共建筑适用于中等或较大跨度的公共建筑适用于中等或较大跨度的公共建筑 普通混凝土结构跨度宜普通混凝土结构跨度宜普通混凝土结构跨度宜普通混凝土结构跨度宜10m10m 预应力混凝土结构跨度宜预应力混凝土结构跨度宜预应力混凝土结构跨度宜预应力混凝土结构跨度宜15m15m牡傈莫知枝沼哩翟芽走致职涉斜孝章丰菠承带啡殊仟忍喷核碉及悍捐魂基12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖12.1.21

5、2.1.2 单向板与双向板单向板与双向板单向板与双向板单向板与双向板承受均布荷载承受均布荷载 q 的四边简支板的四边简支板二个方向分别取单位宽度板带二个方向分别取单位宽度板带设跨度为设跨度为 l01 的板带传递的板带传递荷载荷载 q1，跨中挠度为：，跨中挠度为：设跨度为设跨度为 l02 的板带传递的板带传递 荷载荷载 q2，跨中挠度为：，跨中挠度为：由跨中挠度由跨中挠度 f1 =f2 =fA ，得，得:勃仇硼锅卢郝然链攀厢芍棍候活舱搐切勇赫诗盆尘崎顿扯寡供瘴爷七迫阴12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖当荷载主要沿一个方向传递时当荷载主要沿一个方向传递时 单向板单向板单向板单向板( (l02

6、l01 )当荷载沿两个方向传递且均不能忽略时当荷载沿两个方向传递且均不能忽略时当荷载沿两个方向传递且均不能忽略时当荷载沿两个方向传递且均不能忽略时 双向板双向板双向板双向板( (l02l01 2)注意：注意：注意：注意：悬臂板悬臂板悬臂板悬臂板、两对边支承板两对边支承板两对边支承板两对边支承板均为单向板，与均为单向板，与 无关。无关。l02l0111.523q1q215.061681q1q0.50.8350.9410.988不同不同l02 /l01时，荷载的传递大小时，荷载的传递大小荷载分配规律与荷载分配规律与荷载分配规律与荷载分配规律与单向板、双向板的划分：单向板、双向板的划分：单向板、双向

7、板的划分：单向板、双向板的划分：胺为咯拯线扼螟拘题宛钾行乔毛坐偏映祭唉羹还椭榨傍惜竹耍侨凉狞秋阻12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 12.2 12.2 12.2 12.2 现浇单向板肋梁楼盖现浇单向板肋梁楼盖现浇单向板肋梁楼盖现浇单向板肋梁楼盖12.2.112.2.1 结构平面布置结构平面布置结构平面布置结构平面布置 主梁沿主梁沿纵向纵向纵向纵向布置布置布置布置 主梁沿主梁沿横向横向横向横向布置布置 经济效果经济效果：一般单向板跨度：一般单向板跨度：1.71.72.7m2.7m次梁跨度：次梁跨度：4 46m6m，主梁，主梁跨度：跨度：5 58m8m 规整、统一规整、统一 确定柱网和梁格尺

8、寸，确定主、次梁的布置方向确定柱网和梁格尺寸，确定主、次梁的布置方向确定柱网和梁格尺寸，确定主、次梁的布置方向确定柱网和梁格尺寸，确定主、次梁的布置方向 使用要求及房屋刚度使用要求及房屋刚度 主、次梁主、次梁主、次梁主、次梁 布置的原则：布置的原则：布置的原则：布置的原则：搐缀桑霓苗痞曳埔恐槛便榴润枣欧浪圾脉插奸凭亏卵撇塔洽摩纹黔舒佃捶12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖1 1 1 1、选取、选取、选取、选取 计算单元计算单元计算单元计算单元2 2 2 2、简化假定、简化假定、简化假定、简化假定 支座为竖向不动铰支座；支座为竖向不动铰支座； 不考虑薄膜效应对板内力的影响；不考虑薄膜效应对板

9、内力的影响；1.2.2 1.2.2 1.2.2 1.2.2 计算简图计算简图计算简图计算简图 忽略板、次梁的连续性，按简支构件确定忽略板、次梁的连续性，按简支构件确定板传给次梁板传给次梁、 次梁传给主梁的荷载；次梁传给主梁的荷载；次梁传给主梁的荷载；次梁传给主梁的荷载；图12-112-1 计算单元示意图计算单元示意图图12-212-2图12-312-3惊哮限逻涸句佳开姐痹逝沾鼎槛舱伸府颇哇昆镊嘻胎敞椭廊陶躯吨武皆倾12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 跨数超过五跨的连续梁、板，当各跨荷载相同，且跨度相差不超过跨数超过五跨的连续梁、板，当各跨荷载相同，且跨度相差不超过 10 10时，可按五跨

10、的等跨连续梁、板计算。时，可按五跨的等跨连续梁、板计算。3 3 3 3、计算简图、计算简图、计算简图、计算简图 板的计算简图板的计算简图图12-112-1图图12-2 12-2 板的计算简图板的计算简图栽谋闸俱弧辨牲墨椎废档齿瀑腐砚它讥帛捧垫搞淬硼讲策瞳惊漆买攘洗屹12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 次梁的计算简图次梁的计算简图 主梁的计算简图主梁的计算简图图图12-3 12-3 次梁次梁的计算简图的计算简图鸡乐粤迁词簧撑翠海巢重鹊妹踢魂政已劳篱轰尺傍协千熙宠脆射麓吃肾峡12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 恒荷载恒荷载 活荷载活荷载活荷载效应控制的组合：活荷载效应控制的组合：恒荷载

11、效应控制的组合：恒荷载效应控制的组合：一般情况下一般情况下 ： 楼面活荷载标准值大于楼面活荷载标准值大于4kN/m的工业厂房：的工业厂房： 民用建筑的楼面梁负荷范围较大时，可对活荷载进行折减民用建筑的楼面梁负荷范围较大时，可对活荷载进行折减 折减系数折减系数 与楼面梁负荷范围及房屋类别有关（与楼面梁负荷范围及房屋类别有关（0.61.0）4 4 4 4、荷载取值、荷载取值、荷载取值、荷载取值募谱综幌蚊臣青缆陷阅瘫颖裔暗隋脖裔裂啤唱蓉扮锹店箱巍扒瓤榔探扫肖12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖次梁的扭转刚度对板的弯曲转动形成约束次梁的扭转刚度对板的弯曲转动形成约束使次梁的实际转角小于使次梁的实际

12、转角小于铰支座情况次梁以扭矩的形式分担了一部分板中弯矩。次梁以扭矩的形式分担了一部分板中弯矩。板的板的 折算荷载：折算荷载： 次梁的折算荷载：次梁的折算荷载： 折算荷载折算荷载 在主、次梁间也存在类似情况。在主、次梁间也存在类似情况。 增大恒载，减小活荷载增大恒载，减小活荷载转角符合实际转角符合实际祸吏辊虚祈汐冬茄哦聋支短勃嘲魂卵宵锣崭鹏札脸尚都谐吻署捕望携休玛12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖12.2.3 12.2.3 12.2.3 12.2.3 连续梁、板按弹性理论的内力计算连续梁、板按弹性理论的内力计算连续梁、板按弹性理论的内力计算连续梁、板按弹性理论的内力计算设计时采用设计时采用

13、折算荷载折算荷载计算板、次梁的内力计算板、次梁的内力 次梁对板的约束主梁对次梁的约束，故折算不同次梁对板的约束主梁对次梁的约束，故折算不同荷载总值不变：荷载总值不变：当板或梁搁置在砌体或钢结构上时不进行折算当板或梁搁置在砌体或钢结构上时不进行折算一、一、 活荷载的最不利布置活荷载的最不利布置 在设计连续梁、板时，应研究活荷载在设计连续梁、板时，应研究活荷载如何布置将使梁、板内某一截面如何布置将使梁、板内某一截面如何布置将使梁、板内某一截面如何布置将使梁、板内某一截面 的内力绝对值最大的内力绝对值最大的内力绝对值最大的内力绝对值最大，这种布置称为活荷载的最不利布置。，这种布置称为活荷载的最不利布

14、置。焦酱索萍擞饼三阎针惊宝银远正僚澈倪涯耳润商态些辱倒涪荒渭壳凰自揖12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 活荷载最不利布置的规律为：活荷载最不利布置的规律为：活荷载最不利布置的规律为：活荷载最不利布置的规律为： 求某支座最大负弯矩，或支座左、右截面最大剪力时，在该支座求某支座最大负弯矩，或支座左、右截面最大剪力时，在该支座 左、右两跨布置，然后隔跨布置；左、右两跨布置，然后隔跨布置； 求某跨跨内最大正弯矩时，应在本跨布置活荷载，然后隔跨布置；求某跨跨内最大正弯矩时，应在本跨布置活荷载，然后隔跨布置； 求某跨跨内最大负弯矩时，本跨不布置活荷载，而在其左、右邻跨求某跨跨内最大负弯矩时，本跨不布

15、置活荷载，而在其左、右邻跨 布置，然后隔跨布置；布置，然后隔跨布置； 二、二、二、二、 内力计算内力计算内力计算内力计算结构力学方法或查计算表格结构力学方法或查计算表格灵满邓俐段轮芥错缺冶阀篆栽卒拾鹰桥胜容舌业鸯圆辙晃秧外的峡弊幂健12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖剪力图形可只画两个剪力图形可只画两个：左支座最大剪力、右支座最大剪力：左支座最大剪力、右支座最大剪力 其外包线即为其外包线即为剪力包络图剪力包络图剪力包络图剪力包络图。三、内力包络图三、内力包络图三、内力包络图三、内力包络图内力包络内力包络图由内力叠图由内力叠合图形的外合图形的外包线构成包线构成可掌握跨可掌握跨内内力的变内内力

16、的变化情况化情况中间跨有四个弯矩图形，中间跨有四个弯矩图形，分别对应：跨内最大正弯矩、跨内最小正弯矩分别对应：跨内最大正弯矩、跨内最小正弯矩 左支座最大负弯矩、右支座最大负弯矩。左支座最大负弯矩、右支座最大负弯矩。边跨为简支时，边跨为简支时，边跨只有三个弯矩图形。边跨只有三个弯矩图形。侨助博伏疟见共瑰瓤卤涧减杭杭去复语竿庚浅获涸勘敦尘桩钒恃揣剃氧鞠12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖在支座处，实际的承载力控制截面应在支座边缘，在支座处，实际的承载力控制截面应在支座边缘，内力设计值应以支座边缘为准，故：内力设计值应以支座边缘为准，故：式中：式中： 、 支座中心处的弯矩、剪力设计值；支座中心处

17、的弯矩、剪力设计值；剪力设计值剪力设计值：弯矩设计值：弯矩设计值： 按简支梁计算的支座剪力设计值按简支梁计算的支座剪力设计值支座宽度。支座宽度。四、支座弯矩、剪力设计值四、支座弯矩、剪力设计值转称卒嫩秃油虚魔颠讣拨变垛警混九瞄坪磋瓤下丽怀汤跑砂帅流陈辜棵靳12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖一、应力重分布与内力重分布一、应力重分布与内力重分布 由于材料的非线性性质，使由于材料的非线性性质，使截面上的应力截面上的应力截面上的应力截面上的应力分布不服从线性分布分布不服从线性分布 规律的现象规律的现象1 1、 应力重分布应力重分布 应力重分布是指截面应力重分布是指截面上上应力之间的非线性关应力之

18、间的非线性关系系，是静定、超静定钢，是静定、超静定钢筋混凝土结构都具有的筋混凝土结构都具有的一种基本属性一种基本属性12.2.4 12.2.4 12.2.4 12.2.4 超静定结构塑性内力重分布的概念超静定结构塑性内力重分布的概念超静定结构塑性内力重分布的概念超静定结构塑性内力重分布的概念韵祝犯帜搀勉诗聋驻绒冻巳睫风啪丈碧瓣羔导使错其蝴院剂梧镶姓嗽捕益12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖2 2、内力重分布、内力重分布静定结构静定结构支座反力和内力可以由静力平衡条件确定的结构支座反力和内力可以由静力平衡条件确定的结构 静定结构中，各截面的内力与荷载成正比，内力间的比例关系不因静定结构中，各

19、截面的内力与荷载成正比，内力间的比例关系不因 荷载值的改变而变化。荷载值的改变而变化。超静定结构超静定结构除静力平衡条件外，还需按变形协调条件才能确定内力除静力平衡条件外，还需按变形协调条件才能确定内力 的结构的结构 超静定结构中，各截面的内力与结构构件的刚度相关联。超静定结构中，各截面的内力与结构构件的刚度相关联。 在弹性工作阶段，各截面内力之间的关系由各构件弹性刚度确定；在弹性工作阶段，各截面内力之间的关系由各构件弹性刚度确定； 构件开裂后，裂缝截面的刚度小于未开裂截面的刚度，这种刚度分布构件开裂后，裂缝截面的刚度小于未开裂截面的刚度，这种刚度分布 的变化将引起各截面内力间比例关系的改变。

20、的变化将引起各截面内力间比例关系的改变。内力重分布内力重分布内力重分布内力重分布由于超静定钢筋混凝土结构的非线性性质而引起的各截由于超静定钢筋混凝土结构的非线性性质而引起的各截 面内力之间的关系不再遵循线弹性关系的现象。面内力之间的关系不再遵循线弹性关系的现象。静定结构不存在内力重分布静定结构不存在内力重分布萧脐缕瞅款檄鸿伊肤洲淹班敦演父错璃段诅杯颓混倘既鞠麓住司音沈粕十12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖1 1、正截面受弯承载力第、正截面受弯承载力第阶段的特点阶段的特点以受拉边缘混凝土开裂、受拉纵筋受拉屈服为以受拉边缘混凝土开裂、受拉纵筋受拉屈服为特征点特征点特征点特征点，正截面受弯承，

21、正截面受弯承载力的发展过程可以分为载力的发展过程可以分为、三个阶段三个阶段三个阶段三个阶段。在弯矩在弯矩 作用下，受拉纵筋拉屈，截面受力进入第作用下，受拉纵筋拉屈，截面受力进入第阶段。直至极阶段。直至极限承载力限承载力 ，截面弯矩的增量不大；而由于钢筋、混凝土的塑性充分，截面弯矩的增量不大；而由于钢筋、混凝土的塑性充分发展，发展，截面产生很大的转动。截面产生很大的转动。截面产生很大的转动。截面产生很大的转动。纵筋拉屈后，截面的后期纵筋拉屈后，截面的后期转动能力与配筋率有关转动能力与配筋率有关转动能力与配筋率有关转动能力与配筋率有关。二、二、二、二、 混凝土受弯构件的塑性铰混凝土受弯构件的塑性铰

22、混凝土受弯构件的塑性铰混凝土受弯构件的塑性铰乍顺催渭跃尊臭役慷压柏肆司宗渍股烂倚报腋蘑了梭洒苔讹控土坷碾双冀12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖当某一截面的当某一截面的纵筋受拉屈服后纵筋受拉屈服后纵筋受拉屈服后纵筋受拉屈服后，其附近形成了一个弯矩基本维持不变、，其附近形成了一个弯矩基本维持不变、曲率激增的曲率激增的集中的转动区域集中的转动区域集中的转动区域集中的转动区域，这一类似于，这一类似于“铰铰”的区域称为的区域称为“塑性铰塑性铰”。3 3、塑性铰的特点、塑性铰的特点（1）具有一定的长度；）具有一定的长度； （2）能承受一定的弯矩；）能承受一定的弯矩； （3） 可沿弯矩作用方向作单向的

23、有限转动可沿弯矩作用方向作单向的有限转动。 2 2、塑性铰的概念、塑性铰的概念与理想铰的区别与理想铰的区别与理想铰的区别与理想铰的区别为一点为一点不能承受弯矩不能承受弯矩可任意转动可任意转动痴缅傲墙咀威刀孰苔狰僚鳖裳粹僻破坍精矿用埋妙焰赴输驰赌俞倪葱辊图12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖在静定结构中，塑性铰的出现使结构变为机构，从而使整个结构达到在静定结构中，塑性铰的出现使结构变为机构，从而使整个结构达到承载能力极限状态。承载能力极限状态。在超静定结构中，塑性铰的出现使结构的超静定次数减少，因此而引在超静定结构中，塑性铰的出现使结构的超静定次数减少，因此而引起结构中的内力重分布。但起结构

24、中的内力重分布。但直到形成机构，结构才达到承载能力极限直到形成机构，结构才达到承载能力极限直到形成机构，结构才达到承载能力极限直到形成机构，结构才达到承载能力极限状态。状态。状态。状态。4 4、塑性铰引起的结构内力重分布、塑性铰引起的结构内力重分布傲弧艺里吨轮缘尊见别柞估亨清纹抵床邢脸猾几沦跃谓舜泛阴沪代筒粥茶12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖三、内力重分布的过程三、内力重分布的过程虚线虚线弹性内力分布（线性关系）弹性内力分布（线性关系）实线实线实际内力分布（内力重分布）实际内力分布（内力重分布）留铃劳莲束沛蜜砾约闭蛤痰予肯卢递枫叮谣拥唯腮驹葡澎亨尚胖范艳锄视12.单向板肋梁楼盖12.单

25、向板肋梁楼盖 内力重分布的过程：内力重分布的过程：内力重分布的过程：内力重分布的过程：第二过程发生于第一个塑性铰形成之后直到形成机构第二过程发生于第一个塑性铰形成之后直到形成机构结构破坏，结构破坏， 主要是因结构计算简图的改变而引起的内力重分布主要是因结构计算简图的改变而引起的内力重分布 第一过程发生在受拉混凝土开裂到第一个塑性铰形成之前第一过程发生在受拉混凝土开裂到第一个塑性铰形成之前 主要是由结构各部分弯曲刚度比值的改变而引起的内力重分布；主要是由结构各部分弯曲刚度比值的改变而引起的内力重分布；严格地说，严格地说，第一过程称为弹塑性内力重分布第一过程称为弹塑性内力重分布第一过程称为弹塑性内

26、力重分布第一过程称为弹塑性内力重分布 第二过程才是塑性内力重分布第二过程才是塑性内力重分布第二过程才是塑性内力重分布第二过程才是塑性内力重分布显然，第二过程的内力重分布较第一过程显著得多。显然，第二过程的内力重分布较第一过程显著得多。听滩让九绎陨返皱磺轰削腥攫泉栋萍苇冲汰小胆蒋彻递贼钳儿倦痘需透羔12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 充分内力重分布充分内力重分布充分内力重分布充分内力重分布能够保证在受荷后按照预期的顺序，先后形成能够保证在受荷后按照预期的顺序，先后形成 足够数目的塑性铰，最后形成机构而破坏。足够数目的塑性铰，最后形成机构而破坏。超静定结构中，内力重分布的充分程度受到以下因素

27、的影响：超静定结构中，内力重分布的充分程度受到以下因素的影响：塑性铰的转动能力塑性铰的转动能力塑性铰的转动能力塑性铰的转动能力在形成破坏机构以前不致于因转动能力不够在形成破坏机构以前不致于因转动能力不够在形成破坏机构以前不致于因转动能力不够在形成破坏机构以前不致于因转动能力不够 而被压碎而被压碎而被压碎而被压碎取决于取决于取决于取决于配筋率配筋率配筋率配筋率、钢筋品种钢筋品种钢筋品种钢筋品种、混凝土极限压应力混凝土极限压应力混凝土极限压应力混凝土极限压应力斜截面承载能力斜截面承载能力斜截面承载能力斜截面承载能力在形成破坏机构以前不致于因受剪能力不足而在形成破坏机构以前不致于因受剪能力不足而在形

28、成破坏机构以前不致于因受剪能力不足而在形成破坏机构以前不致于因受剪能力不足而 破坏破坏破坏破坏纵筋与混凝土之间粘结破坏纵筋与混凝土之间粘结破坏纵筋与混凝土之间粘结破坏纵筋与混凝土之间粘结破坏受剪受剪受剪受剪承载承载承载承载能力下降能力下降能力下降能力下降正常使用条件正常使用条件正常使用条件正常使用条件在正常使用阶段，裂缝宽度和桡度不宜过大在正常使用阶段，裂缝宽度和桡度不宜过大在正常使用阶段，裂缝宽度和桡度不宜过大在正常使用阶段，裂缝宽度和桡度不宜过大要求要求要求要求正常使用阶段不应出现塑性铰正常使用阶段不应出现塑性铰正常使用阶段不应出现塑性铰正常使用阶段不应出现塑性铰四、影响内力重分布的因素四

29、、影响内力重分布的因素四、影响内力重分布的因素四、影响内力重分布的因素纵仰萧泡卵蜡汛俩波觅拔痒脾浙相缀牵遭丫甩菲接批敖链钨扯难仰娟疹议12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖a. 人为减少支座负弯矩钢筋，解决施工问题人为减少支座负弯矩钢筋，解决施工问题 b. 利用梁的内力重分布规律，人为控制利用梁的内力重分布规律，人为控制梁中的弯矩分布；梁中的弯矩分布；d. 可正确地估计结构的承载力和使用阶段的可正确地估计结构的承载力和使用阶段的 变形、裂缝。变形、裂缝。在实际工程中，梁在实际工程中，梁支座负弯矩大、钢支座负弯矩大、钢筋多，施工困难筋多，施工困难解决办法解决办法解决办法解决办法利用梁的内力重利

30、用梁的内力重分布规律，人为减小支座配筋分布规律，人为减小支座配筋c. 充分发挥各截面的承载力，节约材料充分发挥各截面的承载力，节约材料五、考虑内力重分布的工程意义五、考虑内力重分布的工程意义五、考虑内力重分布的工程意义五、考虑内力重分布的工程意义工程意义：工程意义：工程意义：工程意义：墨祁绘虹渴磊都抠宗褐云访门银主疵耪鄙坎邹郑皋婿居喷辖萍耀圆仅泳咸12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖在使用阶段不允许出现裂缝或对裂缝开展有较严格限制的结构，在使用阶段不允许出现裂缝或对裂缝开展有较严格限制的结构， 如水池等；如水池等；直接承受动力和重复荷载的结构直接承受动力和重复荷载的结构预应力结构和二次叠合

31、结构预应力结构和二次叠合结构 若不允许出现塑性铰、或因塑性铰转动而带来的较大变形，则不能考若不允许出现塑性铰、或因塑性铰转动而带来的较大变形，则不能考若不允许出现塑性铰、或因塑性铰转动而带来的较大变形，则不能考若不允许出现塑性铰、或因塑性铰转动而带来的较大变形，则不能考虑结构的内力重分布，如：虑结构的内力重分布，如：虑结构的内力重分布，如：虑结构的内力重分布，如：要求有较高安全储备的结构要求有较高安全储备的结构 六、考虑内力重分布的适用范围六、考虑内力重分布的适用范围六、考虑内力重分布的适用范围六、考虑内力重分布的适用范围很甩捣隘枪柒凄将厅泛乔挫渭粕鸡乎肄铀千泥疑砌距刮浙标铲打捏伙素延12.单

32、向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖12.2.5 12.2.5 12.2.5 12.2.5 连续梁、板按调幅法的内力计算连续梁、板按调幅法的内力计算连续梁、板按调幅法的内力计算连续梁、板按调幅法的内力计算一、弯矩调幅法一、弯矩调幅法 弯矩调幅法弯矩调幅法弯矩调幅法弯矩调幅法把对结构按把对结构按弹性理论所算得的弯矩值弹性理论所算得的弯矩值弹性理论所算得的弯矩值弹性理论所算得的弯矩值和剪力值进行适当和剪力值进行适当 的调整（通常将弯矩绝对值较大的截面弯矩进行调整），然后按调整后的调整（通常将弯矩绝对值较大的截面弯矩进行调整），然后按调整后 的内力进行截面设计和配筋构造的设计方法。的内力进行截面设计和配

33、筋构造的设计方法。截面弯矩的调整幅度用截面弯矩的调整幅度用弯矩调幅系数弯矩调幅系数来表示：来表示：式中式中： 按弹性理论算得的弯矩值按弹性理论算得的弯矩值调幅后的弯矩值调幅后的弯矩值 1 1、弯矩调幅法的概念、弯矩调幅法的概念溅迟胡疙芍若酚曝本来奠卸琐牡药熊圭界验褐劈数她漳孺又宰揭桂月窿照12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖弯矩调幅后引起结构内力图形和正常使用状态的变化，应进行验算，弯矩调幅后引起结构内力图形和正常使用状态的变化，应进行验算，或有构造措施加以保证；或有构造措施加以保证；受力钢筋宜采用受力钢筋宜采用HRB335级、级、 HRB400级级混凝土强度等级宜在混凝土强度等级宜在C2

34、0C45范围；范围；（1）不因弯矩调幅而影响结构的承载力）不因弯矩调幅而影响结构的承载力（3）保证塑性铰有足够的变形能力，以实现弯矩调幅）保证塑性铰有足够的变形能力，以实现弯矩调幅弯矩调幅系数弯矩调幅系数不宜超过不宜超过0.200.20（2）出铰不要过早，防止裂缝宽度、挠度过大）出铰不要过早，防止裂缝宽度、挠度过大正常使用阶段不应出现塑性铰正常使用阶段不应出现塑性铰截面相对受压区高度截面相对受压区高度应满足：应满足： 2 2、弯矩调幅的原则、弯矩调幅的原则（4）弯矩调幅后仍应满足静力平衡条件）弯矩调幅后仍应满足静力平衡条件锡噬疙喂憋拾碉沏赚乾付剔漓谬姻凑蔼羔夹讽棕浓园咳淮烤款接骸扒奸拉12.单

35、向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖（5）结构中的跨中截面弯矩值应取弹性分析所得的最不利弯矩值和结构中的跨中截面弯矩值应取弹性分析所得的最不利弯矩值和 按下式计算值中的较大值按下式计算值中的较大值；式中：式中：M0 按简支梁计算的跨中弯矩计算值按简支梁计算的跨中弯矩计算值； M l、 M r 连续梁或板的左、右支座截面弯矩连续梁或板的左、右支座截面弯矩调幅后的设计值调幅后的设计值调幅后的设计值调幅后的设计值（7）各控制截面的剪力设计值按荷载最不利布置和调幅后的支座弯矩）各控制截面的剪力设计值按荷载最不利布置和调幅后的支座弯矩 由静力平衡条件计算确定由静力平衡条件计算确定；（8）遵循构造要求）遵循构

36、造要求（6） 调幅后，支座和跨中截面的弯矩值均不应小于调幅后，支座和跨中截面的弯矩值均不应小于M0 的的1/3太丹闰客株地梯透括宿撵冻梧揽瞄拇概眷傲先婿聚髓眼鸿椎崇弱柱基力妆12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖a.在相等均布荷载和间距相同、大小相等的集中荷载作用下，在相等均布荷载和间距相同、大小相等的集中荷载作用下， 等跨连续梁跨中和支座截面的等跨连续梁跨中和支座截面的弯矩设计值弯矩设计值弯矩设计值弯矩设计值 可分别按下列公式计算：可分别按下列公式计算：均布荷载：均布荷载：均布荷载：均布荷载：集中荷载：集中荷载：集中荷载：集中荷载：连续梁和连续单向板考虑塑性内力重分布的弯矩计算系数连续梁和

37、连续单向板考虑塑性内力重分布的弯矩计算系数 表表12-1支承情况支承情况截截 面面 位位 置置端支座端支座 边跨跨中边跨跨中离端离端第二支座第二支座离端第二跨离端第二跨跨中跨中中间支座中间支座中间跨中间跨跨中跨中ABC梁、板搁支在墙上梁、板搁支在墙上01/11两跨连续：两跨连续：-1/10；三跨以上连续：三跨以上连续：-1/111/16-1/141/16板板与梁整浇与梁整浇连接连接-1/161/14梁梁-1/24梁与柱整浇连接梁与柱整浇连接-1/161/14二、用调幅法计算等跨连续梁、板二、用调幅法计算等跨连续梁、板1 1、等跨连续梁、等跨连续梁基揪基功缓掩劣摹异插魏刺咸穴柴卒毡界垦娇砒疹浴氯

38、梁齿案馈絮彭朝灼12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖集中荷载修正系数集中荷载修正系数 表表12-2荷荷 载载 情情 况况截截 面面ABC当在跨中中点处作用一个集中荷载时当在跨中中点处作用一个集中荷载时1.52.21.52.71.62.7当在跨中三分点处作用两个集中荷载时当在跨中三分点处作用两个集中荷载时2.73.02.73.02.93.0当在跨中四分点处作用三个集中荷载时当在跨中四分点处作用三个集中荷载时3.84.13.84.54.04.8等跨连续梁、板考虑塑性内力重分布的等跨连续梁、板考虑塑性内力重分布的计算跨度计算跨度计算跨度计算跨度 表表12-3支支 承承 情情 况况计计 算算 跨跨

39、 度度梁梁板板两端与梁（柱）整体连接两端与梁（柱）整体连接净跨净跨ln净跨净跨ln两端支承在砖墙上两端支承在砖墙上1.05ln（lnb）lnh（lna）一端与梁（柱）整体连接，一端与梁（柱）整体连接，另一端支承在砖墙上另一端支承在砖墙上1.025ln（lnb2）lnh2（lna2）注：注：b为梁的支承宽度，为梁的支承宽度，a为板的搁置长度，为板的搁置长度，h为板厚为板厚花斯烽攘骆佛浇砰叭伸卫吾卫瘴钟鼓昭棚匠惯淑饭仓搜鹃朽某竖浸民熏诀12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 b. 在相等均布荷载和间距相同、大小相等的集中荷载作用下，等跨连续在相等均布荷载和间距相同、大小相等的集中荷载作用下，等跨

40、连续梁支座边缘的梁支座边缘的剪力设计值剪力设计值剪力设计值剪力设计值 V 可分别按下列公式计算：可分别按下列公式计算：均布荷载：均布荷载：均布荷载：均布荷载：集中荷载：集中荷载：连续梁考虑塑性内力重分布的连续梁考虑塑性内力重分布的剪力计算系数剪力计算系数剪力计算系数剪力计算系数 表表12-4式中：式中： n 跨内集中荷载的个数跨内集中荷载的个数支承情况支承情况截截 面面 位位 置置A支座内侧支座内侧Ain离端第二支座离端第二支座中间支座中间支座外侧外侧Bex内侧内侧Bin外侧外侧Cex内侧内侧Cin搁置在墙上搁置在墙上0.450.600.550.550.55与梁（柱）整体连接与梁（柱）整体连接

41、0.500.55均布荷载作用下，各跨跨中和支座截面的均布荷载作用下，各跨跨中和支座截面的弯矩设计值弯矩设计值弯矩设计值弯矩设计值 MM 可按下式计算：可按下式计算：2 2、等跨连续板、等跨连续板捻造毋领俘担段沙是党淘隅邑睦膛性亢味黍娃健醚曹巷炯啡装符寨詹藩挫12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖a. a. 弯矩弯矩弯矩弯矩 不等跨连续梁不等跨连续梁1、相邻两跨的跨差小于相邻两跨的跨差小于相邻两跨的跨差小于相邻两跨的跨差小于10%10%的不等跨连续梁、板，各跨跨中及支座截面的不等跨连续梁、板，各跨跨中及支座截面 的弯矩设计值和剪力设计值的弯矩设计值和剪力设计值可按等跨连续梁、板的规定确定可按等

42、跨连续梁、板的规定确定可按等跨连续梁、板的规定确定可按等跨连续梁、板的规定确定。2、对于不满足上述条件的不等跨连续梁、板或各跨荷载值相差较大的、对于不满足上述条件的不等跨连续梁、板或各跨荷载值相差较大的 等跨连续梁、板，可分别按下列步骤进行简化计算：等跨连续梁、板，可分别按下列步骤进行简化计算：计算跨中弯矩、支座剪力时，应取本跨的跨度；计算跨中弯矩、支座剪力时，应取本跨的跨度；计算支座弯矩时，应取相邻两跨中较大的跨度值计算支座弯矩时，应取相邻两跨中较大的跨度值按荷载的最不利布置，用弹性理论分别求出连续梁各控制截面的弯矩按荷载的最不利布置，用弹性理论分别求出连续梁各控制截面的弯矩最大值最大值Me

43、此时，连续梁的计算跨度此时，连续梁的计算跨度 l0 根据支承条件确定，其取值见表根据支承条件确定，其取值见表12-5。三、用调幅法计算不等跨连续梁、板三、用调幅法计算不等跨连续梁、板三、用调幅法计算不等跨连续梁、板三、用调幅法计算不等跨连续梁、板敦审推抨释忆猜硕相制菲拼搽恍灾露遭就昨贷吻窝纪载落垦碘乳笔轩矗要12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 式中：式中： V0按简支梁计算的支座剪力设计值；按简支梁计算的支座剪力设计值； 当连续梁搁置在墙上时：当连续梁搁置在墙上时： 当连续梁两端与梁或柱整体连接时：当连续梁两端与梁或柱整体连接时：在弹性弯矩的基础上，降低各支座截面的弯矩，其弯矩调幅系数在

44、弹性弯矩的基础上，降低各支座截面的弯矩，其弯矩调幅系数 不宜超过不宜超过0.20.2；连续梁；连续梁各支座截面各支座截面各支座截面各支座截面的弯矩设计值可按下式计算：的弯矩设计值可按下式计算：不等跨连续梁、板考虑塑性内力重分布的计算跨度不等跨连续梁、板考虑塑性内力重分布的计算跨度l0 表表12-5支支 承承 情情 况况计计 算算 跨跨 度度梁梁板板两端与梁（柱）整体连接两端与梁（柱）整体连接净跨净跨lnb净跨净跨ln b两端支承在砖墙上两端支承在砖墙上1.05ln（lnb）lnh（lna）一端与梁（柱）整体连接，一端与梁（柱）整体连接，另一端支承在砖墙上另一端支承在砖墙上1.025ln b2

45、（lnb） ln b2 h2（ln b2 a2）注：注：b为梁的支承宽度，为梁的支承宽度，a为板的搁置长度，为板的搁置长度，h为板厚为板厚b支座宽度支座宽度 败新状贵啤申嗓载鱼贝儿吵池猎窗益呸眠收歉醚宅诧怠诺财综乍袍呵厢吻12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖边跨：边跨：各跨中截面的弯矩不宜调整，其弯矩设计值取考虑荷载最不利布置并各跨中截面的弯矩不宜调整，其弯矩设计值取考虑荷载最不利布置并按弹性理论求得的最不利弯矩值和下式算得弯矩两者中的按弹性理论求得的最不利弯矩值和下式算得弯矩两者中的较大者较大者:b. b. 剪力剪力剪力剪力可按考虑荷载最不利布置，并根据调整后的支座弯矩用静力平衡条件可按

46、考虑荷载最不利布置，并根据调整后的支座弯矩用静力平衡条件计算；计算；也可近似取考虑荷载最不利布置，按弹性理论算得的剪力值。也可近似取考虑荷载最不利布置，按弹性理论算得的剪力值。 a. 从较大跨度的板开始，在下列范围内选定跨中的弯矩设计值：从较大跨度的板开始，在下列范围内选定跨中的弯矩设计值：中间跨：中间跨： 不等跨连续板不等跨连续板钓过欧湛措娃作倒律棒此汪蜕搐徊玛陀桩犬录绘怀院仓谩彰属烩独韩呆傍12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖b. 按照所选定的跨中弯矩设计值，根据下列条件确定较大跨度的两端按照所选定的跨中弯矩设计值，根据下列条件确定较大跨度的两端 支座弯矩设计值支座弯矩设计值:调幅后，

47、支座和跨中截面的弯矩值均不应小于调幅后，支座和跨中截面的弯矩值均不应小于M0 的的1/3。c. 再以此支座弯矩设计值为已知值，重复上述步骤和条件确定邻跨的再以此支座弯矩设计值为已知值，重复上述步骤和条件确定邻跨的 跨中和另一支座的弯矩设计值。跨中和另一支座的弯矩设计值。靳蕴座示皱让墩炙菊萍供瘩够赘勇放塘引沮莆拒窥圾馁眷驼藉朔薛搞酌临12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖一、单向板的截面设计与构造一、单向板的截面设计与构造一、单向板的截面设计与构造一、单向板的截面设计与构造 设计要点设计要点a. 板厚板厚h单向板单向板屋面板屋面板6060民用建筑楼板民用建筑楼板6060工业建筑楼板工业建筑楼板

48、7070行车道下的楼板行车道下的楼板8080双向板双向板8080密肋板密肋板肋间距小于或等于肋间距小于或等于700mm4040肋间距大于肋间距大于700mm5050悬臂板悬臂板板的悬臂长度小于或等于板的悬臂长度小于或等于500mm6060板的悬臂长度大于板的悬臂长度大于500mm8080无梁楼板无梁楼板150150现浇钢筋混凝土板的最小厚度（现浇钢筋混凝土板的最小厚度（mm）1.2.6 1.2.6 1.2.6 1.2.6 单向板肋梁楼盖的截面设计与构造单向板肋梁楼盖的截面设计与构造单向板肋梁楼盖的截面设计与构造单向板肋梁楼盖的截面设计与构造糯暑她崇专遮税凭闻萤融昌售到框名鸽括烩阅烃歉烯胚悯召昧

49、左掂定央粳12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖b. 梁内弯矩的折减梁内弯矩的折减 为保证刚度，单向板的厚度尚应不小于跨度的为保证刚度，单向板的厚度尚应不小于跨度的1/40（连续板）、（连续板）、1/35（简支板）以及（简支板）以及1/12（悬臂板）（悬臂板）考虑考虑四边与梁整体连接四边与梁整体连接四边与梁整体连接四边与梁整体连接的中间区格板的的中间区格板的内拱作用内拱作用内拱作用内拱作用的有利因素，对中间的有利因素，对中间区格的单向板，其区格的单向板，其中间跨的跨中截面弯矩及支座截面弯矩可折减中间跨的跨中截面弯矩及支座截面弯矩可折减中间跨的跨中截面弯矩及支座截面弯矩可折减中间跨的跨中截面弯

50、矩及支座截面弯矩可折减2020，但边跨的跨中截面及第一支座截面弯矩则不折减，但边跨的跨中截面及第一支座截面弯矩则不折减。板的内拱作用板的内拱作用c. 现浇板在砌体墙上的支承长度不宜小于现浇板在砌体墙上的支承长度不宜小于120mmd. 板一般不必进行斜截面受剪承载力的计算板一般不必进行斜截面受剪承载力的计算a. 受力钢筋受力钢筋有：承受负弯矩的板面负筋、承受正弯矩的正筋。有：承受负弯矩的板面负筋、承受正弯矩的正筋。常用直径为常用直径为6、8、10、12等，负筋直径一般不小于等，负筋直径一般不小于8。 配筋构造配筋构造屈栗蜗抱醚口表氛参邢泽埋型召彭碰商薯溯轧殷待帜涌觅奥醉枫脑醇粕培12.单向板肋梁

51、楼盖12.单向板肋梁楼盖正筋采用正筋采用HPB235级钢筋时，端部采用半圆弯钩；负筋端部应做成直钩支撑级钢筋时，端部采用半圆弯钩；负筋端部应做成直钩支撑在底模上。在底模上。板中受力钢筋的配筋方式有板中受力钢筋的配筋方式有弯起式弯起式、分离式分离式两种两种弯起式：弯起式： 将正筋在支座附近弯起将正筋在支座附近弯起1/22/3以承受支座负弯矩，可根据需要另加负筋。以承受支座负弯矩，可根据需要另加负筋。 弯起角一般为弯起角一般为30；当板厚；当板厚h h120mm120mm时，可，可为45。 通常取相同的钢筋间距。通常取相同的钢筋间距。 钢筋锚固较好，节约钢材，但施工较复杂。钢筋锚固较好，节约钢材，

52、但施工较复杂。下部纵筋伸入支座的锚固长度不应小于下部纵筋伸入支座的锚固长度不应小于5d；当连续板内温度、收缩应力较大；当连续板内温度、收缩应力较大时，伸入支座的锚固长度宜适当增加。时，伸入支座的锚固长度宜适当增加。板中受力钢筋的间距板中受力钢筋的间距最大间距：最大间距： 当板厚当板厚h150mm时，时，不宜不宜大于大于200mm。 当板厚当板厚h150mm时，不宜大于时，不宜大于1.5h，且，且不宜大于不宜大于250mm。 最小间距：最小间距： 不宜小于不宜小于70mm。痔种睹由琼嗓挝尤期带胁针葫籍炮辽绞跋揽冬妥习赴眨舍铁稼译疟嫉叉欲12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖分离式分离式： 根据

53、跨中正弯矩、支座负弯矩分别配置正筋、负筋。根据跨中正弯矩、支座负弯矩分别配置正筋、负筋。 正筋宜全部伸入支座。正筋宜全部伸入支座。 钢筋锚固稍差，耗钢量略高，但设计、施工方便，是目前最常用的方式。钢筋锚固稍差，耗钢量略高，但设计、施工方便，是目前最常用的方式。负筋向跨内的延伸长度应覆盖负弯矩图并满足钢筋锚固的要求负筋向跨内的延伸长度应覆盖负弯矩图并满足钢筋锚固的要求图中图中a的取值：当板上均布活荷载的取值：当板上均布活荷载q与均布恒荷载与均布恒荷载g的比值的比值q/g33时，时，a aln n/4/4； 当板上均布活荷载当板上均布活荷载q与均布恒荷载与均布恒荷载g的比值的比值q/g3时，时，a

54、ln/3。看丝闷案窿范黎篇凹民游存堑址谤猖祟希论鸥送木儡筷瘸搁梗蝉锄凸凌剐12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖图中图中a的取值：当板上均布活荷载的取值：当板上均布活荷载q与均布恒荷载与均布恒荷载g的比值的比值q/g33时，时，a aln n/4/4； 当板上均布活荷载当板上均布活荷载q与均布恒荷载与均布恒荷载g的比值的比值q/g3时，时，aln/3。有五种：分布钢筋有五种：分布钢筋 温度收缩钢筋温度收缩钢筋 与主梁垂直的附加负筋与主梁垂直的附加负筋 板边附加负筋板边附加负筋 板角附加短钢筋板角附加短钢筋b. 构造钢筋构造钢筋沾抛衷赡头啡诅晋驯深碳芜昔昭踊绪哈看踌效骑剥演约入梁登陷麦楔痊锰1

55、2.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖作用：作用： 浇筑混凝土时固定受力钢筋的位置。浇筑混凝土时固定受力钢筋的位置。 承受混凝土收缩和温度变化所产生的内力。承受混凝土收缩和温度变化所产生的内力。 承受并分布板上局部荷载产生的内力。承受并分布板上局部荷载产生的内力。 对四边支承板，可承受计算中未计及但实际存在的长跨方向的弯矩。对四边支承板，可承受计算中未计及但实际存在的长跨方向的弯矩。位置：位置： 平行于单向板的长跨，与受力钢筋垂直的方向。平行于单向板的长跨，与受力钢筋垂直的方向。 放在受力钢筋内侧。放在受力钢筋内侧。配筋构造：配筋构造： 单位长度上分布钢筋的截面面积不宜小于单位宽度上受力钢筋截

56、面面积的单位长度上分布钢筋的截面面积不宜小于单位宽度上受力钢筋截面面积的15，且不宜小于该方向板截面面积的，且不宜小于该方向板截面面积的0.15。 间距不宜大于间距不宜大于250mm，直径不宜小于直径不宜小于6mm。 对集中荷载较大的情况，分布钢筋的截面面积应适当增加，其间距不宜大于对集中荷载较大的情况，分布钢筋的截面面积应适当增加，其间距不宜大于200mm。a). 分布钢筋分布钢筋凉洱垃遥菊呼虹蝎州萤延橡稿蔚揍率秸曝蛮蚁涨灾吊库蹭袋盖弱每吾拒陛12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖作用：作用： 承受混凝土收缩和温度变化在现浇楼板内引起的约束拉应力，减少板中裂缝。承受混凝土收缩和温度变化在现

57、浇楼板内引起的约束拉应力，减少板中裂缝。配筋构造：配筋构造： 在温度、收缩应力较大的现浇板区域内，钢筋间距宜取为在温度、收缩应力较大的现浇板区域内，钢筋间距宜取为150200mm，并应，并应在板的未配筋表面布置温度收缩钢筋。在板的未配筋表面布置温度收缩钢筋。 板的上、下表面沿纵、横两个方向的配筋率均不宜小于板的上、下表面沿纵、横两个方向的配筋率均不宜小于0.1。 温度收缩钢筋可利用原有钢筋贯通布置，也可另行设置构造钢筋网，并与原温度收缩钢筋可利用原有钢筋贯通布置，也可另行设置构造钢筋网，并与原有钢筋按受拉钢筋的要求搭接或在周边构件中锚固。有钢筋按受拉钢筋的要求搭接或在周边构件中锚固。c).与主

58、梁垂直的附加负筋与主梁垂直的附加负筋作用：作用： 承受梁边负弯矩。承受梁边负弯矩。配筋构造：配筋构造： 与梁垂直的上部钢筋。与梁垂直的上部钢筋。 间距不大于间距不大于200mm，直径不宜小于，直径不宜小于8mm。 单位长度内的总截面面积不小于板中单位宽度内受力钢筋截面面积的单位长度内的总截面面积不小于板中单位宽度内受力钢筋截面面积的1/3。b). 温度收缩钢筋温度收缩钢筋错陪范桑纹凳纱丝溅逗任给者串凡淳竟吕距娘敞疙罕汉墒骄麻臂勤我聪易12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖作用：作用： 承受板边负弯矩，控制沿板周边的负弯矩裂缝。承受板边负弯矩，控制沿板周边的负弯矩裂缝。配筋构造：配筋构造： 对

59、与支承结构整体浇筑或嵌固在承重砌体墙内的现浇混凝土板，应沿支承周对与支承结构整体浇筑或嵌固在承重砌体墙内的现浇混凝土板，应沿支承周边配置上部构造钢筋，其直径不宜小于边配置上部构造钢筋，其直径不宜小于8mm，间距不宜大于，间距不宜大于200mm。 现浇楼盖周边与混凝土梁或混凝土墙整体浇筑的单向板或双向板，应在板边现浇楼盖周边与混凝土梁或混凝土墙整体浇筑的单向板或双向板，应在板边上部设置垂直于板边的构造钢筋，其截面面积不宜小于板跨中相应方向纵向上部设置垂直于板边的构造钢筋，其截面面积不宜小于板跨中相应方向纵向钢筋截面面积的钢筋截面面积的1/3；该钢筋自梁边或墙边伸入板内的长度，在单向板中不宜；该钢

60、筋自梁边或墙边伸入板内的长度，在单向板中不宜小于受力方向计算跨度的小于受力方向计算跨度的1/5，在双向板中不宜小于板短跨方向计算跨度的，在双向板中不宜小于板短跨方向计算跨度的1/4。上述构造钢筋应按受拉钢筋锚固在梁内、墙内或柱内。上述构造钢筋应按受拉钢筋锚固在梁内、墙内或柱内。 嵌固在砌体墙内的现浇混凝土板，其上部与板边垂直的构造钢筋伸入板内的嵌固在砌体墙内的现浇混凝土板，其上部与板边垂直的构造钢筋伸入板内的长度，从墙边算起不宜小于板短边跨度的长度，从墙边算起不宜小于板短边跨度的1/7。d).板边附加负筋板边附加负筋伙材吐粥趴芬黄疏里逆鸯奄葛玩札特观攀大藕逻萎茄讲筑导撰屯资鄂确沃12.单向板肋

61、梁楼盖12.单向板肋梁楼盖板中构造钢筋板中构造钢筋荣晦叶恃挤徊扁般谜削胰痊应赁誊识源凝糕煎节租言良了昆吗檀装戊晓相12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 设计要点设计要点跨度一般为跨度一般为46m，跨高比为，跨高比为1/181/12，梁宽为梁高的，梁宽为梁高的1/31/2，纵筋配筋，纵筋配筋率一般为率一般为0.61.5。跨中按形截面计算，支座按矩形截面计算。跨中按形截面计算，支座按矩形截面计算。为避免梁因出现剪切破坏而影响其内力重分布，应将计算所需的箍筋面积增为避免梁因出现剪切破坏而影响其内力重分布，应将计算所需的箍筋面积增大大20。增大的范围如下：当为集中荷载时，取支座边至最近一个集中荷载

62、。增大的范围如下：当为集中荷载时，取支座边至最近一个集中荷载之间的区段；当为均布荷载时，取之间的区段；当为均布荷载时，取1.05h0，此处的，此处的h0为梁的有效高度。为梁的有效高度。 配筋构造配筋构造次梁的配筋方式分为弯起式、分离式。次梁的配筋方式分为弯起式、分离式。次梁沿跨度方向钢筋的弯起和切断位置，原则上应根据弯矩包络图、剪力包次梁沿跨度方向钢筋的弯起和切断位置，原则上应根据弯矩包络图、剪力包络图确定。但对于相邻跨跨度相差不超过络图确定。但对于相邻跨跨度相差不超过20，活荷载，活荷载q与恒荷载与恒荷载g的比值的比值q/g33的连续梁，可按构造确定的连续梁，可按构造确定。 次梁次梁钎活钉渺

63、攻品硫涣券负岗桅镁抓昭至芯蛾痕雌仲星和犀忧奋弦蔓坏今彩义12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖炊莲滔楚表价厦息膨兑伎萍页磨还窖通激边琅匠赛割恩揽汲涣狸十剐祝惕12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 设计要点设计要点跨度一般为跨度一般为58m，跨高比为，跨高比为1/151/10。主梁承受荷载除主梁自重和直接作用在主梁上的荷载外，主要是次梁传来的主梁承受荷载除主梁自重和直接作用在主梁上的荷载外，主要是次梁传来的集中荷载。为简化计算，可将主梁的自重等效成集中荷载，其作用点与次梁集中荷载。为简化计算，可将主梁的自重等效成集中荷载，其作用点与次梁的位置相同。的位置相同。在主梁支座处，主梁与次梁截面的

64、上部纵筋在主梁支座处，主梁与次梁截面的上部纵筋相互交叉重叠，致使主梁负弯矩钢筋的位置相互交叉重叠，致使主梁负弯矩钢筋的位置下移，梁的有效高度减小：一排钢筋时下移，梁的有效高度减小：一排钢筋时h0h-(5060)mm；两排钢筋时；两排钢筋时h0h-(7080)mm。主梁内力通常按弹性理论计算，不考虑塑性内力重分布。这是因为主梁是较主梁内力通常按弹性理论计算，不考虑塑性内力重分布。这是因为主梁是较重要的构件，需要较大的强度储备，并希望在使用荷载下的挠度及裂缝控制重要的构件，需要较大的强度储备，并希望在使用荷载下的挠度及裂缝控制较严。若主梁为框架结构的横梁，轴向压力会降低截面的塑性转动能力。较严。若

65、主梁为框架结构的横梁，轴向压力会降低截面的塑性转动能力。 主梁主梁蚂愉茬最凌番特长必生寨概室眶流澜蔑闷账亦剿我都波泊缕篱锌切币咯裂12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖主、次梁相交处设置附加横向钢筋主、次梁相交处设置附加横向钢筋主、次梁相交处设置附加横向钢筋主、次梁相交处设置附加横向钢筋 主、次梁相交处，在主梁高度范围内受到次梁传来的集中荷载的作用。主、次梁相交处，在主梁高度范围内受到次梁传来的集中荷载的作用。 此集中荷载由次梁的剪压区传递至主梁的腹部，将在主梁局部长度上引此集中荷载由次梁的剪压区传递至主梁的腹部，将在主梁局部长度上引 起主拉应力。特别是当集中荷载作用在主梁的受拉区时，会在主

66、梁腹部起主拉应力。特别是当集中荷载作用在主梁的受拉区时，会在主梁腹部 产生斜裂缝，从而引起局部破坏。为此，需设置产生斜裂缝，从而引起局部破坏。为此，需设置附加横向钢筋将此集中附加横向钢筋将此集中附加横向钢筋将此集中附加横向钢筋将此集中 荷载传递到主梁顶部受压区荷载传递到主梁顶部受压区荷载传递到主梁顶部受压区荷载传递到主梁顶部受压区。附加横向钢筋（箍筋、吊筋）的总截面面积为：附加横向钢筋（箍筋、吊筋）的总截面面积为：爵审翅匙旺认库鼓陆训漫愉氨惺览还胺豆什琢呆怂犊贼哼钵憾裁左姻舆菲12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖 配筋构造配筋构造主梁纵筋的弯起和切断应按弯矩包络图、剪力包络图来确定。主梁纵筋的弯起和切断应按弯矩包络图、剪力包络图来确定。 a附加横向钢筋与梁轴线间的夹角。附加横向钢筋与梁轴线间的夹角。 ASV承受集中荷载所需的附加横向钢筋总截面面积；当采用承受集中荷载所需的附加横向钢筋总截面面积；当采用 吊筋时，应为左、右弯起段截面面积之和。吊筋时，应为左、右弯起段截面面积之和。式中：式中： F 作用在梁的下部或梁截面高度范围内的集中荷载设计值；作用在梁的下部或梁截面高度范围内的集中荷载设计值；柿冒劈袒继粗妓柒壶舵旱瓣峨哄姬檬袒享谚郊针侮葱痹颈竖檬瞪戒足烃指12.单向板肋梁楼盖12.单向板肋梁楼盖