轴心受力构件-夏志斌.ppt

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1、第第第第六六六六章章章章 1 1、了解、了解“轴心受力构件轴心受力构件”的应用和截面形式；的应用和截面形式； 2 2、掌握轴心受拉构件设计计算掌握轴心受拉构件设计计算； 3 3、了了解解“轴轴心心受受压压构构件件”稳稳定定理理论论的的基基本本概概念念和和分析方法；分析方法； 4 4、掌掌握握现现行行规规范范关关于于“轴轴心心受受压压构构件件”设设计计计计算算方法，重点及难点是构件的方法，重点及难点是构件的整体稳定和局部稳定；整体稳定和局部稳定； 5 5、了解格构式轴心受压构件设计方法。了解格构式轴心受压构件设计方法。大纲要求大纲要求6-16-1 轴心受力构件的应用和轴心受力构件的应用和截面形式

2、截面形式一、轴心受力构件的应用一、轴心受力构件的应用 （拉杆、压杆、轴心受压柱）（拉杆、压杆、轴心受压柱）3.3.塔架塔架1.1.桁架桁架2.2.网架网架4.4.实腹式轴压柱与格构式轴压柱实腹式轴压柱与格构式轴压柱二、轴心受力构件的破坏方式和计算内容二、轴心受力构件的破坏方式和计算内容 压杆的破坏形式：压杆的破坏形式： 整体失稳整体失稳 局部失稳局部失稳 强度破坏强度破坏 拉杆的破坏形式：拉杆的破坏形式： 强度破坏强度破坏 无论拉杆压杆长细比要小于容许长细比，以满足刚度要求。无论拉杆压杆长细比要小于容许长细比，以满足刚度要求。保证在制造运输和安装时不发生弯曲变形。保证在制造运输和安装时不发生弯

3、曲变形。三、轴心受压构件的截面形式三、轴心受压构件的截面形式截面形式可分为：截面形式可分为：实腹式实腹式和和格构式格构式两大类。两大类。1、实腹式截面、实腹式截面（a 轧制型钢轧制型钢 b，c型钢和钢板的实腹式组合截面型钢和钢板的实腹式组合截面 d冷弯薄壁型钢）冷弯薄壁型钢）2、格构式截面、格构式截面截面由两个或多个型钢肢件通过缀材连接而成。截面由两个或多个型钢肢件通过缀材连接而成。6-26-2 轴心受拉构件的受力性能和计算轴心受拉构件的受力性能和计算一、强度计算（承载能力极限状态）一、强度计算（承载能力极限状态）N轴心拉力或压力设计值；轴心拉力或压力设计值； An n构件的净截面面积；构件的

4、净截面面积； f f钢材的抗拉强度设计值。钢材的抗拉强度设计值。轴轴心心受受力力构构件件轴心受拉构件轴心受拉构件轴心受压构件轴心受压构件强度强度 （承载能力极限状态承载能力极限状态）刚度刚度 （正常使用极限状态正常使用极限状态）强度强度刚度刚度 （正常使用极限状态正常使用极限状态）稳定稳定（承载能力极限状态承载能力极限状态）二、刚度计算（正常使用极限状态）二、刚度计算（正常使用极限状态） 保证构件在运输、安装、使用时不会产生过大变形。保证构件在运输、安装、使用时不会产生过大变形。 三、截面设计三、截面设计 6-36-3 轴心受压构件的受力性能轴心受压构件的受力性能 6.3.1轴心受压构件的整体

5、失稳现象轴心受压构件的整体失稳现象 轴心受压构件受力后的破坏有两类轴心受压构件受力后的破坏有两类 1.1.短而粗的受压构件主要是强度破坏短而粗的受压构件主要是强度破坏 2.2.细而长得受压构件主要是失去整体稳定性而破坏细而长得受压构件主要是失去整体稳定性而破坏 屈曲：屈曲： 轴心受压构件受外力作用后，当截面上的平均应力远低于钢材的轴心受压构件受外力作用后，当截面上的平均应力远低于钢材的屈服点时，常由于其内力和外力间不能保持平衡的稳定性，些微扰屈服点时，常由于其内力和外力间不能保持平衡的稳定性，些微扰动即足以使构件产生很大的弯曲变形、或扭转变形或弯扭变形而丧动即足以使构件产生很大的弯曲变形、或扭

6、转变形或弯扭变形而丧失承载力，这现象就成为丧失整体稳定性。或称为屈曲。失承载力，这现象就成为丧失整体稳定性。或称为屈曲。6-46-4 轴心受压构件的整体稳定性轴心受压构件的整体稳定性 6.4.1轴心受压构件的整体失稳现象轴心受压构件的整体失稳现象轴压构件整体稳定的基本理论轴压构件整体稳定的基本理论轴心受压构件的失稳形式轴心受压构件的失稳形式 理想的轴心受压构件理想的轴心受压构件( (杆件挺直、荷载无偏心、杆件挺直、荷载无偏心、无初始应力、无初弯曲、无初偏心、截面均匀等）无初始应力、无初弯曲、无初偏心、截面均匀等）的失稳形式分为：的失稳形式分为：（1 1）弯曲失稳弯曲失稳-只发生弯曲变形，截面只

7、绕一个主只发生弯曲变形，截面只绕一个主轴旋转，杆纵轴由直线变为曲线，是双轴对称截面常见轴旋转，杆纵轴由直线变为曲线，是双轴对称截面常见的失稳形式；的失稳形式；（2 2）扭转失稳扭转失稳-失稳时除杆件的支撑端外，各截面均失稳时除杆件的支撑端外，各截面均绕纵轴扭转，绕纵轴扭转，是某些双轴对称截面可能发生的失稳形式；是某些双轴对称截面可能发生的失稳形式；（3 3）弯扭失稳弯扭失稳单轴对称截面绕对称轴屈曲时，杆单轴对称截面绕对称轴屈曲时，杆件发生弯曲变形的同时必然伴随着扭转。件发生弯曲变形的同时必然伴随着扭转。1.1.轴心受压杆件的弹性弯曲屈曲轴心受压杆件的弹性弯曲屈曲lNNFFFNNNNNcrNcr

8、NcrNcrNcrNcrA稳稳定定平平衡衡状状态态B随随遇遇平平衡衡状状态态C临临界界状状态态 6.3.2 无缺陷轴心受压构件的屈曲无缺陷轴心受压构件的屈曲下面推导临界力下面推导临界力Ncr 设设M作用下引起的变形为作用下引起的变形为y y1 1，剪力作用下引起的变形为，剪力作用下引起的变形为y y2 2，总变形，总变形y=yy=y1 1+y+y2 2。 由材料力学知：由材料力学知：NcrNcrlyy1y2NcrNcrM=Ncryx剪力剪力V V产生的轴线转角为：产生的轴线转角为：对于常系数线形二阶齐次方程：对于常系数线形二阶齐次方程：其通解为：其通解为：NcrNcrlyy1y2NcrNcrM

9、=Ncryx 通常剪切变形的影响较小，可忽略不计，即得欧拉通常剪切变形的影响较小，可忽略不计，即得欧拉临界力和临界应力：临界力和临界应力： 上述推导过程中，假定上述推导过程中，假定E为常量为常量（材料满足虎克定律）（材料满足虎克定律），所以，所以crcr不应大于材料的比例极限不应大于材料的比例极限f fp p，即：，即：2.2.轴心受压杆件的弹塑性弯曲屈曲轴心受压杆件的弹塑性弯曲屈曲Ncr,rNcr,rlx xy yd1d2crcr形心轴形心轴 中和轴中和轴(1)(1)双模量理论双模量理论 该理论认为，轴压构件在微弯的中性平衡时，截面平均应该理论认为，轴压构件在微弯的中性平衡时，截面平均应力力

10、( (crcr) )要叠加上弯曲应力，弯曲受压一侧应力增加遵循切线模要叠加上弯曲应力，弯曲受压一侧应力增加遵循切线模量量E Et t规律（规律（分布图形为曲线分布图形为曲线），由于是微弯，故其数值较），由于是微弯，故其数值较crcr小小的多，可近似取直线。而弯曲受拉一侧应力发生退降的多，可近似取直线。而弯曲受拉一侧应力发生退降, ,且应力退且应力退降遵循弹性规律。又因为降遵循弹性规律。又因为EEEEt t，且弯曲拉、压应力平衡，所以中，且弯曲拉、压应力平衡，所以中和轴向受拉一侧移动。和轴向受拉一侧移动。crcrf fp p0E E1dd 历史上有两种历史上有两种理论来解决该问题，理论来解决该问

11、题，即：即： 当当crcr大于大于f fp p后后- -曲线为非线性曲线为非线性, ,crcr难以确定。难以确定。Ncr,rNcr,rlx xy y令：令：I I1 1为弯曲受拉一侧截面为弯曲受拉一侧截面（退降区）（退降区）对中和轴的惯性矩；对中和轴的惯性矩；解此微分方程，即得理想的轴心压杆微弯状态下的弹塑性临界解此微分方程，即得理想的轴心压杆微弯状态下的弹塑性临界力：力：d1d2crcr形心轴形心轴中和轴中和轴I I2 2为弯曲受压一侧截面对中和轴的为弯曲受压一侧截面对中和轴的惯性矩；惯性矩；且忽略剪切变形的影响，由内、且忽略剪切变形的影响，由内、外弯矩平衡得：外弯矩平衡得：(2)(2)切线

12、模量理论切线模量理论Ncr,rNcr,rlx xy ycrcr,t,t中和轴中和轴假定假定: :A A、达到临界力、达到临界力N Ncr,tcr,t时杆件时杆件 挺直挺直; ;B B、杆微弯时、杆微弯时, ,轴心力增加轴心力增加 N N，其产生的平均压，其产生的平均压 应力与弯曲拉应力相等。应力与弯曲拉应力相等。 所以应力、应变全截面增加，无退降区，切线模量所以应力、应变全截面增加，无退降区，切线模量Et通用于通用于全截面。由于全截面。由于N较较Ncr,t小的多，近似取小的多，近似取Ncr,t作为临界力。因此以作为临界力。因此以Et替代弹性屈曲理论临界力公式中的替代弹性屈曲理论临界力公式中的E

13、，即得该理论的临界力和即得该理论的临界力和临界应力：临界应力：6.3.3 6.3.3 初始缺陷对压杆稳定的影响初始缺陷对压杆稳定的影响 但试验结果却常位于但试验结果却常位于蓝色虚线蓝色虚线位置，即试验值小位置，即试验值小于理论值。这主要由于压杆于理论值。这主要由于压杆初始缺陷初始缺陷的存在。的存在。 如前所述，如果将钢材视为理想的弹塑性材料，如前所述，如果将钢材视为理想的弹塑性材料，则压杆的临界力与长细比的关系曲线则压杆的临界力与长细比的关系曲线（柱子曲线）（柱子曲线）应为：应为：f fy y0f fy y=f=fp p1.01.00欧拉临界曲线欧拉临界曲线初初始始缺缺陷陷几何缺陷：几何缺陷：

14、初弯曲初弯曲、初偏心初偏心等；等；力学缺陷：力学缺陷：残余应力残余应力、材料不均匀等。、材料不均匀等。1 1、残余应力的影响、残余应力的影响（1 1）残余应力产生的原因及其分布）残余应力产生的原因及其分布A A、产生的原因、产生的原因 焊接时的不均匀加热和冷却，如前所述；焊接时的不均匀加热和冷却，如前所述； 型钢热扎后的不均匀冷却；型钢热扎后的不均匀冷却； 板边缘经火焰切割后的热塑性收缩；板边缘经火焰切割后的热塑性收缩； 构件冷校正后产生的塑性变形。构件冷校正后产生的塑性变形。 实测的残余应力分布较复杂而离散，分析时常采用其简化分实测的残余应力分布较复杂而离散，分析时常采用其简化分布图（计算简

15、图）：布图（计算简图）：+-0.361f0.361fy y0.805f0.805fy y(a)热扎工字钢热扎工字钢0.3f0.3fy y0.3f0.3fy y0.3f0.3fy y(b)热扎热扎H型钢型钢f fy y(c)扎制边焊接扎制边焊接0.3f0.3fy y1 1f fy y(d)焰切边焊接焰切边焊接0.2f0.2fy yf fy y0.75f0.75fy y(e)焊接焊接0.53f0.53fy yf fy y2 2f fy y2 2f fy y( f )热扎等边角钢热扎等边角钢(2)(2) 残余应力影响下短柱的残余应力影响下短柱的- -曲线曲线 以热扎以热扎H型钢短柱为例：型钢短柱为例

16、：0.3f0.3fy y0.3f0.3fy y0.3f0.3fy y0.3f0.3fy yrcrc=0.3f=0.3fy y=0.7f=0.7fy yf fy y（A）0.7f0.7fy y fffp p=f=fy y- -rcrc时，截面出现塑性时，截面出现塑性区，应力分布如图。区，应力分布如图。 柱屈曲可能的弯曲形式有两种：柱屈曲可能的弯曲形式有两种：沿强轴（沿强轴（x x轴）轴）和和沿弱轴（沿弱轴（y y轴）轴）因此，临界应力为：因此，临界应力为：f fy yacacb1 1rtbrc 显然，残余应力对弱轴的影响要显然，残余应力对弱轴的影响要大于对强轴的影响大于对强轴的影响（k k11）

17、。th htkbkbb bxxy 为消掉参数为消掉参数k k，有以下补充方程：，有以下补充方程：由由abcabcaab bc c得得: :f fy yacacb1 1rtbrc由力的平衡可得截面平均应力由力的平衡可得截面平均应力: : 纵坐标是临界应力与屈服强度的比值纵坐标是临界应力与屈服强度的比值, ,横坐标是相对横坐标是相对长细比长细比( (正则化长细比正则化长细比) )。联合求解式即得联合求解式即得crxcrx( (x x) ); ; 联合求解式即得联合求解式即得crycry( (y y) )。可将其画成无量纲曲线可将其画成无量纲曲线( (柱子曲线柱子曲线) )，如下；，如下；1.01.

18、00n n欧拉临界曲线欧拉临界曲线1.01.0crxcrxcrycryE E仅考虑残余应力仅考虑残余应力的柱子曲线的柱子曲线假定：两端铰支压杆的初弯曲曲线为：假定：两端铰支压杆的初弯曲曲线为：2 2、初弯曲的影响、初弯曲的影响NNl/ /2 2l/ /2 2v0 0y0 0v1 1yxyvy0yNNM=N(y 0+ y)xy令令: N作用下的挠度作用下的挠度的增加值为的增加值为y, 由力由力矩平衡得矩平衡得:将式初挠度式代入将式初挠度式代入上式上式,得得: 另外另外, ,由前述推导可知，由前述推导可知，N作用下的挠度的增加值作用下的挠度的增加值为为y，也呈正弦曲线分布：，也呈正弦曲线分布：上式

19、求二阶导数：上式求二阶导数：将式代入式，整理得：将式代入式，整理得： 求解上式，因求解上式，因 sin(sin(x/x/l) 0) 0，所以所以: :杆长中点总挠度为：杆长中点总挠度为： 根据上式，可得理想无限弹性体的压力根据上式，可得理想无限弹性体的压力挠度曲线，具有以下特点：挠度曲线，具有以下特点：v随随N非线形增加非线形增加, ,当当N N趋于趋于N NE E时，时，v趋于无穷趋于无穷;相同相同N N作用下作用下, ,v随随v0 0的增大的增大而增加而增加;初弯曲的存在使压杆承载力低于欧拉临界力初弯曲的存在使压杆承载力低于欧拉临界力N NE E。0.51.00vv0 0=3mm=3mmv

20、0 0=1mm=1mmv0 0=0=0 实际压杆并非无限弹性体，当实际压杆并非无限弹性体，当N达到某值时，在达到某值时，在N和和Nv的共同作用下，截面边缘开始屈服的共同作用下，截面边缘开始屈服( (A A或或A A点点) )，进入弹塑性阶段，其压力进入弹塑性阶段，其压力-挠度曲线如虚线所示。挠度曲线如虚线所示。 0.51.00vv0 0=3mm=3mmv0 0=1mm=1mmv0 0=0=0ABBA 对于仅考虑初弯曲的轴心压杆，对于仅考虑初弯曲的轴心压杆，截截面边缘开始屈服面边缘开始屈服的条件为：的条件为： 最后在最后在N N未达到未达到N NE E时失去承载时失去承载能力，能力，B B或或B

21、 B点点为其极限承载力。为其极限承载力。 解式，其有效根，即为以解式，其有效根，即为以截面边缘屈服为准则截面边缘屈服为准则的临的临界应力：界应力： 上式称为柏利上式称为柏利(Perry)(Perry)公式。公式。如果取如果取v0 0= =l/1000/1000（验收规范规定），则：（验收规范规定），则： 由于不同的截面及不同的对称轴，由于不同的截面及不同的对称轴，i/ /不同，因此初不同，因此初弯曲对其临界力的影响也不相同。弯曲对其临界力的影响也不相同。对于焊接工字型截面轴心压杆，当对于焊接工字型截面轴心压杆，当 时：时：对对x x轴（强轴）轴（强轴）i/ /1.161.16；对对y y轴（弱

22、轴）轴（弱轴） i/ /2.102.10。x xx xy yy y1.01.00欧拉临界曲线欧拉临界曲线对对x x轴轴仅考虑初弯曲的柱子曲线仅考虑初弯曲的柱子曲线对对y y轴轴微弯状态下建立微分方程：微弯状态下建立微分方程：3 3、初偏心的影响、初偏心的影响NNl/2 2l/2 2xyve0xye00解微分方程，即得：解微分方程，即得：e e0yNNN(e 0+ y)xy0x所以，压杆长度中点（所以，压杆长度中点（x=x=l/2/2）最大挠度）最大挠度v：其压力其压力挠度曲线如图：挠度曲线如图： 曲线的特点与初弯曲压杆相曲线的特点与初弯曲压杆相同，只不过曲线过圆点，可以同，只不过曲线过圆点，可

23、以认为初偏心与初弯曲的影响类认为初偏心与初弯曲的影响类似，但其影响程度不同，初偏似，但其影响程度不同，初偏心的影响随杆长的增大而减小，心的影响随杆长的增大而减小，初弯曲对中等长细比杆件影响初弯曲对中等长细比杆件影响较大。较大。1.00ve0 0=3mm=3mme0 0=1mm=1mme0 0=0=0ABBA仅考虑初偏心轴心压杆的仅考虑初偏心轴心压杆的压力压力挠度曲线挠度曲线 实际压杆并非全部铰支，对于任意支承情况的实际压杆并非全部铰支，对于任意支承情况的压杆，其临界力为：压杆，其临界力为：4.4.杆端约束对压杆整体稳定的影响杆端约束对压杆整体稳定的影响 对于框架柱和厂房阶梯柱的计算长度取值，详

24、对于框架柱和厂房阶梯柱的计算长度取值，详见有关章节。见有关章节。 1 1、实际轴心受压构件的临界应力、实际轴心受压构件的临界应力 确定受压构件临界应力的方法，一般有：确定受压构件临界应力的方法，一般有： （1 1）屈服准则屈服准则：以理想压杆为模型，弹性段以欧拉临：以理想压杆为模型，弹性段以欧拉临界力为基础，弹塑性段以切线模量为基础，用安全系界力为基础，弹塑性段以切线模量为基础，用安全系数考虑初始缺陷的不利影响；数考虑初始缺陷的不利影响； （2 2）边缘屈服准则边缘屈服准则：以有初弯曲和初偏心的压杆为模：以有初弯曲和初偏心的压杆为模型，以截面边缘应力达到屈服点为其承载力极限；型，以截面边缘应力

25、达到屈服点为其承载力极限； （3 3）最大强度准则最大强度准则：以有初始缺陷的压杆为模型，考以有初始缺陷的压杆为模型，考虑截面的塑性发展，以最终破坏的最大荷载为其极限虑截面的塑性发展，以最终破坏的最大荷载为其极限承载力；承载力； （4 4）经验公式经验公式：以试验数据为依据。：以试验数据为依据。6.4 6.4 实际轴心受压构件的整体稳定计算实际轴心受压构件的整体稳定计算2、实际轴心受压构件的柱子曲线实际轴心受压构件的柱子曲线 我国规范给定的临界应力我国规范给定的临界应力crcr，是按，是按最大强度准最大强度准则则，并通过数值分析确定的。，并通过数值分析确定的。 由于各种缺陷对不同截面、不同对称

26、轴的影响不由于各种缺陷对不同截面、不同对称轴的影响不同，所以同，所以crcr- -曲线（曲线（柱子曲线柱子曲线），呈相当宽的带状），呈相当宽的带状分布，为减小误差以及简化计算，规范在试验的基础分布，为减小误差以及简化计算，规范在试验的基础上，给出了四条曲线（上，给出了四条曲线（四类截面四类截面），并引入了稳定系），并引入了稳定系数数 。3、实际轴心受压构件的整体稳定计算实际轴心受压构件的整体稳定计算 轴心受压构件不发生整体失稳的条件为，轴心受压构件不发生整体失稳的条件为，截面截面应力不大于临界应力应力不大于临界应力，并考虑抗力分项系数，并考虑抗力分项系数R R后，后，即为：即为：公式使用说明：

27、公式使用说明： （1）截面分类：见教材表）截面分类：见教材表6.4.1，第，第191页；页；4.构件长细比的确定构件长细比的确定、截面为双轴对称或极对称构件：截面为双轴对称或极对称构件：xxyy对于双轴对称十字形截面，为了防止扭转对于双轴对称十字形截面，为了防止扭转屈曲，尚应满足：屈曲，尚应满足：、截面为单轴对称构件：、截面为单轴对称构件：xxyy绕对称轴绕对称轴y y轴屈曲时，一般为轴屈曲时，一般为弯扭屈弯扭屈曲曲，其临界力低于弯曲屈曲，所以，其临界力低于弯曲屈曲，所以计算时，以换算长细比计算时，以换算长细比yzyz代替代替y y ，计算公式如下：，计算公式如下：xxyyb bt t、单角钢

28、截面和双角钢组合、单角钢截面和双角钢组合T T形截面可采取以下简形截面可采取以下简 化计算公式：化计算公式：yytb（a）A A、等边单角钢截面，图（、等边单角钢截面，图（a a）B B、等边双角钢截面，图（、等边双角钢截面，图（b b）yybb（b b）C C、长肢相并的不等边角钢截面，、长肢相并的不等边角钢截面， 图（图（C C）yyb2b2b1（C C）D D、短肢相并的不等边角钢截面，、短肢相并的不等边角钢截面， 图（图（D D）yyb2b1b1（D D）、单轴对称的轴心受压构件在绕非对称轴以外的、单轴对称的轴心受压构件在绕非对称轴以外的任意轴失稳时，应按弯扭屈曲计算其稳定性。任意轴失

29、稳时，应按弯扭屈曲计算其稳定性。uub 当计算等边角钢构件绕平行轴当计算等边角钢构件绕平行轴（u轴轴) )稳定时，可按下式计算换算稳定时，可按下式计算换算长细比，并按长细比，并按b类截面类截面确定确定 值：值：（3 3）其他注意事项：）其他注意事项：1 1、无任何对称轴且又非极对称的截面、无任何对称轴且又非极对称的截面（单面连接的（单面连接的不等边角钢除外）不等边角钢除外）不宜用作轴心受压构件；不宜用作轴心受压构件；2 2、单面连接的单角钢轴心受压构件，考虑、单面连接的单角钢轴心受压构件，考虑强度折减强度折减系数系数后，可不考虑弯扭效应的影响；后，可不考虑弯扭效应的影响；3 3、格构式截面中的

30、槽形截面分肢，计算其绕、格构式截面中的槽形截面分肢，计算其绕对称轴（对称轴（y y轴）的稳定性时，不考虑扭转效应，轴）的稳定性时，不考虑扭转效应，直接用直接用y y查稳定系数查稳定系数 。y yy yx xx x实轴实轴虚虚轴轴单角钢的单面连接时强度设计值的折减系数：单角钢的单面连接时强度设计值的折减系数：u1 1、按轴心受力计算强度和连接乘以系数、按轴心受力计算强度和连接乘以系数0.850.85；u2 2、按轴心受压计算稳定性：、按轴心受压计算稳定性： 等边角钢乘以系数等边角钢乘以系数0.6+0.00150.6+0.0015，且不大于，且不大于1.01.0； 短边相连的不等边角钢乘以系数短边

31、相连的不等边角钢乘以系数 0.5+0.00250.5+0.0025，且不大于且不大于1.01.0； 长边相连的不等边角钢乘以系数长边相连的不等边角钢乘以系数 0.700.70；u3 3、对中间无联系的单角钢压杆，、对中间无联系的单角钢压杆， 按按最小回转半径最小回转半径计算计算，当当 208080时，为时，为提高柱的抗扭刚度，防止腹板在运输和施工中发生过提高柱的抗扭刚度，防止腹板在运输和施工中发生过大的变形，应设横向加劲肋，要求如下：大的变形，应设横向加劲肋，要求如下： 横向加劲肋间距横向加劲肋间距3h3h0 0； 横向加劲肋的外伸宽度横向加劲肋的外伸宽度b bs sh h0 0/30+40

32、mm/30+40 mm； 横向加劲肋的厚度横向加劲肋的厚度t ts sbbs s/15/15。 对于组合截面，其翼缘与对于组合截面，其翼缘与腹板间腹板间 的焊缝受力较小，可不于计算，按构的焊缝受力较小，可不于计算，按构 造选定焊脚尺寸即可。造选定焊脚尺寸即可。b bs s横向加劲肋横向加劲肋3h3h0 0h h0 0t ts s6.76.7格构式轴心受压构件设计格构式轴心受压构件设计格构式轴心受压构件的组成格构式轴心受压构件的组成 格构式构件一般由两格构式构件一般由两个或多个分肢用个或多个分肢用缀件缀件联系联系组成。采用较多的是两分组成。采用较多的是两分肢格构式构件。肢格构式构件。 格构式构件

33、截面中，格构式构件截面中，通过分肢腹板的主轴叫通过分肢腹板的主轴叫实实轴轴，通过分肢缀件的主轴，通过分肢缀件的主轴叫叫虚轴虚轴。 缀件缀件通常设置在分肢通常设置在分肢的翼缘两侧平面内，其作的翼缘两侧平面内，其作用是将各分肢连成整体，用是将各分肢连成整体，使其共同受力，并承受绕使其共同受力，并承受绕虚轴弯曲时产生的剪力。虚轴弯曲时产生的剪力。6.7.1 6.7.1 格构式轴心受压构件的整体稳定格构式轴心受压构件的整体稳定(1)(1)对实轴的整体稳定性验算对实轴的整体稳定性验算 格构式双肢柱有两个并列的实腹式杆件，故对格构式双肢柱有两个并列的实腹式杆件，故对其绕实轴弯曲的整体稳定承载力计算与实腹式

34、相同，其绕实轴弯曲的整体稳定承载力计算与实腹式相同，直接用对实轴的长细比查稳定性系数直接用对实轴的长细比查稳定性系数，按前面实，按前面实腹式计算即可。腹式计算即可。 (2)(2)对虚轴的整体稳定性计算对虚轴的整体稳定性计算 对于格构式轴心受压柱，当绕对于格构式轴心受压柱，当绕虚轴虚轴弯曲失稳时，弯曲失稳时，构件弯曲所产生的横向剪力作用在缀件上，由于缀构件弯曲所产生的横向剪力作用在缀件上，由于缀件较细，缀件自身变形对构件弯曲变形的影响不能件较细，缀件自身变形对构件弯曲变形的影响不能忽略。考虑了剪切变形的欧拉临界力计算公式为：忽略。考虑了剪切变形的欧拉临界力计算公式为： ( (一一) )、截面选取

35、原则、截面选取原则尽可能做到等稳定性要求。尽可能做到等稳定性要求。y yy yx xx x（a a）实轴实轴虚虚轴轴x xx xy yy y（b b）虚虚轴轴虚轴虚轴x xx xy yy y（c c）虚轴虚轴虚虚轴轴( (二二) ) 格构式轴压构件设计格构式轴压构件设计1 1、强度、强度N轴心压力设计值；轴心压力设计值； An柱肢净截面面积之和。柱肢净截面面积之和。y yy yx xx x实轴实轴虚虚轴轴N2 2、整体稳定验算、整体稳定验算 对于常见的格构式截面形式，只能产生对于常见的格构式截面形式，只能产生弯曲弯曲屈曲屈曲，其，其弹性屈曲弹性屈曲时的临界力为：时的临界力为：或：或：（1 1）

36、对实轴（）对实轴（y-yy-y轴）的整体稳定轴）的整体稳定 因因 很小，因此可以忽略剪切变形，很小，因此可以忽略剪切变形，o o=y y, ,其其弹性屈曲时的临界应力为：弹性屈曲时的临界应力为：则稳定计算：则稳定计算：y yy yx xx x实轴实轴虚虚轴轴（2 2）对虚轴（）对虚轴（x-xx-x）稳定）稳定 绕绕x x轴轴（虚虚轴轴）弯弯曲曲屈屈曲曲时时，因因缀缀材材的的剪剪切切刚刚度度较小，剪切变形大，较小，剪切变形大，1 1则不能被忽略，因此：则不能被忽略，因此：则稳定计算：则稳定计算： 由于不同的缀材体系剪切刚度不同，由于不同的缀材体系剪切刚度不同，1 1 亦不同，所亦不同，所以换算长

37、细比计算就不相同。通常有两种缀材体系，即以换算长细比计算就不相同。通常有两种缀材体系，即缀条式和缀板式缀条式和缀板式体系，其换算长细比计算如下：体系，其换算长细比计算如下： 双肢缀条柱双肢缀条柱 设一个节间两侧斜缀条面积之和为设一个节间两侧斜缀条面积之和为A1；节间长度为；节间长度为l1 1VV单位剪力作用下斜缀条长度及其内力为：单位剪力作用下斜缀条长度及其内力为：V=1V=1V=1V=1d d1 11 1l1 1ld da ab bc cd db b假设变形和剪切角假设变形和剪切角有限微小有限微小，故水平变形为：，故水平变形为：剪切角剪切角1 1为：为：因此，斜缀条的轴向变形为：因此，斜缀条

38、的轴向变形为：V=1V=1V=1V=1d d1 11 1l1 1ld da ab bc cd db be e将式代入式，得：将式代入式，得：对于一般构件，对于一般构件，在在40407070o o之间之间，所以规范给定，所以规范给定的的0x0x的计算公式为：的计算公式为：10 20 30 40 50 60 70 80 90 ( (度度) )10080604020027a ab bc cd d 双肢缀板柱双肢缀板柱假定假定: :u缀板与肢件刚接，组成一多层刚架；缀板与肢件刚接，组成一多层刚架；u弯曲变形的反弯点位于各节间的中点；弯曲变形的反弯点位于各节间的中点；u只考虑剪力作用下的弯曲变形。只考虑

39、剪力作用下的弯曲变形。取隔离体如下：取隔离体如下： 当当超出以上范围时应按式基本式子计算超出以上范围时应按式基本式子计算。l1 1a aI I1 1I Ib ba ax xx x1 11 1l1 1a aa a1 1- -2 21 1- -2 21 1- -2 21 1- -2 2l1 1- -2 2l1 1- -2 2l1 1- -a aT T= =1 11 11 11 12 2a ab bc cd de ef f分肢弯曲变形分肢弯曲变形引起的水平位移引起的水平位移2 2:因此因此,剪切角剪切角1 1:缀板的弯曲变形缀板的弯曲变形引起的分肢水平位移引起的分肢水平位移1 1:a a1 1- -

40、2 21 1- -2 21 1- -2 21 1- -2 2l1 1- -2 2l1 1- -2 2l1 1- -a aT T= =1 11 11 11 12 2a ab bc cd de ef f将剪切角将剪切角1 1代入式，并引入分肢和缀板的线刚度代入式，并引入分肢和缀板的线刚度K K1 1、K Kb b，得，得:由于规范规定由于规范规定 这时：这时： 所以规范规定双肢缀板柱的换算长细比按下式计算：所以规范规定双肢缀板柱的换算长细比按下式计算：式中：式中： 对于三肢柱和四肢柱的换算长细比的计算见规范。对于三肢柱和四肢柱的换算长细比的计算见规范。3 3、缀材的设计、缀材的设计（1 1）轴心受

41、压格构柱的横向剪力）轴心受压格构柱的横向剪力 构件在微弯状态下，假设其挠曲线为正弦曲线，跨构件在微弯状态下，假设其挠曲线为正弦曲线，跨中最大挠度为中最大挠度为v，则沿杆长任一点的挠度为：，则沿杆长任一点的挠度为：Nlz zy yvVNyy yy yx xx xb b截面弯矩为：截面弯矩为：所以截面剪力：所以截面剪力：显然，显然，z=0=0和和z= =l时：时：由由边缘屈服准则边缘屈服准则：Nlz zy yvVNyv vmaxmaxy yy yx xx xb b 在设计时，假定横向剪力沿长度方向保持不变，且在设计时，假定横向剪力沿长度方向保持不变，且横向剪力由各缀材面分担。横向剪力由各缀材面分担

42、。 V Vl（2 2）缀条的设计）缀条的设计A、缀条可视为以柱肢为弦杆的平行弦桁架的腹杆，缀条可视为以柱肢为弦杆的平行弦桁架的腹杆，故一个斜缀条的轴心力为：故一个斜缀条的轴心力为：V V1 1V V1 1单缀条单缀条V V1 1V V1 1双缀条双缀条B B、由于剪力的方向不定，斜缀条应按、由于剪力的方向不定，斜缀条应按轴压构件计算，轴压构件计算， 其长细比按最小回转半径计算；其长细比按最小回转半径计算；C C、斜缀条一般采用单角钢与柱肢单面连接，设计时斜缀条一般采用单角钢与柱肢单面连接，设计时钢材钢材强度应进行折减强度应进行折减，同前；，同前；D D、交叉缀条体系的、交叉缀条体系的横缀条横缀

43、条应按轴压构件计算，取其内力应按轴压构件计算，取其内力N=V1；V V1 1V V1 1单缀条单缀条V V1 1V V1 1双缀条双缀条E E、单缀条体系为减小分肢的计算长度，、单缀条体系为减小分肢的计算长度，可设横缀条（可设横缀条（虚线虚线），其截面一般与斜），其截面一般与斜缀条相同，或按容许长细比缀条相同，或按容许长细比 =150=150确确定。定。（3 3）缀板的设计）缀板的设计对于缀板柱取隔离体如下：对于缀板柱取隔离体如下：由力矩平衡可得：由力矩平衡可得：剪力剪力T在缀板端部产生的弯矩在缀板端部产生的弯矩:V V1 1/2/2l1 12 2l1 12 2V V1 1/2/2a/2a/2

44、TTMdT和和M即为缀板与肢件连接处的设计内力。即为缀板与肢件连接处的设计内力。u同一截面处两侧缀板线刚度之和不小于单同一截面处两侧缀板线刚度之和不小于单个分肢线刚度的个分肢线刚度的6倍倍，即：，即： ；u缀板宽度缀板宽度d d2a/32a/3，厚度，厚度ta/40ta/40且不小于且不小于6mm6mm；u端缀板宜适当加宽，一般取端缀板宜适当加宽，一般取d=ad=a。4 4、格构柱的设计步骤、格构柱的设计步骤 格构柱的设计需首先确定柱肢截面和格构柱的设计需首先确定柱肢截面和缀材形式。缀材形式。 对于对于大型柱宜用缀条柱大型柱宜用缀条柱，中小型柱两中小型柱两种缀材均可种缀材均可。 具体设计步骤如

45、下：具体设计步骤如下：缀板的构造要求：缀板的构造要求：a ax xx x1 11 1l1 1a ad d以双肢柱为例：以双肢柱为例：1 1、按对实轴的整体稳定确定柱的截面、按对实轴的整体稳定确定柱的截面( (分肢截面分肢截面) )；2 2、按等稳定条件确定两分肢间距、按等稳定条件确定两分肢间距a a，即，即 0x0x= =y y；双肢缀条柱：双肢缀条柱：双肢缀板柱：双肢缀板柱： 显然，为求得显然，为求得x x，对，对缀条柱缀条柱需确定缀条截面积需确定缀条截面积A A1 1；对；对缀板柱缀板柱需确定分肢长细比需确定分肢长细比1 1。所以，由附录求得截面宽度：所以，由附录求得截面宽度：当然也可由截

46、面几何参数计算得到当然也可由截面几何参数计算得到b；3、验算对虚轴的整体稳定，并调整、验算对虚轴的整体稳定，并调整b；4、设计缀条和缀板及其与柱肢的连接。、设计缀条和缀板及其与柱肢的连接。对虚轴的回转半径：对虚轴的回转半径：格构柱的构造要求：格构柱的构造要求：0x0x和和y y ；为保证分肢不先于整体失稳，应满足：为保证分肢不先于整体失稳，应满足：缀条柱的分肢长细比：缀条柱的分肢长细比：缀板柱的分肢长细比：缀板柱的分肢长细比： （三）柱子的横隔（三）柱子的横隔 为提高柱子的抗扭刚度，应设柱子横隔，间距不为提高柱子的抗扭刚度，应设柱子横隔，间距不大于柱截面较大宽度的大于柱截面较大宽度的9 9倍或倍或8m8m，且每个运输单元的，且每个运输单元的端部均应设置横隔。端部均应设置横隔。 横隔的形式横隔的形式 自学自学