《16煤粉燃烧中的辐射传热及火焰稳定机制》由会员分享，可在线阅读，更多相关《16煤粉燃烧中的辐射传热及火焰稳定机制（47页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、周怀春周怀春周怀春周怀春华中科技大学华中科技大学华中科技大学华中科技大学煤燃烧国家重点实验室煤燃烧国家重点实验室煤燃烧国家重点实验室煤燃烧国家重点实验室热辐射与热辐射与燃烧高级研修班（研讨会）燃烧高级研修班（研讨会）煤粉燃烧中的辐射传热及煤粉燃烧中的辐射传热及煤粉燃烧中的辐射传热及煤粉燃烧中的辐射传热及火焰稳定机理火焰稳定机理火焰稳定机理火焰稳定机理主要内容主要内容1 1 燃烧化学反应放热的辐射传递分析燃烧化学反应放热的辐射传递分析燃烧化学反应放热的辐射传递分析燃烧化学反应放热的辐射传递分析2 2 煤粉燃烧火焰辐射特性参数检测煤粉燃烧火焰辐射特性参数检测煤粉燃烧火焰辐射特性参数检测煤粉燃烧火焰
2、辐射特性参数检测3 3 辐射传热在煤粉射流吸热升温过程中的作用辐射传热在煤粉射流吸热升温过程中的作用辐射传热在煤粉射流吸热升温过程中的作用辐射传热在煤粉射流吸热升温过程中的作用4 4 煤粉射流稳燃机理及煤粉射流稳燃机理及新型煤粉射流稳燃技术新型煤粉射流稳燃技术新型煤粉射流稳燃技术新型煤粉射流稳燃技术5 5 结论结论结论结论1 1 燃烧化学反应放热的辐射传递分析燃烧化学反应放热的辐射传递分析燃烧化学反应放热的辐射传递分析燃烧化学反应放热的辐射传递分析1.1 背景 化学反应产生光和热，特别是在高温下。一般地，在考虑燃烧过程中的能量平衡时，仅仅考虑反应放热，或者说，化学反应产生的能量全部为热效应。化
3、学反应产生光和热，特别是在高温下。一般地，在考虑燃烧过程中的能量平衡时，仅仅考虑反应放热，或者说，化学反应产生的能量全部为热效应。 化学发光现象是化学反应中产生的能量的效应，是不依赖于反应物的温度的。它是发光，而不是发热。化学发光现象是化学反应中产生的能量的效应，是不依赖于反应物的温度的。它是发光，而不是发热。 燃烧学界，还没有把诸如化学发光等反应发光现象作为辐射传递过程进行考虑。燃烧学界，还没有把诸如化学发光等反应发光现象作为辐射传递过程进行考虑。1.2 基本概念和方程基本概念和方程燃烧反应产生的总能量燃烧反应产生的总能量1-被反应物直接吸收部分被反应物直接吸收部分在燃烧空间作为辐射直接发射
4、出去在燃烧空间作为辐射直接发射出去: 反应物自身直接吸收的能量份额反应物自身直接吸收的能量份额1-: 直接发射出去的能量份额直接发射出去的能量份额? 基本概念基本概念Zhou H C, Ai Y H, JQSRT, 2006, 101:109-118? 基本思路和方程基本思路和方程? 化学反应放热全部作为能量平衡方程的源项（与现有处理方式一样）能量平衡方程：这里则化学反应放热全部作为能量平衡方程的源项（与现有处理方式一样）能量平衡方程：这里则,CRRk T=+= +qqqq().vvRDTTccTk TpQDtt=+= + +vvq,DuuupQDtt=+= + +vqv? 直接发射出去的能量
5、（直接发射出去的能量（ 1-）部分作为辐射传递方程）部分作为辐射传递方程 RTE 的发射源项（与介质的黑体发射源项一样），改写辐射传递方程；一般形式的解的发射源项（与介质的黑体发射源项一样），改写辐射传递方程；一般形式的解?源项为：源项为：iiisbIIQII+=4d) , () (4)1 (41ssss+=ssswssSsII000dd-)exp ,(d-)exp ,() ,(srsrsr+=4)d () ,(4)()-(1)()1 (41) ,(iiibIIQSs ,ssrrrsr?在能量平衡方程的辐射传递热流源项中，直接发射出去的能量（在能量平衡方程的辐射传递热流源项中，直接发射出去的能
6、量（ 1-）部分与介质的黑体发射一样作为能量产生项，改写辐射热流方程；）部分与介质的黑体发射一样作为能量产生项，改写辐射热流方程；? 直接发射出去的能量（直接发射出去的能量（ 1-）部分在燃烧空间传递的机制：）部分在燃烧空间传递的机制：QIIbR)1 (d44+=q增加空间传递的辐射强度增加空间传递的辐射强度沿程被介质吸收，增加辐射热流沿程被介质吸收，增加辐射热流升高介质温度，进一步增强介质的辐射能力升高介质温度，进一步增强介质的辐射能力2121222223232424252526262727282829293030202014014013913913813813713713613613513
7、513413413313313213213113131311919130130129129128128127127126126125125124124123123122122121121323218181201201191191181181171171161161151151141141131131121121111113333171711011010910910810810710710610610510510410410310310210210110134341616100100999998989797969695959494939392929191353515159090898988888
8、787868685858484838382828181363614148080797978787777767675757474737372727171373713137070696968686767666665656464636362626161383812126060595958585757565655555454535352525151393911115050494948484747464645454444434342424141404010109 98 87 76 65 54 43 32 21 1二维燃烧系统：灰性固体壁面及气体；尺寸：二维燃烧系统：灰性固体壁面及气体；尺寸：10m10m
9、；壁面发射率：；壁面发射率：0.8；气体吸收系数：；气体吸收系数：0.1m-1；气体区域：；气体区域：1010100；壁面区域：壁面区域：10440；三个阴影单元发热率：；三个阴影单元发热率：1105W/m3；其余单元发热率：；其余单元发热率：0;壁面温度：壁面温度：300K;1.31.3 二维系统能量平衡与辐射传递方程计算二维系统能量平衡与辐射传递方程计算二维系统能量平衡与辐射传递方程计算二维系统能量平衡与辐射传递方程计算? 系统结构和参数系统结构和参数iijjjjjjjjjiiiggnwwwwijdmgggggijdgggVQSTgwRVQTggRVT+=14144)()1 (4)(4=+
10、=+nwwwwijdmgggggijdwwwwwjjjjjjjjjiiiiiSTwwRVQTwgRSQST14144)()1 (4)(? 空间介质单元和壁面单元的能量平衡方程（不考虑流动的影响）空间介质单元和壁面单元的能量平衡方程（不考虑流动的影响）Distributions of gas temperature and wall heat flux with = 1.0 when g= 0.1m-1三个释热单元温度：约三个释热单元温度：约1488.3 K; 其他单元温度：约其他单元温度：约500800 KDistributions of gas temperature and wall he
11、at flux with = 0.5 when g= 0.1m-1三个释热单元温度：约三个释热单元温度：约1283 K; 其他单元温度：约其他单元温度：约500800 K, 不变不变Variations of the temperatures in elements 56, 64 and 77 with when g= 0.1 m-1Distributions of gas temperature and wall heat flux with = 0.5 when g= 5.0 m-1三个释热单元温度：约三个释热单元温度：约10601075 K; 其他单元温度：约其他单元温度：约500105
12、0 K, 已变已变不同气体吸收系数下第不同气体吸收系数下第77个气体单元温度随个气体单元温度随的变化的变化0.00.20.40.60.81.0800900100011001200130014001500温度(K) 0.1 1 5 10 100当气体吸收系数较小时，当气体吸收系数较小时，对放热单元温度影响较大当介质吸收系数较大时，这种影响减弱对放热单元温度影响较大当介质吸收系数较大时，这种影响减弱; 当介质吸收系数大于当介质吸收系数大于5.0m-1时，时，对放热单元温度几乎没有影响对放热单元温度几乎没有影响1.4 1.4 小结小结小结小结?当燃烧介质的吸收性较小（如气体）时，燃烧反应放热的当燃烧
13、介质的吸收性较小（如气体）时，燃烧反应放热的当燃烧介质的吸收性较小（如气体）时，燃烧反应放热的当燃烧介质的吸收性较小（如气体）时，燃烧反应放热的辐射传递过程对燃烧区域的温度影响较大，需要加以考虑；辐射传递过程对燃烧区域的温度影响较大，需要加以考虑；辐射传递过程对燃烧区域的温度影响较大，需要加以考虑；辐射传递过程对燃烧区域的温度影响较大，需要加以考虑；?当燃烧介质的吸收性较大（吸收系数大于当燃烧介质的吸收性较大（吸收系数大于当燃烧介质的吸收性较大（吸收系数大于当燃烧介质的吸收性较大（吸收系数大于5.05.0mm- -1 1）时，燃时，燃时，燃时，燃烧反应放热的辐射传递过程对燃烧区域的温度影响较小
14、，烧反应放热的辐射传递过程对燃烧区域的温度影响较小，烧反应放热的辐射传递过程对燃烧区域的温度影响较小，烧反应放热的辐射传递过程对燃烧区域的温度影响较小，不需要加以考虑；这对应于液体、或者固体介质的情形。不需要加以考虑；这对应于液体、或者固体介质的情形。不需要加以考虑；这对应于液体、或者固体介质的情形。不需要加以考虑；这对应于液体、或者固体介质的情形。?反应物自身直接吸收的能量份额的取值还不能确定，需要反应物自身直接吸收的能量份额的取值还不能确定，需要反应物自身直接吸收的能量份额的取值还不能确定，需要反应物自身直接吸收的能量份额的取值还不能确定，需要通过实验检测计算通过实验检测计算通过实验检测计
15、算通过实验检测计算2.1 煤粉炉内燃烧介质辐射传热特性2.1 煤粉炉内燃烧介质辐射传热特性?炉内辐射传热过程包括辐射能发射、散射、透射、反射和吸收的复杂换热过程；炉内辐射传热过程包括辐射能发射、散射、透射、反射和吸收的复杂换热过程；?除了高温烟气中的三原子气体外，弥散在空间的悬浮粒子，如烟黑、炭粒和飞灰等也将通过对辐射能的吸收、发射和散射来参与换热过程；除了高温烟气中的三原子气体外，弥散在空间的悬浮粒子，如烟黑、炭粒和飞灰等也将通过对辐射能的吸收、发射和散射来参与换热过程；?弥散的颗粒介质的辐射特性与燃烧空间的温度分布有关，且其弥散特性，如颗粒的类型、结构和尺寸分布等，与炉内的湍流、化学反应、
16、脱挥发分、焦炭氧化等物理化学过程紧密耦合，这些情况就使得炉内辐射传热的描述和计算变得十分复杂。弥散的颗粒介质的辐射特性与燃烧空间的温度分布有关，且其弥散特性，如颗粒的类型、结构和尺寸分布等，与炉内的湍流、化学反应、脱挥发分、焦炭氧化等物理化学过程紧密耦合，这些情况就使得炉内辐射传热的描述和计算变得十分复杂。2 2 煤粉燃烧火焰辐射特性参数检测煤粉燃烧火焰辐射特性参数检测煤粉燃烧火焰辐射特性参数检测煤粉燃烧火焰辐射特性参数检测郑楚光郑楚光, 柳朝晖柳朝晖. 弥散介质的光学特性及辐射传热弥散介质的光学特性及辐射传热. 武汉：华中理工大学出版社武汉：华中理工大学出版社. 1996? 炉内燃烧介质辐射
17、特性分析方法炉内燃烧介质辐射特性分析方法颗粒射特性参数可采用颗粒射特性参数可采用KBr样片透射法试验测试获得。样片透射法试验测试获得。KBr样片透射法是在红外光谱分析的样片透射法是在红外光谱分析的KBr样片制备法基础上，用光谱仪测样片的透射光谱，进而采用颗粒光散射理论分析所测得的透射光谱，从而确定颗粒的光学常数的方法。另一种则是基于经典的电磁理论，先由实验测得颗粒的光学常数，再通过理论计算得到具有一定尺寸参数和形态的颗粒的吸收、散射效率和散射相函数，这些参数和环境温度、颗粒粒径分布、颗粒数密度相结合，即可得到粒子云的总体辐射特性。样片制备法基础上，用光谱仪测样片的透射光谱，进而采用颗粒光散射理
18、论分析所测得的透射光谱，从而确定颗粒的光学常数的方法。另一种则是基于经典的电磁理论，先由实验测得颗粒的光学常数，再通过理论计算得到具有一定尺寸参数和形态的颗粒的吸收、散射效率和散射相函数，这些参数和环境温度、颗粒粒径分布、颗粒数密度相结合，即可得到粒子云的总体辐射特性。32,5 . 1DQfKxvx=粒子云辐射特性参数颗粒体积份额粒子云体面积平均直径单个粒子散射或吸收效率? 彩色图像标定方法彩色图像标定方法彩色图像标定方法彩色图像标定方法2.2 燃烧介质火焰辐射特性检测方法2.2 燃烧介质火焰辐射特性检测方法人工黑体的单色辐射强度人工黑体的单色辐射强度人工黑体的单色辐射强度人工黑体的单色辐射强
19、度 ：RGBRGB三基色波长下的单色辐射强度：三基色波长下的单色辐射强度：三基色波长下的单色辐射强度：三基色波长下的单色辐射强度：( )=TCCI251exp1BkIGkIRkIbgrbgr=绝对光谱强度标定系数绝对光谱强度标定系数绝对光谱强度标定系数绝对光谱强度标定系数 ：相对光谱强度标定系数：相对光谱强度标定系数：相对光谱强度标定系数：相对光谱强度标定系数：则则则则()()()=TCCBkTCCGkTCCRkbbbbggggrrrr251251251exp1exp1exp1RR =GcGg=BcBb=rggkkc/=rbbkkc/=火焰探测器及其标定装置火焰探测器及其标定装置火焰探测器及其
20、标定装置火焰探测器及其标定装置标定装置：标定装置：1 黑体炉黑体炉; 2 火焰探测器火焰探测器; 3 电源电源; 4 图像处理计算机图像处理计算机Slop angle ：45viewing angle field of 78 inthe vertical directionStainlesssteel pipeImageguideCooling airPower inputconnectorVideo outconnectorCCD cameraLensviewing angle field of 90 inthe horizontal direction火焰探测器火焰探测器不同温度下的黑体炉
21、辐射图像不同温度下的黑体炉辐射图像不同温度下的黑体炉辐射图像不同温度下的黑体炉辐射图像1197C1297 C1397C1497C随着温度的升高，图像的变化趋势：1、图像亮度增强，反映辐射能力增强；2、颜色在改变，反映光谱特性在变化。标定结果：标定结果：? 火焰温度和黑度（发射率）检测方法火焰温度和黑度（发射率）检测方法火焰温度和黑度（发射率）检测方法火焰温度和黑度（发射率）检测方法)exp(215TCCRkggg=双色法测温：双色法测温：双色法测温：双色法测温：火焰黑度：火焰黑度：火焰黑度：火焰黑度：=552552ln/11ln/11grggrgrgrGRcCIICTgr? 火焰辐射特性参数反
22、演方法火焰辐射特性参数反演方法火焰辐射特性参数反演方法火焰辐射特性参数反演方法假设火焰吸收系数和散射系数由火焰温度图像反演温度场：正则化方法由火焰辐射强度图像反演辐射特性参数牛顿迭代法m=TA TTAII=收敛吗？结束NoYes视频分隔器视频分隔器工控机视频信号工控机视频信号前墙左墙右墙CCD1CCD2CCD3CCD4CCD5CCD6CCD7CCD8CCD1CCD2CCD3CCD4CCD5CCD6CCD7CCD8燃烧器第一层第四层第三层第二层34米14米19米26米29米第一层火焰第四层火焰第四层火焰第三层火焰第二层火焰第一层火焰第三层火焰第二层火焰第一层火焰第四层火焰第四层火焰第三层火焰第二
23、层火焰第一层火焰第三层火焰第二层火焰( (a) a) 锅炉锅炉锅炉锅炉A: 670 t/h A: 670 t/h （b) b) 锅炉锅炉锅炉锅炉B : 1024 t/hB : 1024 t/h2.2 不同煤粉炉辐射特性检测结果比较2.2 不同煤粉炉辐射特性检测结果比较? 检测系统布置及其结构检测系统布置及其结构检测系统布置及其结构检测系统布置及其结构Chun Lou, Huai-Chun Zhou, Peng-Feng Yu, Zhi-Wei Jiang, Proc. Institute of Combustion, 2006, 31, to be published2204539.3428.
24、3121.1111.24锅炉B2162450.315.633.70.4锅炉A发热量J/g固定炭Cad%挥发份Vad%灰份Aad%水份Mad%锅炉锅炉锅炉锅炉A A、B B燃用煤种工业分析燃用煤种工业分析燃用煤种工业分析燃用煤种工业分析锅炉锅炉A：灰分多、挥发份少、固定碳多、发热量与：灰分多、挥发份少、固定碳多、发热量与B相当；锅炉相当；锅炉B：灰分少、挥发份多、固定碳少、发热量与：灰分少、挥发份多、固定碳少、发热量与A相当相当三种不同负荷下锅炉三种不同负荷下锅炉三种不同负荷下锅炉三种不同负荷下锅炉A A中拍摄的火焰图像。中拍摄的火焰图像。中拍摄的火焰图像。中拍摄的火焰图像。( (a)a)：16
25、0MW160MW；(b)(b)：180MW180MW；(c)(c)：200MW200MW。锅炉锅炉A A中的火焰黑度及温度的检测结果中的火焰黑度及温度的检测结果14800.4714340.41813910.365全炉膛15020.48714560.45114250.414第四层15290.52914830.49714630.46第三层14740.4314220.36813880.336第二层14150.39113700.33112910.251第一层温度(K)黑度温度(K)黑度温度(K)黑度负荷200MW负荷180MW负荷160MW(a)(b)(c)三种不同负荷下锅炉三种不同负荷下锅炉三种不同
26、负荷下锅炉三种不同负荷下锅炉B B中拍摄的火焰图像。中拍摄的火焰图像。中拍摄的火焰图像。中拍摄的火焰图像。( (a)a)：215MW215MW；(b)(b)：250MW250MW；(c)(c)：300MW300MW。锅炉锅炉B B中的火焰黑度及温度的检测结果中的火焰黑度及温度的检测结果16340.4185315480.3927214550.34331全炉膛16120.4852115610.4292114910.37651第六层16990.5200816170.4799515180.40507第五层17810.549816820.4952815390.45105第四层16710.37192156
27、00.3671914530.34957第三层15690.3115714870.3168214070.25421第二层14720.2726213810.2677513220.22347第一层温度(K)黑度温度(K)黑度温度(K)黑度负荷300MW负荷250MW负荷215MW锅炉锅炉A,BA,B中的火焰黑度比较中的火焰黑度比较14800.4715020.48715290.52914740.4314150.391温度(K)黑度负荷200MW16340.4185316120.4852116990.5200817810.549816710.3719215690.3115714720.27262温度(K)
28、黑度负荷300MW锅炉锅炉锅炉锅炉A A锅炉锅炉锅炉锅炉B B锅炉锅炉A A中的火焰颗粒辐射特性参数中的火焰颗粒辐射特性参数锅炉锅炉B B中的火焰颗粒辐射特性参数中的火焰颗粒辐射特性参数2. 3 2. 3 结论结论结论结论随着燃烧过程的进行，介质的可见光区域辐射参数随之减随着燃烧过程的进行，介质的可见光区域辐射参数随之减随着燃烧过程的进行，介质的可见光区域辐射参数随之减随着燃烧过程的进行，介质的可见光区域辐射参数随之减小；小；小；小；负荷升高，炉内投入的燃料增加，介质的辐射参数增加；负荷升高，炉内投入的燃料增加，介质的辐射参数增加；负荷升高，炉内投入的燃料增加，介质的辐射参数增加；负荷升高，炉
29、内投入的燃料增加，介质的辐射参数增加；高灰分、低挥发份、高含碳量煤种，整体上的发射率和辐高灰分、低挥发份、高含碳量煤种，整体上的发射率和辐高灰分、低挥发份、高含碳量煤种，整体上的发射率和辐高灰分、低挥发份、高含碳量煤种，整体上的发射率和辐射参数较高；射参数较高；射参数较高；射参数较高；高挥发份、低灰分、低含碳量煤种，在挥发份着火燃烧区高挥发份、低灰分、低含碳量煤种，在挥发份着火燃烧区高挥发份、低灰分、低含碳量煤种，在挥发份着火燃烧区高挥发份、低灰分、低含碳量煤种，在挥发份着火燃烧区域，因烟黑生成量较大，辐射能力较强。域，因烟黑生成量较大，辐射能力较强。域，因烟黑生成量较大，辐射能力较强。域，因
30、烟黑生成量较大，辐射能力较强。3 3 辐射传热在煤粉射流吸热升温过程中的作用辐射传热在煤粉射流吸热升温过程中的作用辐射传热在煤粉射流吸热升温过程中的作用辐射传热在煤粉射流吸热升温过程中的作用3.13.1 对煤粉燃烧理论与技术的发展仍然迫切对煤粉燃烧理论与技术的发展仍然迫切对煤粉燃烧理论与技术的发展仍然迫切对煤粉燃烧理论与技术的发展仍然迫切? ? 目前，火力发电仍在快速发展；目前，火力发电仍在快速发展；目前，火力发电仍在快速发展；目前，火力发电仍在快速发展；? ? 越来越多的火电厂被迫燃用非设计煤种，或者不同煤种越来越多的火电厂被迫燃用非设计煤种，或者不同煤种越来越多的火电厂被迫燃用非设计煤种，
31、或者不同煤种越来越多的火电厂被迫燃用非设计煤种，或者不同煤种的混配煤。入炉煤的燃烧品质持续下降。的混配煤。入炉煤的燃烧品质持续下降。的混配煤。入炉煤的燃烧品质持续下降。的混配煤。入炉煤的燃烧品质持续下降。? ? 污染排放的控制要求越来越高；锅炉燃烧的稳定性和经污染排放的控制要求越来越高；锅炉燃烧的稳定性和经污染排放的控制要求越来越高；锅炉燃烧的稳定性和经污染排放的控制要求越来越高；锅炉燃烧的稳定性和经济性的问题也日益突出。济性的问题也日益突出。济性的问题也日益突出。济性的问题也日益突出。? ? 煤粉燃烧理论与技术不能很好地适应实际需要。煤粉燃烧理论与技术不能很好地适应实际需要。煤粉燃烧理论与技
32、术不能很好地适应实际需要。煤粉燃烧理论与技术不能很好地适应实际需要。3. 3.2 2 煤粉射流吸热升温过程传统认识的误区煤粉射流吸热升温过程传统认识的误区煤粉射流吸热升温过程传统认识的误区煤粉射流吸热升温过程传统认识的误区? ? 传统认识之间的矛盾：传统认识之间的矛盾：传统认识之间的矛盾：传统认识之间的矛盾：煤粉颗粒在射流煤粉颗粒在射流煤粉颗粒在射流煤粉颗粒在射流中主要通过卷吸高温中主要通过卷吸高温中主要通过卷吸高温中主要通过卷吸高温烟气的对流换热达到烟气的对流换热达到烟气的对流换热达到烟气的对流换热达到升温的目的，辐射加升温的目的，辐射加升温的目的，辐射加升温的目的，辐射加热虽然起作用，但不
33、热虽然起作用，但不热虽然起作用，但不热虽然起作用，但不是主要作用。是主要作用。是主要作用。是主要作用。锅炉内火焰对水锅炉内火焰对水锅炉内火焰对水锅炉内火焰对水冷壁的加热作用冷壁的加热作用冷壁的加热作用冷壁的加热作用90%90%以上通过辐射完成，以上通过辐射完成，以上通过辐射完成，以上通过辐射完成，对流仅占很小的份额对流仅占很小的份额对流仅占很小的份额对流仅占很小的份额 。? ? 实际经验与传统认识的矛盾：实际经验与传统认识的矛盾：实际经验与传统认识的矛盾：实际经验与传统认识的矛盾：对于燃烧特性相同的煤，大容量的锅炉比小容量对于燃烧特性相同的煤，大容量的锅炉比小容量对于燃烧特性相同的煤，大容量的
34、锅炉比小容量对于燃烧特性相同的煤，大容量的锅炉比小容量的锅炉的燃烧稳定性好明显好一些；的锅炉的燃烧稳定性好明显好一些；的锅炉的燃烧稳定性好明显好一些；的锅炉的燃烧稳定性好明显好一些；增加一次风煤粉射流的速度，应该可以增加烟气增加一次风煤粉射流的速度，应该可以增加烟气增加一次风煤粉射流的速度，应该可以增加烟气增加一次风煤粉射流的速度，应该可以增加烟气回流卷吸收带进的热量，但实际上却更容易吹熄火焰；回流卷吸收带进的热量，但实际上却更容易吹熄火焰；回流卷吸收带进的热量，但实际上却更容易吹熄火焰；回流卷吸收带进的热量，但实际上却更容易吹熄火焰；3. 3.3 3 煤粉燃烧技术发展方向煤粉燃烧技术发展方向
35、煤粉燃烧技术发展方向煤粉燃烧技术发展方向? ? 能够通过自身调整，适应更大范围煤种、负荷和能够通过自身调整，适应更大范围煤种、负荷和能够通过自身调整，适应更大范围煤种、负荷和能够通过自身调整，适应更大范围煤种、负荷和运行条件的变化；运行条件的变化；运行条件的变化；运行条件的变化；? ? 能够同时兼顾稳燃、燃尽、低污染等多方面的要能够同时兼顾稳燃、燃尽、低污染等多方面的要能够同时兼顾稳燃、燃尽、低污染等多方面的要能够同时兼顾稳燃、燃尽、低污染等多方面的要求。求。求。求。3. 4 传统对流换热量计算方法的缺陷传统对流换热量计算方法的缺陷? ? 对流换热计算方法：对流换热计算方法：对流换热计算方法：
36、对流换热计算方法：? ? 对流换热系数计算方法对流换热系数计算方法对流换热系数计算方法对流换热系数计算方法()2convpgpqdTT=Nu/pd=由该理论很容易推得：当颗粒直径越来越小时，换热系数越来越大；随着颗粒直径减小，同等质量煤粉的颗粒数越来越多，表面积越来越大。这两者均使得计算得到的对流换热量随颗粒直径的减小而急剧增加由该理论很容易推得：当颗粒直径越来越小时，换热系数越来越大；随着颗粒直径减小，同等质量煤粉的颗粒数越来越多，表面积越来越大。这两者均使得计算得到的对流换热量随颗粒直径的减小而急剧增加;周怀春周怀春,方庆艳方庆艳,张志国，动力工程张志国，动力工程, 2006, 26(1)
37、:101-107? ? 分子气体动力学或稀薄气体动力学方法分子气体动力学或稀薄气体动力学方法分子气体动力学或稀薄气体动力学方法分子气体动力学或稀薄气体动力学方法KnudsenKnudsen数：分析平均自由程数：分析平均自由程与流动特征长度与流动特征长度的比值的比值L/KnL=其中：/(d /d )Lx=当研究的对象的尺度小到与平均自由程可以比拟时，气体间断分子效应也会出现，研究气溶胶粒子（尺寸为微米或更小）视就遇到这种情况。当研究的对象的尺度小到与平均自由程可以比拟时，气体间断分子效应也会出现，研究气溶胶粒子（尺寸为微米或更小）视就遇到这种情况。? ? 炉内烟气分子和煤粉颗粒的关系炉内烟气分子
38、和煤粉颗粒的关系炉内烟气分子和煤粉颗粒的关系炉内烟气分子和煤粉颗粒的关系流动区域的定义可因为问题而异，但一般小平均速度下，当时为流动区域的定义可因为问题而异，但一般小平均速度下，当时为连续流连续流；当时为；当时为滑移流滑移流；当为；当为过渡流过渡流；当时为；当时为自由分子流自由分子流。0.001Kn 0.0011.0Kn1.010Kn10Kn根据炉膛烟气分子参数以及炉膛温度和压力来计算分根据炉膛烟气分子参数以及炉膛温度和压力来计算分根据炉膛烟气分子参数以及炉膛温度和压力来计算分根据炉膛烟气分子参数以及炉膛温度和压力来计算分子平均自由程，可以知道炉内烟气分子平均自由程大约处子平均自由程，可以知道
39、炉内烟气分子平均自由程大约处子平均自由程，可以知道炉内烟气分子平均自由程大约处子平均自由程，可以知道炉内烟气分子平均自由程大约处在在在在0.30.30.30.31.01.01.01.0微米中间，与小的煤粉粒子处在同一数量级，微米中间，与小的煤粉粒子处在同一数量级，微米中间，与小的煤粉粒子处在同一数量级，微米中间，与小的煤粉粒子处在同一数量级，此时炉膛烟气对于煤粉粒子来说已经不是完全的连续流气此时炉膛烟气对于煤粉粒子来说已经不是完全的连续流气此时炉膛烟气对于煤粉粒子来说已经不是完全的连续流气此时炉膛烟气对于煤粉粒子来说已经不是完全的连续流气体了。所以用传统的对流换热计算存在一定的误差。体了。所以
40、用传统的对流换热计算存在一定的误差。体了。所以用传统的对流换热计算存在一定的误差。体了。所以用传统的对流换热计算存在一定的误差。3.5 传统辐射换热量计算方法的缺陷传统辐射换热量计算方法的缺陷2440()radpfpQdTT=242400radpffpppQdTdT =244radapbQdIdI =? ? 辐射换热工程计算方法：辐射换热工程计算方法：辐射换热工程计算方法：辐射换热工程计算方法：? ? 辐射换热正确计算方法：辐射换热正确计算方法：辐射换热正确计算方法：辐射换热正确计算方法：? ? 辐射热流计算方法：辐射热流计算方法：辐射热流计算方法：辐射热流计算方法：1ak Lfe= ? ?
41、火焰辐射率：火焰辐射率：火焰辐射率：火焰辐射率：锅炉容量越大，一般尺寸越大，辐射率就越大；锅炉容量越大，一般尺寸越大，辐射率就越大；? ? 炉内火焰对颗粒的辐射加热量炉内火焰对颗粒的辐射加热量炉内火焰对颗粒的辐射加热量炉内火焰对颗粒的辐射加热量 ：2440(0.25)radppffpQdTT =分析模型分析模型煤粉颗粒群dc2cm、 煤粉浓度1kg/kg、 TP为355K、粒子直径dP烟气温度Tw为1373K、辐射空间尺寸为Le、辐射温度Te为1573K、Ka为0.2?研究对象及条件研究对象及条件研究对象及条件研究对象及条件研究锅炉煤粉射流内一个由单一直径研究锅炉煤粉射流内一个由单一直径研究锅
42、炉煤粉射流内一个由单一直径研究锅炉煤粉射流内一个由单一直径dpdp煤粉颗粒均匀弥散在空气中煤粉颗粒均匀弥散在空气中煤粉颗粒均匀弥散在空气中煤粉颗粒均匀弥散在空气中所形成的直径为所形成的直径为所形成的直径为所形成的直径为dcdc的球形颗粒群，颗粒群静止在温度的球形颗粒群，颗粒群静止在温度的球形颗粒群，颗粒群静止在温度的球形颗粒群，颗粒群静止在温度TwTw为为为为13731373K K的的的的烟气包围中，辐射空间温度烟气包围中，辐射空间温度烟气包围中，辐射空间温度烟气包围中，辐射空间温度TeTe为为为为15731573K K，辐射以及对流换热使煤粉颗辐射以及对流换热使煤粉颗辐射以及对流换热使煤粉颗
43、辐射以及对流换热使煤粉颗粒群升温、热解、燃烧（煤粉颗粒群辐射及对流加热空间模型见下粒群升温、热解、燃烧（煤粉颗粒群辐射及对流加热空间模型见下粒群升温、热解、燃烧（煤粉颗粒群辐射及对流加热空间模型见下粒群升温、热解、燃烧（煤粉颗粒群辐射及对流加热空间模型见下图）。图）。图）。图）。3.63.6 初步分析结果初步分析结果初步分析结果初步分析结果刘国军刘国军. 孙丹萍孙丹萍. 周怀春周怀春. 工程热物理学报工程热物理学报, 2005, 26(4): 717-719?煤粉颗粒能量方程煤粉颗粒能量方程方程左边表示颗粒内能增量方程左边表示颗粒内能增量其中其中N N为煤粉颗粒群颗粒数，与煤粉浓度的关系为煤粉
44、颗粒群颗粒数，与煤粉浓度的关系：31216ppppgradconvdTNdcQQQQQdt=+316ppppdTNdcdt333161166ppcpgNdDdNd=式中：式中： 为颗粒直径；为颗粒直径；为煤粉颗粒密度；为煤粉颗粒密度； 为煤粉颗粒群微为煤粉颗粒群微团直径；团直径；为颗粒群气体密度；为颗粒群气体密度；D D为煤粉浓度，可以为各种不为煤粉浓度，可以为各种不同取值；同取值； 为煤粉比热。为煤粉比热。方程右边中，方程右边中， 为烟气对煤粉颗粒群对流换热，为烟气对煤粉颗粒群对流换热，为炉膛为炉膛对煤粉颗粒群辐射能量，对煤粉颗粒群辐射能量，为碳燃烧放热，为碳燃烧放热，为质量焓热，为质量焓热
45、，为颗粒与气体间对流换热。为颗粒与气体间对流换热。计算如下：计算如下：式中对流换热系数式中对流换热系数由由求得。求得。pdpcdgpcgQradQ1Q2QconvQconvQ2()convppgQdTT=2pudN=?传统的烟气对煤粉粒子的对流换热计算传统的烟气对煤粉粒子的对流换热计算传统的烟气对煤粉粒子的对流换热计算传统的烟气对煤粉粒子的对流换热计算考虑一个与周围气体存在对流换热的非反应颗粒，其传考虑一个与周围气体存在对流换热的非反应颗粒，其传热控制方程为：热控制方程为：其中其中为对流换热系数，为对流换热系数，s s为颗粒表面积。为颗粒表面积。在连续假设条件下，在连续假设条件下，NuNu数近
46、似为数近似为2 2，其中其中D D为颗粒直径，为颗粒直径，为气膜热导率。为气膜热导率。()ggpQs TT=/NuD=?考虑分子自由流的对流换热的计算考虑分子自由流的对流换热的计算考虑分子自由流的对流换热的计算考虑分子自由流的对流换热的计算对于气体，在不同流区和相应模型之间可用对于气体，在不同流区和相应模型之间可用KnudsenKnudsen数数加以区分。特征尺寸通常正比于区域长度，但其选择应合加以区分。特征尺寸通常正比于区域长度，但其选择应合适，以服从所有长度范围内流动密度、速度、压力及温度等适，以服从所有长度范围内流动密度、速度、压力及温度等的梯度。的梯度。其中其中为分子平均自由程，为分子
47、平均自由程，为流动特征尺度。为流动特征尺度。其中其中为运动粘度，为运动粘度， mm为分子质量。为分子质量。/KnD=D1228BK TPm=流动区域的定义可因为问题而异，但一般小平均速度下，流动区域的定义可因为问题而异，但一般小平均速度下，当当时为连续流；当时为连续流；当时为滑移流；时为滑移流；当当为过渡流；当为过渡流；当时为自由分子流。时为自由分子流。发生换热是由于分子与物体表面之间的能量交换，换热发生换热是由于分子与物体表面之间的能量交换，换热的的“ “充分充分” ”程度可由适应系数下式表示：程度可由适应系数下式表示：式中，式中，为落在物体表面上的分子平均能量为落在物体表面上的分子平均能量
48、，同一个分子同一个分子与物体接触之后的平均能量，与物体接触之后的平均能量，相应于粒子表面温度时分子相应于粒子表面温度时分子的平均能量。在有关文献中对于煤在常态下的适应系数在的平均能量。在有关文献中对于煤在常态下的适应系数在0.80.80.90.9中间，具体的数值与许多因素相关。中间，具体的数值与许多因素相关。0.001Kn 0.0011.0Kn1.010Kn10Kn0nncEEEE=nE0EcE下面为适应系数的一种表达式：下面为适应系数的一种表达式：在式中在式中MgMg为分子量，为分子量，为气体分子量与固体分子量比为气体分子量与固体分子量比值，值，1.21.2为修正系数。为修正系数。22.4(
49、1)(6.8)(1)MgFFMg=+()0.57(273)exp273TF=适应系数表达式中煤粉分子量适应系数表达式中煤粉分子量MgMg和温度和温度T T对于计算的影对于计算的影响见下图：响见下图：分子量分子量温度（温度（K K）MgMg变化对适应系数的影响变化对适应系数的影响T T温度变化对适应系数的影响温度变化对适应系数的影响1214161820220.540.560.580.600.620.640.660.68 适应系数20040060080010001200140016000.640.660.680.700.720.740.760.780.800.82 适应系数当稀薄气体分子撞击物体表
50、面时，气体的不连续结构以当稀薄气体分子撞击物体表面时，气体的不连续结构以及与此有关的气体和固体表面之间的相互作用特性，使物体及与此有关的气体和固体表面之间的相互作用特性，使物体表面上发生温度和速度的突变。表面上发生温度和速度的突变。温度的突变：温度的突变：对于对于的计算表达如下：的计算表达如下：20CKytTcy=2c22211 Prkck=+自由分子流的热流为温度差除以一个特征长度，假设其自由分子流的热流为温度差除以一个特征长度，假设其可近似为用连续热流表示的温度梯度，则可导出有效换热系可近似为用连续热流表示的温度梯度，则可导出有效换热系数数：式中，式中，为能量适应系数，为能量适应系数，k
51、k为烟气等压比热容与等容比热为烟气等压比热容与等容比热容之比，容之比，为气体比热容，为气体比热容，P P为气体压强。为气体压强。过渡区的热传导行为可以表述为连续传热模型和自由分过渡区的热传导行为可以表述为连续传热模型和自由分子传热渐进过程的中间函数。子传热渐进过程的中间函数。331222pcPkkRT+=pc连续模型基于流体的连续模型基于流体的FourierFourier热传导理论。自由分子模型热传导理论。自由分子模型基于热表面到冷表面的分子数来计算传热问题，它不依赖于基于热表面到冷表面的分子数来计算传热问题，它不依赖于两表面之间的距离。该模型假设分子间的碰撞可以互利，利两表面之间的距离。该模
52、型假设分子间的碰撞可以互利，利用用KnudsenKnudsen数来判断两类模型的相对贡献，过渡区内的真实数来判断两类模型的相对贡献，过渡区内的真实热流通过插值法来近似得出：热流通过插值法来近似得出：烟气对于煤粉粒子对流换热系数可表示如下：烟气对于煤粉粒子对流换热系数可表示如下：111FMCQQQ=+123111()=+在上式中连续分子流换热系数在上式中连续分子流换热系数可通过下式得出：可通过下式得出：烟气对于煤粉颗粒群的对流换热计算烟气对于煤粉颗粒群的对流换热计算：其中，对流换热面积：其中，对流换热面积：2212pudN=1()gwpQsTT= 233cpcsdNdd=辐射换热的计算：辐射换热
53、的计算：其中，其中，为煤粉粒子的黑度，可以取值为煤粉粒子的黑度，可以取值1 1；为波尔兹曼常为波尔兹曼常数；数；为炉膛火焰黑度。为炉膛火焰黑度。式中式中为火焰吸收系数，取值为火焰吸收系数，取值0.20.2， 为炉膛辐射空间尺寸。为炉膛辐射空间尺寸。因为煤粉射流从锅炉炉膛角喷入，所以接受辐射的空间因为煤粉射流从锅炉炉膛角喷入，所以接受辐射的空间为为0.250.25空间角度，即空间角度，即前的系数为前的系数为0.250.25。24401()4radpewppQNdTT=p0e1aeK Lee= aKeLe?对流换热的比较对流换热的比较对流换热的比较对流换热的比较只考虑烟气对粒子的对流加热，不考虑粒
54、子本身的物理只考虑烟气对粒子的对流加热，不考虑粒子本身的物理化学变化。下面图示就是对于不同粒径粒子在传统计算方法化学变化。下面图示就是对于不同粒径粒子在传统计算方法以及本方法加热计算下的温升差值。以及本方法加热计算下的温升差值。加热时间加热时间( (单位：单位：s) s) dpdp=2um =2um 加热时间加热时间( (单位：单位：s) s) dpdp=90um=90um在两种加热方式下粒子温升的差值在两种加热方式下粒子温升的差值 在两种加热方式下粒子温升的差值在两种加热方式下粒子温升的差值1E-61E-51E-4020406080100120140160 dp=2um温度(K)1E-41E
55、-30.01101112131415 dp=90um温度(K)加热时间加热时间( (单位：单位：s) s) dpdp=250um=250um在两种加热方式下粒子温升的差值在两种加热方式下粒子温升的差值在烟气对煤粉粒子的对流换热计算中，粒子直径发生变在烟气对煤粉粒子的对流换热计算中，粒子直径发生变化，当粒子直径较大时两种计算方法所显示的计算结果相差化，当粒子直径较大时两种计算方法所显示的计算结果相差不远，但随着粒子直径的减小，温差越来越大。实际上，非不远，但随着粒子直径的减小，温差越来越大。实际上，非常小的粒子并不存在很大的烟气对粒子的对流换热系数。相常小的粒子并不存在很大的烟气对粒子的对流换热
56、系数。相对来说，本计算方法更为准确。对来说，本计算方法更为准确。1E-30.010.10.00.20.40.60.81.01.21.41.61.8 dp=250um温度(K)?粒子加热以及加热热源的分析粒子加热以及加热热源的分析粒子加热以及加热热源的分析粒子加热以及加热热源的分析对煤粉颗粒群粒子进行辐射和对流情况下的粒子温升和对煤粉颗粒群粒子进行辐射和对流情况下的粒子温升和对流换热所占比例的计算，如下图示。对流换热所占比例的计算，如下图示。加热时间（单位：加热时间（单位：s s ）010203040500.1000.1050.1100.1150.120 30040050060070080090
57、010001100 210粒子温度?K?换热比例粒子温升换热比例随着粒子加热时间的延长，粒子温度迅速上升，同时在对粒子加热的对流换热热量和辐射换热热量的比较中，对流换热的比重先下降后上升。在图中显示了不同直径在图中显示了不同直径150150、9090、2525微米的煤粉粒子颗微米的煤粉粒子颗粒群在炉膛尺寸粒群在炉膛尺寸1515mm的辐射空间里的粒子温升变化情况。的辐射空间里的粒子温升变化情况。加热时间（单位：加热时间（单位：s s）0.00.20.40.60.81.0300400500600700800900100011001200 dp=150um dp=25um dp=90um粒子温度?K
58、?粒子直径加大，煤粉粒子的加热速度明显变慢，体积的变化相对于粒子表面积来说更为迅速，直径的变化对于粒子加热速度影响很大，小的粒子具有更快温升速率。图中显示了这三种粒子群在炉膛中加热时对流换热热量图中显示了这三种粒子群在炉膛中加热时对流换热热量在辐射换热热量以及对流换热热量中的比例变化情况。在辐射换热热量以及对流换热热量中的比例变化情况。加热时间（单位：加热时间（单位：s s）0.00.20.40.60.81.00.1000.1050.1100.1150.1200.1250.1300.135 dp=150um dp=25um dp=90um换热比例尺寸加大，对流换热比重上升。表面积相对于质量变化
59、较慢，对于辐射来说相对表面积变小，黑度值基本不变，辐射热量相对减小。对于通过颗粒群表面进行对流换热的粒子群来说，总的换热变化不大，所以直径的变大使得对流换热比例增大。图中显示了在不同炉膛容积尺寸情况下对于直径为图中显示了在不同炉膛容积尺寸情况下对于直径为9090微微米的粒子颗粒群进行的温升速度的比较。米的粒子颗粒群进行的温升速度的比较。加热时间（单位：加热时间（单位：s s）在大的炉膛中，辐射能力较强，所以粒子的温升更快。0.00.20.40.60.81.030040050060070080090010001100 le=10m le=15m le=5m粒子温度?K?图中显示了煤粉群粒子在三种
60、容量锅炉中加热升温对流图中显示了煤粉群粒子在三种容量锅炉中加热升温对流换热比例的变化。换热比例的变化。加热时间（单位：加热时间（单位：s s）换热比例大容量炉膛辐射换热能力更强 ，相应的对流换热热量所占份额更小。0.00.20.40.60.81.00.100.120.140.160.180.200.22 le=10m le=15m le=5m图中显示了这三种粒子群在炉膛中加热时对流换热热量图中显示了这三种粒子群在炉膛中加热时对流换热热量在辐射换热热量以及对流换热热量中的比例变化情况。在辐射换热热量以及对流换热热量中的比例变化情况。加热时间（单位：加热时间（单位：s s）LeLe10m10m，d
61、pdp2um2um换热比例0.0000.0050.0100.0150.0200.02540050060070080090010001100 0.0800.0850.0900.0950.1000.105 粒子温度?K?图中显示了这三种粒子群在炉膛中加热时对流换热热量图中显示了这三种粒子群在炉膛中加热时对流换热热量在辐射换热热量以及对流换热热量中的比例变化情况。在辐射换热热量以及对流换热热量中的比例变化情况。加热时间（单位：加热时间（单位：s s）加热时间（单位：加热时间（单位：s s）LeLe10m10m，dpdp90um Le90um Le10m10m，dpdp150um150um0.00.2
62、0.40.60.81.030040050060070080090010001100 0.1150.1200.1250.1300.1350.1400.1450.1500.155 换热比例0.00.20.40.60.81.030040050060070080090010001100 0.1160.1180.1200.1220.1240.1260.1280.1300.1320.1340.1360.138 粒子温度?K?粒子温度?K?换热比例小结小结小结小结(1) 在对流和辐射加热的煤粉加热升温过程中，对流换热占据了较小比重，本模型在烟气温度在对流和辐射加热的煤粉加热升温过程中，对流换热占据了较小比重
63、，本模型在烟气温度1373K、辐射温度为、辐射温度为1573K、颗粒直径为、颗粒直径为90um时对流换热的比重在时对流换热的比重在10左右，实际煤粉燃烧锅炉中，因为煤粉射流卷吸烟气，进行了传热和传质，所以对流换热热量的比例还高一些，可以达到左右，实际煤粉燃烧锅炉中，因为煤粉射流卷吸烟气，进行了传热和传质，所以对流换热热量的比例还高一些，可以达到2030。(2) 在煤粉加热过程中对流换热的比重随着煤粉粒子直径的增加而增加，辐射换热的比例随着粒子直径的增加而减小。在煤粉加热过程中对流换热的比重随着煤粉粒子直径的增加而增加，辐射换热的比例随着粒子直径的增加而减小。(3) 在辐射空间尺寸增大时，即锅炉
64、炉膛尺寸增加，炉膛火焰黑度加大时，对流换热所占比例明显下降，即辐射所占比例上升，大容量锅炉火焰较强的辐射能力是其稳燃能力较强的重要保证。在辐射空间尺寸增大时，即锅炉炉膛尺寸增加，炉膛火焰黑度加大时，对流换热所占比例明显下降，即辐射所占比例上升，大容量锅炉火焰较强的辐射能力是其稳燃能力较强的重要保证。4 煤粉射流稳燃机理及新型煤粉射流稳燃技术煤粉射流稳燃机理及新型煤粉射流稳燃技术4.4.1 1 火焰传播和稳定条件火焰传播和稳定条件火焰传播和稳定条件火焰传播和稳定条件?火焰稳定的条件：火焰稳定的条件：火焰传播速度火焰传播速度 = 气流速度气流速度? 火焰传播速度分析：火焰传播速度分析：? 火焰传播
65、速度正常值：火焰传播速度正常值：? 火焰传播速度随温度的变化：火焰传播速度随温度的变化：? 火焰传播速度随过量空气系数的变化：火焰传播速度随过量空气系数的变化：? 火焰传播极限：火焰传播极限：4.2 煤粉炉燃烧过程基本矛盾煤粉炉燃烧过程基本矛盾燃料及空气必须以较高的速度喷射进入炉膛而燃烧火焰必须在低速气流中才能稳定。燃料及空气必须以较高的速度喷射进入炉膛而燃烧火焰必须在低速气流中才能稳定。在燃料必须以高质量流速喷入燃烧室的条件下，如何构造局部的低速环境、使火焰能够稳定存在，是解决着火问题的关键。这实际上也是着火和燃尽这一对矛盾的体现。在燃料必须以高质量流速喷入燃烧室的条件下，如何构造局部的低速
66、环境、使火焰能够稳定存在，是解决着火问题的关键。这实际上也是着火和燃尽这一对矛盾的体现。4.3 煤粉射流稳燃机理论分析煤粉射流稳燃机理论分析基础基础：辐射可能比对流对颗粒的加热作用的贡献更大：辐射可能比对流对颗粒的加热作用的贡献更大推论推论：煤粉颗粒在射流中的停留时间决定稳燃能力：煤粉颗粒在射流中的停留时间决定稳燃能力焦点焦点：湍流边界层的作用：湍流边界层的作用? 直流燃烧器稳燃机理分析直流燃烧器稳燃机理分析被卷吸进入湍流边界层的煤粉颗粒相对初期进入炉膛的初始速度而言是降低了速度，因而增加了在相同运动距离上的停留时间，吸收辐射加热明显增加，温度升高，挥发份释放，着火燃烧。被卷吸进入湍流边界层的
67、煤粉颗粒相对初期进入炉膛的初始速度而言是降低了速度，因而增加了在相同运动距离上的停留时间，吸收辐射加热明显增加，温度升高，挥发份释放，着火燃烧。火焰锋面火焰锋面火焰传播速度火焰传播速度湍流边界层中火焰传播以及火焰锋面示意图湍流边界层中火焰传播以及火焰锋面示意图 y0 vf u v y 湍流边界层中回流卷吸对稳燃的第二个主要作用就是提供了适合于火焰传播的低速流动区域，使得火焰能够稳定。否则，高速射流中的气体或者固体燃料就没有火焰稳定的条件。湍流边界层中回流卷吸对稳燃的第二个主要作用就是提供了适合于火焰传播的低速流动区域，使得火焰能够稳定。否则，高速射流中的气体或者固体燃料就没有火焰稳定的条件。?
68、 简单总结简单总结湍流边界层中回流卷吸高温烟气对煤粉射流着火的作用体现在两个方面：湍流边界层中回流卷吸高温烟气对煤粉射流着火的作用体现在两个方面：? 被卷吸进入湍流边界层中的颗粒降低了运动速度，增加了停留时间，有利于吸收更多的辐射加热；被卷吸进入湍流边界层中的颗粒降低了运动速度，增加了停留时间，有利于吸收更多的辐射加热；? 湍流边界层中从主流速度减至零的速度梯度的存在提供了传播速度较低的火焰稳定存在的条件。湍流边界层中从主流速度减至零的速度梯度的存在提供了传播速度较低的火焰稳定存在的条件。? 而回流卷吸高温烟气对煤粉颗粒的对流加热对着火的重要性被排在这两个方面之后。而回流卷吸高温烟气对煤粉颗粒
69、的对流加热对着火的重要性被排在这两个方面之后。稳燃腔钝体燃烧器内颗粒浓度分布稳燃腔钝体燃烧器内颗粒浓度分布? 钝体燃烧器稳燃机理分析钝体燃烧器稳燃机理分析开缝钝体燃烧器流场结构开缝钝体燃烧器流场结构? 开缝钝体燃烧器稳燃机理分析开缝钝体燃烧器稳燃机理分析? 内回流区的作用内回流区的作用不论是普通钝体稳燃器，还是开缝钝体稳燃器，内回流区相对于外汇流区而言，增加了降低主流中颗粒被卷吸进入低速区的机会和数量，有利于着火；同时，回流区低速区的存在使得具有较低火焰传播速度的燃烧介质的着火火焰能够稳定存在，提高了火焰的稳定性。内回流区中被卷吸进来的高温烟气对煤粉射流的加热起到了一定作用，但不是稳定火焰的主
70、要原因。另一方面，由于钝体和开缝钝体置于射流中心，对射流的刚性产生了明显的影响；钝体稳燃作用增强，伴随着对射流刚性减弱作用的增强。这是它们的弱点。不论是普通钝体稳燃器，还是开缝钝体稳燃器，内回流区相对于外汇流区而言，增加了降低主流中颗粒被卷吸进入低速区的机会和数量，有利于着火；同时，回流区低速区的存在使得具有较低火焰传播速度的燃烧介质的着火火焰能够稳定存在，提高了火焰的稳定性。内回流区中被卷吸进来的高温烟气对煤粉射流的加热起到了一定作用，但不是稳定火焰的主要原因。另一方面，由于钝体和开缝钝体置于射流中心，对射流的刚性产生了明显的影响；钝体稳燃作用增强，伴随着对射流刚性减弱作用的增强。这是它们的
71、弱点。? 旋流燃烧器稳燃机理分析旋流燃烧器稳燃机理分析旋流燃烧器优点：旋流燃烧器优点：? 内外回流的同时存在增加了使高速主流中的煤粉颗粒被卷吸进入低速回流区的机会，也即增加了接受辐射换热的机会，当然同时增加了高温烟气对煤粉颗粒的对流加热，于达到着火的条件有利。内外回流的同时存在增加了使高速主流中的煤粉颗粒被卷吸进入低速回流区的机会，也即增加了接受辐射换热的机会，当然同时增加了高温烟气对煤粉颗粒的对流加热，于达到着火的条件有利。? 内外回流区的同时出现，增加了低速流动区域的范围，也就增强了火焰稳定的条件。内外回流区的同时出现，增加了低速流动区域的范围，也就增强了火焰稳定的条件。? 同时，相对于直
72、流流动，旋转流动扩大了燃烧器出口射流中的煤粉颗粒接受全炉膛热辐射的有效面积，进一步增强了辐射加热效应。这是旋流燃烧器对烟煤等易于着火的煤种的着火性能较好的主要原因。笔者不认为内外回流区卷吸进来的高温烟气对煤粉颗粒的对流加热作用是着火的主要原因。同时，相对于直流流动，旋转流动扩大了燃烧器出口射流中的煤粉颗粒接受全炉膛热辐射的有效面积，进一步增强了辐射加热效应。这是旋流燃烧器对烟煤等易于着火的煤种的着火性能较好的主要原因。笔者不认为内外回流区卷吸进来的高温烟气对煤粉颗粒的对流加热作用是着火的主要原因。旋流燃烧器局限：旋流燃烧器局限：? 由于径向和周向速度分量的存在，削弱了气流轴向动量水平和射流刚性
73、，影响了射流的穿透距离，使得燃烧特性较差、燃尽时间较长的煤种的后续燃烧过程对着火初期的支持作用下降，影响了其着火稳定性。由于径向和周向速度分量的存在，削弱了气流轴向动量水平和射流刚性，影响了射流的穿透距离，使得燃烧特性较差、燃尽时间较长的煤种的后续燃烧过程对着火初期的支持作用下降，影响了其着火稳定性。? 对于着火速度较慢、着火距离较长、燃尽时间较长的煤种，旋流燃烧器在射流初期提供的较强的着火条件并不能被有效利用，而后期燃尽过程发生的空间距着火区域又较远，一旦煤粉颗粒在旋流较强、存在内外回流区的阶段不能着火，熄火在所难免。对于着火速度较慢、着火距离较长、燃尽时间较长的煤种，旋流燃烧器在射流初期提
74、供的较强的着火条件并不能被有效利用，而后期燃尽过程发生的空间距着火区域又较远，一旦煤粉颗粒在旋流较强、存在内外回流区的阶段不能着火，熄火在所难免。直流和旋流燃烧器比较：直流和旋流燃烧器比较：?直流燃烧器具有较强的刚性，在四角切圆炉和直流燃烧器具有较强的刚性，在四角切圆炉和W型炉中利于合理组织更大空间内的燃烧过程，获得较好的燃尽效果；但其着火主要依靠湍流边界层的卷吸实现，着火性能较差。型炉中利于合理组织更大空间内的燃烧过程，获得较好的燃尽效果；但其着火主要依靠湍流边界层的卷吸实现，着火性能较差。? 旋流燃烧器提供了较好的着火条件，稳燃性能较好；但其射流刚性较差，对着火性能较差、燃尽过程较长的煤种
75、不利于有效组织更大空间内的燃烧过程。旋流燃烧器提供了较好的着火条件，稳燃性能较好；但其射流刚性较差，对着火性能较差、燃尽过程较长的煤种不利于有效组织更大空间内的燃烧过程。? 两者具有一定程度的互补性；两者均不能同时兼顾着火和燃尽；煤种适应性也不强。两者具有一定程度的互补性；两者均不能同时兼顾着火和燃尽；煤种适应性也不强。? 可调节、自适应、多功能外旋流内直流主燃烧器结构可调节、自适应、多功能外旋流内直流主燃烧器结构14321432D1D21421423 35 5D1D21：外环形一次风旋流喷口煤粉气流；：外环形一次风旋流喷口煤粉气流；2：内一次风直流喷口煤粉气流；：内一次风直流喷口煤粉气流；3
76、：调节装置；：调节装置；4：轴向叶片；：轴向叶片；5：轴向叶片调节角度。：轴向叶片调节角度。4.4 新型煤粉射流稳燃技术研发新型煤粉射流稳燃技术研发?可调节、自适应、多功能外旋流内直流主燃烧器的调可调节、自适应、多功能外旋流内直流主燃烧器的调节节1：可调节、自适应、多功能外旋流内直流主燃烧器：可调节、自适应、多功能外旋流内直流主燃烧器;2:基于火焰图像处理技术的温度场可视化系统基于火焰图像处理技术的温度场可视化系统; 3:火焰内锋面火焰内锋面; 4:着火距离着火距离L; 5:旋流强度调节信号。图旋流强度调节信号。图7 燃烧器旋流强度自动调节系统简图。燃烧器旋流强度自动调节系统简图。143251
77、4325? 新型燃烧器的调节功能和特点：新型燃烧器的调节功能和特点：新型燃烧器的调节功能和特点：新型燃烧器的调节功能和特点：负荷和煤质变化时的调节负荷和煤质变化时的调节负荷和煤质变化时的调节负荷和煤质变化时的调节o o 在煤质较好，或者锅炉负荷较高时，煤粉射流的着火条件较好，着火距在煤质较好，或者锅炉负荷较高时，煤粉射流的着火条件较好，着火距在煤质较好，或者锅炉负荷较高时，煤粉射流的着火条件较好，着火距在煤质较好，或者锅炉负荷较高时，煤粉射流的着火条件较好，着火距离较短。如果着火距离太短，可能烧损燃烧器喷口时，可及时从着火火离较短。如果着火距离太短，可能烧损燃烧器喷口时，可及时从着火火离较短。
78、如果着火距离太短，可能烧损燃烧器喷口时，可及时从着火火离较短。如果着火距离太短，可能烧损燃烧器喷口时，可及时从着火火焰图像监视系统中发现，控制系统发出减小轴向叶片偏转角度焰图像监视系统中发现，控制系统发出减小轴向叶片偏转角度焰图像监视系统中发现，控制系统发出减小轴向叶片偏转角度焰图像监视系统中发现，控制系统发出减小轴向叶片偏转角度，降低降低降低降低外旋流射流的旋流强度，推迟着火，延长着火距离，甚至将轴向叶片偏外旋流射流的旋流强度，推迟着火，延长着火距离，甚至将轴向叶片偏外旋流射流的旋流强度，推迟着火，延长着火距离，甚至将轴向叶片偏外旋流射流的旋流强度，推迟着火，延长着火距离，甚至将轴向叶片偏转
79、角度转角度转角度转角度减为减为减为减为0 0，完全变为直流燃烧器。，完全变为直流燃烧器。，完全变为直流燃烧器。，完全变为直流燃烧器。o o 当煤质变差，或者负荷下降时，着火条件变差，着火距离延长，可及时当煤质变差，或者负荷下降时，着火条件变差，着火距离延长，可及时当煤质变差，或者负荷下降时，着火条件变差，着火距离延长，可及时当煤质变差，或者负荷下降时，着火条件变差，着火距离延长，可及时通过着火火焰图像监视系统加以识别，控制系统发出增加轴向叶片偏转通过着火火焰图像监视系统加以识别，控制系统发出增加轴向叶片偏转通过着火火焰图像监视系统加以识别，控制系统发出增加轴向叶片偏转通过着火火焰图像监视系统加
80、以识别，控制系统发出增加轴向叶片偏转角度角度角度角度的指令，提高外旋流射流的旋流强度，强化着火，减小着火距离。的指令，提高外旋流射流的旋流强度，强化着火，减小着火距离。的指令，提高外旋流射流的旋流强度，强化着火，减小着火距离。的指令，提高外旋流射流的旋流强度，强化着火，减小着火距离。o o 同时还可以改变内外一次风中的煤粉质量流量：当煤质非常好时，将煤同时还可以改变内外一次风中的煤粉质量流量：当煤质非常好时，将煤同时还可以改变内外一次风中的煤粉质量流量：当煤质非常好时，将煤同时还可以改变内外一次风中的煤粉质量流量：当煤质非常好时，将煤粉全部从内直流喷口喷入炉膛，外直流变成周界风；当煤质非常差时
81、，粉全部从内直流喷口喷入炉膛，外直流变成周界风；当煤质非常差时，粉全部从内直流喷口喷入炉膛，外直流变成周界风；当煤质非常差时，粉全部从内直流喷口喷入炉膛，外直流变成周界风；当煤质非常差时，将煤粉全部从外旋流喷口喷入炉膛（浓缩），内直流变成中心风。将煤粉全部从外旋流喷口喷入炉膛（浓缩），内直流变成中心风。将煤粉全部从外旋流喷口喷入炉膛（浓缩），内直流变成中心风。将煤粉全部从外旋流喷口喷入炉膛（浓缩），内直流变成中心风。在一次风煤粉输送管道上增加旋风分离装置在一次风煤粉输送管道上增加旋风分离装置在一次风煤粉输送管道上增加旋风分离装置在一次风煤粉输送管道上增加旋风分离装置: : : :将煤粉气流分为
82、较粗和较细的两部分将煤粉气流分为较粗和较细的两部分将煤粉气流分为较粗和较细的两部分将煤粉气流分为较粗和较细的两部分: : : :o o 较细的一部分容易着火，通过外环形旋流喷口送入炉膛；强化较细的一部分容易着火，通过外环形旋流喷口送入炉膛；强化较细的一部分容易着火，通过外环形旋流喷口送入炉膛；强化较细的一部分容易着火，通过外环形旋流喷口送入炉膛；强化着火；着火；着火；着火；o o 较粗的一部分被输送到内直流喷口，送入炉膛；强化较粗的一部分被输送到内直流喷口，送入炉膛；强化较粗的一部分被输送到内直流喷口，送入炉膛；强化较粗的一部分被输送到内直流喷口，送入炉膛；强化燃尽；燃尽；燃尽；燃尽；o o
83、由于旋流作用，外旋气流中的煤粉着火会更加迅速，燃烧稳定，由于旋流作用，外旋气流中的煤粉着火会更加迅速，燃烧稳定，由于旋流作用，外旋气流中的煤粉着火会更加迅速，燃烧稳定，由于旋流作用，外旋气流中的煤粉着火会更加迅速，燃烧稳定，能够在内直流煤粉气流周围形成稳定的着火热源，进一步强化煤能够在内直流煤粉气流周围形成稳定的着火热源，进一步强化煤能够在内直流煤粉气流周围形成稳定的着火热源，进一步强化煤能够在内直流煤粉气流周围形成稳定的着火热源，进一步强化煤粉气流的着火和稳燃。粉气流的着火和稳燃。粉气流的着火和稳燃。粉气流的着火和稳燃。强化混煤燃烧的技术途径强化混煤燃烧的技术途径强化混煤燃烧的技术途径强化混
84、煤燃烧的技术途径: : : :将较难着火的煤粉和较易着火的煤粉分别送入炉膛将较难着火的煤粉和较易着火的煤粉分别送入炉膛将较难着火的煤粉和较易着火的煤粉分别送入炉膛将较难着火的煤粉和较易着火的煤粉分别送入炉膛: : : :o o 较容易着火的煤粉气流则通过外环形旋流喷口送入炉膛；强化较容易着火的煤粉气流则通过外环形旋流喷口送入炉膛；强化较容易着火的煤粉气流则通过外环形旋流喷口送入炉膛；强化较容易着火的煤粉气流则通过外环形旋流喷口送入炉膛；强化着火；着火；着火；着火；o o 较难着火的煤粉气流通过内直流喷口送入炉膛；强化较难着火的煤粉气流通过内直流喷口送入炉膛；强化较难着火的煤粉气流通过内直流喷口
85、送入炉膛；强化较难着火的煤粉气流通过内直流喷口送入炉膛；强化燃尽；燃尽；燃尽；燃尽；o o 外旋流射流中的易着火煤粉处于着火的有利区域，可产生强烈的着外旋流射流中的易着火煤粉处于着火的有利区域，可产生强烈的着外旋流射流中的易着火煤粉处于着火的有利区域，可产生强烈的着外旋流射流中的易着火煤粉处于着火的有利区域，可产生强烈的着火燃烧，同样能够在内直流煤粉气流周围形成稳定的着火热源，强火燃烧，同样能够在内直流煤粉气流周围形成稳定的着火热源，强火燃烧，同样能够在内直流煤粉气流周围形成稳定的着火热源，强火燃烧，同样能够在内直流煤粉气流周围形成稳定的着火热源，强化较难着火的内直流射中的煤粉气流的着火和稳燃
86、，达到良好的稳化较难着火的内直流射中的煤粉气流的着火和稳燃，达到良好的稳化较难着火的内直流射中的煤粉气流的着火和稳燃，达到良好的稳化较难着火的内直流射中的煤粉气流的着火和稳燃，达到良好的稳燃和燃尽效果；燃和燃尽效果；燃和燃尽效果；燃和燃尽效果；o o 最大限度地利用易燃煤种的点燃性能；最大限度地利用易燃煤种的点燃性能；最大限度地利用易燃煤种的点燃性能；最大限度地利用易燃煤种的点燃性能；o o 最大限度地抑制难燃煤种对着火的负面影响。最大限度地抑制难燃煤种对着火的负面影响。最大限度地抑制难燃煤种对着火的负面影响。最大限度地抑制难燃煤种对着火的负面影响。4.54.5 结论结论当颗粒直径很小时，不仅
87、换热系数不再无限增大，而且当颗粒直径很小时，不仅换热系数不再无限增大，而且当颗粒直径很小时，不仅换热系数不再无限增大，而且当颗粒直径很小时，不仅换热系数不再无限增大，而且颗粒增加的表面积并不全是有效换热面积。热烟气对煤粉颗粒增加的表面积并不全是有效换热面积。热烟气对煤粉颗粒增加的表面积并不全是有效换热面积。热烟气对煤粉颗粒增加的表面积并不全是有效换热面积。热烟气对煤粉颗粒的对流加热作用可能没有传统计算的结果大；颗粒的对流加热作用可能没有传统计算的结果大；颗粒的对流加热作用可能没有传统计算的结果大；颗粒的对流加热作用可能没有传统计算的结果大；湍流边界层中回流卷吸高温烟气对煤粉射流着火的作用湍流边
88、界层中回流卷吸高温烟气对煤粉射流着火的作用湍流边界层中回流卷吸高温烟气对煤粉射流着火的作用湍流边界层中回流卷吸高温烟气对煤粉射流着火的作用体现在两个方面：一是被卷吸进入湍流边界层中的颗粒降体现在两个方面：一是被卷吸进入湍流边界层中的颗粒降体现在两个方面：一是被卷吸进入湍流边界层中的颗粒降体现在两个方面：一是被卷吸进入湍流边界层中的颗粒降低了运动速度，增加了停留时间，有利于吸收更多的辐射低了运动速度，增加了停留时间，有利于吸收更多的辐射低了运动速度，增加了停留时间，有利于吸收更多的辐射低了运动速度，增加了停留时间，有利于吸收更多的辐射加热；二是湍流边界层中从主流速度减至零的速度梯度的加热；二是湍
89、流边界层中从主流速度减至零的速度梯度的加热；二是湍流边界层中从主流速度减至零的速度梯度的加热；二是湍流边界层中从主流速度减至零的速度梯度的存在提供了传播速度较低的火焰稳定存在的条件；存在提供了传播速度较低的火焰稳定存在的条件；存在提供了传播速度较低的火焰稳定存在的条件；存在提供了传播速度较低的火焰稳定存在的条件；而回流卷吸高温烟气对煤粉颗粒的对流加热对着火的重而回流卷吸高温烟气对煤粉颗粒的对流加热对着火的重而回流卷吸高温烟气对煤粉颗粒的对流加热对着火的重而回流卷吸高温烟气对煤粉颗粒的对流加热对着火的重要性被排在这两个方面之后；要性被排在这两个方面之后；要性被排在这两个方面之后；要性被排在这两个
90、方面之后；被卷吸进入钝体稳燃器后的内回流区的颗粒发生了逆向被卷吸进入钝体稳燃器后的内回流区的颗粒发生了逆向被卷吸进入钝体稳燃器后的内回流区的颗粒发生了逆向被卷吸进入钝体稳燃器后的内回流区的颗粒发生了逆向来流方向的运动，增加了其停留时间，辐射加热量成倍增来流方向的运动，增加了其停留时间，辐射加热量成倍增来流方向的运动，增加了其停留时间，辐射加热量成倍增来流方向的运动，增加了其停留时间，辐射加热量成倍增长，被辐射加热到更高的温度，导致着火能力的提高长，被辐射加热到更高的温度，导致着火能力的提高长，被辐射加热到更高的温度，导致着火能力的提高长，被辐射加热到更高的温度，导致着火能力的提高；由于辐射加热
91、首先投射到射流外边界，加热外边界附近由于辐射加热首先投射到射流外边界，加热外边界附近由于辐射加热首先投射到射流外边界，加热外边界附近由于辐射加热首先投射到射流外边界，加热外边界附近的颗粒，辐射衰减后，才能加热到射流内部流体。因此，的颗粒，辐射衰减后，才能加热到射流内部流体。因此，的颗粒，辐射衰减后，才能加热到射流内部流体。因此，的颗粒，辐射衰减后，才能加热到射流内部流体。因此，钝体内回流区内并不是理想的着火区域钝体内回流区内并不是理想的着火区域钝体内回流区内并不是理想的着火区域钝体内回流区内并不是理想的着火区域；在开缝钝体中，开缝内通过的中心射流携带的颗粒直接在开缝钝体中，开缝内通过的中心射流
92、携带的颗粒直接在开缝钝体中，开缝内通过的中心射流携带的颗粒直接在开缝钝体中，开缝内通过的中心射流携带的颗粒直接进入回流区中，增加了较大的颗粒及其浓度，使得更多质进入回流区中，增加了较大的颗粒及其浓度，使得更多质进入回流区中，增加了较大的颗粒及其浓度，使得更多质进入回流区中，增加了较大的颗粒及其浓度，使得更多质量的煤粉颗粒升温而释放挥发份，产生着火量的煤粉颗粒升温而释放挥发份，产生着火量的煤粉颗粒升温而释放挥发份，产生着火量的煤粉颗粒升温而释放挥发份，产生着火；在燃料必须以高质量流速喷入燃烧室的条件下，如何构造在燃料必须以高质量流速喷入燃烧室的条件下，如何构造在燃料必须以高质量流速喷入燃烧室的条
93、件下，如何构造在燃料必须以高质量流速喷入燃烧室的条件下，如何构造局部的低速环境、使火焰能够稳定存在，是解决着火问题局部的低速环境、使火焰能够稳定存在，是解决着火问题局部的低速环境、使火焰能够稳定存在，是解决着火问题局部的低速环境、使火焰能够稳定存在，是解决着火问题的关键。这实际上是着火和燃尽这一对矛盾的体现的关键。这实际上是着火和燃尽这一对矛盾的体现的关键。这实际上是着火和燃尽这一对矛盾的体现的关键。这实际上是着火和燃尽这一对矛盾的体现；直流燃烧器具有较强的刚性，在四角切圆炉和直流燃烧器具有较强的刚性，在四角切圆炉和直流燃烧器具有较强的刚性，在四角切圆炉和直流燃烧器具有较强的刚性，在四角切圆炉
94、和WW型炉中利型炉中利型炉中利型炉中利于合理组织更大空间内的燃烧过程，获得较好的燃尽效果；于合理组织更大空间内的燃烧过程，获得较好的燃尽效果；于合理组织更大空间内的燃烧过程，获得较好的燃尽效果；于合理组织更大空间内的燃烧过程，获得较好的燃尽效果；但其着火主要依靠湍流边界层的卷吸实现，着火性能较差但其着火主要依靠湍流边界层的卷吸实现，着火性能较差但其着火主要依靠湍流边界层的卷吸实现，着火性能较差但其着火主要依靠湍流边界层的卷吸实现，着火性能较差；旋流燃烧器提供了较好的着火条件，稳燃性能较好；但旋流燃烧器提供了较好的着火条件，稳燃性能较好；但旋流燃烧器提供了较好的着火条件，稳燃性能较好；但旋流燃烧
95、器提供了较好的着火条件，稳燃性能较好；但其射流刚性较差，对着火性能较差、燃尽过程较长的煤种其射流刚性较差，对着火性能较差、燃尽过程较长的煤种其射流刚性较差，对着火性能较差、燃尽过程较长的煤种其射流刚性较差，对着火性能较差、燃尽过程较长的煤种不利于有效组织更大空间内的燃烧过程不利于有效组织更大空间内的燃烧过程不利于有效组织更大空间内的燃烧过程不利于有效组织更大空间内的燃烧过程；提出可调节、自适应、多功能外旋流内直流主燃烧器设计提出可调节、自适应、多功能外旋流内直流主燃烧器设计提出可调节、自适应、多功能外旋流内直流主燃烧器设计提出可调节、自适应、多功能外旋流内直流主燃烧器设计方案，发挥直流燃烧器射
96、流刚性强的优点，同时利用外旋方案，发挥直流燃烧器射流刚性强的优点，同时利用外旋方案，发挥直流燃烧器射流刚性强的优点，同时利用外旋方案，发挥直流燃烧器射流刚性强的优点，同时利用外旋流增强燃烧器的稳燃能力；流增强燃烧器的稳燃能力；流增强燃烧器的稳燃能力；流增强燃烧器的稳燃能力；针对不同的煤种和负荷，可通过调节轴向可调叶片以获针对不同的煤种和负荷，可通过调节轴向可调叶片以获针对不同的煤种和负荷，可通过调节轴向可调叶片以获针对不同的煤种和负荷，可通过调节轴向可调叶片以获得合理的外一次风气流旋流强度，在获得良好着火特性、得合理的外一次风气流旋流强度，在获得良好着火特性、得合理的外一次风气流旋流强度，在获得良好着火特性、得合理的外一次风气流旋流强度，在获得良好着火特性、稳燃特性的同时，保证煤粉气流的刚性和炉膛火焰充满度，稳燃特性的同时，保证煤粉气流的刚性和炉膛火焰充满度，稳燃特性的同时，保证煤粉气流的刚性和炉膛火焰充满度，稳燃特性的同时，保证煤粉气流的刚性和炉膛火焰充满度，获得较高的燃烧效率；获得较高的燃烧效率；获得较高的燃烧效率；获得较高的燃烧效率；谢谢大家！谢谢大家！谢谢大家！谢谢大家！
