17、专项施工方案

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1、第五章第五章 专项施工方案设计专项施工方案设计 主要内容主要内容第一节第一节 高层建筑安全专项施工方案编制高层建筑安全专项施工方案编制第二节第二节 塔式起重机基础和附着装置的设计及施工塔式起重机基础和附着装置的设计及施工第三节第三节 脚手架计算脚手架计算第一节第一节 高层建筑安全专项施工方案编制高层建筑安全专项施工方案编制一、安全专项施工方案编制一、安全专项施工方案编制1.1.编制范围编制范围 高层建筑施工中，应当编制安全专项施工高层建筑施工中，应当编制安全专项施工方案的分部分项工程见方案的分部分项工程见 表表5-15-1。 超过一定规模的危险性较大的分部分项工程超过一定规模的危险性较大的分部

2、分项工程深基坑工程深基坑工程（一）开挖深度超过（一）开挖深度超过5m5m（含（含5m5m）的基坑（槽）的土方开挖、支护和降水工程）的基坑（槽）的土方开挖、支护和降水工程（二）开挖深度虽未超过（二）开挖深度虽未超过5m5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建筑（构筑）物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。毗邻建筑（构筑）物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。模板工程及支撑体模板工程及支撑体系系（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模等工程。（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模等工程。（二）混凝土模板支撑工程：（二）

3、混凝土模板支撑工程：搭设高度搭设高度8m8m及以上；搭设跨度及以上；搭设跨度18m18m及以上；施工总及以上；施工总荷载荷载15kN/m15kN/m2 2及以上；集中线荷载及以上；集中线荷载20kN/m20kN/m及以上；及以上；（三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载（三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载700kg700kg以上。以上。起重吊装及安装拆起重吊装及安装拆卸工程卸工程（一）采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在（一）采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在100kN100kN及以上的起重吊装及以上的起重吊装工程；工程；（

4、二）起重量（二）起重量300kN300kN及以上的起重设备安装工程；高度及以上的起重设备安装工程；高度200m200m及以上内爬起重设备及以上内爬起重设备的拆除工程。的拆除工程。脚手架工程脚手架工程（一）搭设高度（一）搭设高度50m50m及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度及以上的落地式钢管脚手架工程；（二）提升高度150m150m及以及以上附着式整体和分片提升脚手架工程；上附着式整体和分片提升脚手架工程；（三）架体高度（三）架体高度20m20m及以上悬挑式脚手架及以上悬挑式脚手架工程；工程；拆除、爆破工程拆除、爆破工程其他其他（一）施工高度（一）施工高度50m50m及以上的建筑幕墙安

5、装工程；（二）钢跨度大于及以上的建筑幕墙安装工程；（二）钢跨度大于36m36m及以上及以上的钢结构安装工程；跨度大于的钢结构安装工程；跨度大于60m60m级以上的网架和索膜结构安装工程；（三）开级以上的网架和索膜结构安装工程；（三）开挖深度超过挖深度超过16m16m的人工挖孔桩工程；（四）地下暗挖、顶管及水下作业工程；的人工挖孔桩工程；（四）地下暗挖、顶管及水下作业工程；（五）采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较（五）采用新技术、新工艺、新材料、新设备及尚无相关技术标准的危险性较大的分部分项工程。大的分部分项工程。专项方案应当包括的内容专项方案应当包括的内容（一）（一

6、）工程概括工程概括危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工危险性较大的分部分项工程概括、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。要求和技术保证条件。（二）（二）编制依据编制依据相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图纸（国相关法律、法规、规范性文件、标准、规范和图纸（国标图集）、施工组织设计等。标图集）、施工组织设计等。（三）（三）施工计划施工计划包括施工进度计划、材料与设备计划。包括施工进度计划、材料与设备计划。（四）（四）施工工艺技术施工工艺技术技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收（五）（五）施工安全保证施工安全保证措施措施组织保障、技术措施

7、、应急预案、监测监控组织保障、技术措施、应急预案、监测监控（六）（六）劳动力计划劳动力计划专职安全生产管理人员、特种作业人员等专职安全生产管理人员、特种作业人员等（七）（七）技术书及相关技术书及相关图纸图纸 安全专项施工方案编制项目安全专项施工方案编制项目 （表（表51）序号序号应编制分部分项工程应编制分部分项工程组织专家论证、审查组织专家论证、审查一一基坑支护、降水基坑支护、降水二二土方开挖土方开挖三三模板工程模板工程四四起重吊装起重吊装五五脚手架脚手架六六其他危险性较大的工程其他危险性较大的工程2.2.编制依据编制依据 安全专项施工方案的编制依据有安全专项施工方案的编制依据有: : (1)

8、 (1)国家和政府有关安全生产的国家和政府有关安全生产的法律法律、法规法规和有关和有关规定规定。 (2)(2)安全技术安全技术标准标准、规范规范，安全技术，安全技术规程规程。 (3)(3)企业的安全管理企业的安全管理规章制度规章制度。3.3.编制原则编制原则 安全专项施工方案的编制，必须安全专项施工方案的编制，必须考虑现场的实际情况考虑现场的实际情况、施工特点施工特点及及周周围作业环境围作业环境，措施要有针对性。凡施，措施要有针对性。凡施工过程中可能发生的危险因素及建筑工过程中可能发生的危险因素及建筑物周围外部环境不利因素等，都必须物周围外部环境不利因素等，都必须从技术上采取具体且有效的措施予

9、以从技术上采取具体且有效的措施予以预防。预防。 安全施工方案除应包括相应的安安全施工方案除应包括相应的安全技术措施外，还应当包括监控措施、全技术措施外，还应当包括监控措施、应急方案以及紧急救护措施等内容。应急方案以及紧急救护措施等内容。4.4.编制要求编制要求（1 1）及时性）及时性（2 2）针对性）针对性（3 3）具体性）具体性5.5.编制内容编制内容 安全专项施工方案编制应根据实际情况，安全专项施工方案编制应根据实际情况，有针对性地编制，应包括的内容一般有有针对性地编制，应包括的内容一般有: :分部分部分项工程概况、施工组织与部署、施工准备、分项工程概况、施工组织与部署、施工准备、材料构件

10、及机具设备、施工工艺流程、施工技材料构件及机具设备、施工工艺流程、施工技术及操作要点、安全防护措施与安全规定、风术及操作要点、安全防护措施与安全规定、风险防范与应对措施、检验检测及验收制度等。险防范与应对措施、检验检测及验收制度等。二、安全专项施工方案的审批与实施二、安全专项施工方案的审批与实施1.编制审核编制审核 专业技术人员编制方案，监理工程师审专业技术人员编制方案，监理工程师审核，技术负责人总监理工程师签字。核，技术负责人总监理工程师签字。2.专家论证审查专家论证审查 （1）组织不少于）组织不少于5人的专家；人的专家； （2）提出书面论证报告；）提出书面论证报告；3.实施实施 （1）施工

11、前；）施工前； （2）施工中；）施工中； （3）施工完成后。）施工完成后。第二节第二节 塔式起重机基础和附着装置的设计及施工塔式起重机基础和附着装置的设计及施工一、塔式起重机基础一、塔式起重机基础 附着式塔式起重机的混凝土基础采用固定式钢筋混凝土，要附着式塔式起重机的混凝土基础采用固定式钢筋混凝土，要求混凝土强度等级不低于求混凝土强度等级不低于C35C35，基础表面平整度允许偏差为，基础表面平整度允许偏差为1/1000,1/1000,埋设件的位置、标高和垂直度以及施工工艺符合出厂说埋设件的位置、标高和垂直度以及施工工艺符合出厂说明书要求。明书要求。混凝土基础混凝土基础构造形式构造形式整体式整体

12、式分块式分块式“赵氏塔基赵氏塔基”塔塔机竖向荷载机竖向荷载 图图 QTZ60 QTZ60塔机竖向荷载简图塔机竖向荷载简图图图3.2.7-3.2.7-（b b）平头式塔机和动臂式塔机）平头式塔机和动臂式塔机平头式塔吊核心筒动臂式塔吊图图 十字形基础平面示意图及十字形基础平面示意图及A-AA-A剖面图剖面图 板板式和十字形式和十字形基础基础图4.2.1-（a）塔机的板式基础图4.2.1-（b）塔机的十字形基础（加配重）1.1.整体式基础整体式基础 整体式混凝土基础的示意图如整体式混凝土基础的示意图如图图5-15-1所示。所示。2.2.分块式基础分块式基础 分块式混凝土基础的示意图如分块式混凝土基础

13、的示意图如图图5-25-2所示。所示。3.3.塔式起重机基础的布置塔式起重机基础的布置 (1)(1)布置在基础边。布置在基础边。 (2)(2)布置在基坑中央。布置在基坑中央。构构造要求造要求1. 1. 基础高度应满足塔机预埋件的抗拔要求，且不宜小于基础高度应满足塔机预埋件的抗拔要求，且不宜小于1000mm1000mm，不宜采用坡形或台阶形截面的基础。，不宜采用坡形或台阶形截面的基础。2. 2. 基础的混凝土强度等级不应低于基础的混凝土强度等级不应低于C25C25。3. 3. 基础配筋应符合现行国家标准基础配筋应符合现行国家标准混凝土结构设计规范混凝土结构设计规范GB50010GB50010的有

14、关构造规定（含最小配筋率的有关构造规定（含最小配筋率0.15%0.15%）。板式基础应）。板式基础应在基础表层和底层配置直径不小于在基础表层和底层配置直径不小于12mm12mm、间距不大于、间距不大于200mm200mm的的钢筋，且上、下层主筋应用间距不大于钢筋，且上、下层主筋应用间距不大于500mm500mm的竖向构造钢筋的竖向构造钢筋连接；十字形基础主筋应按梁式配筋，主筋直径不小于连接；十字形基础主筋应按梁式配筋，主筋直径不小于12mm12mm，箍筋直径不小于箍筋直径不小于8mm8mm且间距不大于且间距不大于200mm200mm，侧向构造纵筋的直径，侧向构造纵筋的直径不小于不小于10mm1

15、0mm且间距不大于且间距不大于200mm200mm。板式和十字形基础架立筋的。板式和十字形基础架立筋的截面积不宜小于受力筋截面积的一半。截面积不宜小于受力筋截面积的一半。4. 4. 预埋于基础中的塔机基础节锚栓或预埋节，应符合预埋于基础中的塔机基础节锚栓或预埋节，应符合塔机塔机使用说明书使用说明书规定的构造要求，并应有支盘式锚固措施。规定的构造要求，并应有支盘式锚固措施。5. 5. 十字形基础的节点处应采用加腋构造，有利于基础的稳十字形基础的节点处应采用加腋构造，有利于基础的稳定和避免应力集中。定和避免应力集中。基础节斜撑锚栓图 塔机基础节形式 图 塔机预埋节形式预埋节基基础计算础计算1.1.

16、基础的配筋应按现行国家标准基础的配筋应按现行国家标准混凝土结构设计规范混凝土结构设计规范GB50010GB50010的有关规定进行受弯、受剪计算。的有关规定进行受弯、受剪计算。考虑一般塔机基础所受的扭矩考虑一般塔机基础所受的扭矩 较小，例如较小，例如QTZ63QTZ63塔机的塔机的 等等于于228kN228kNm m，QTZ80QTZ80塔机的塔机的 等于等于305kN305kNm m，ZJ6012ZJ6012塔机的塔机的 等等于于350kN350kNm m，ZJ7030ZJ7030塔机的等于塔机的等于660kN660kNm m，远小于混凝土基础，远小于混凝土基础1/41/4的开裂扭矩的开裂扭

17、矩TT；对方形基础长；对方形基础长5m5m、宽、宽5m5m、高、高1.2m1.2m，且混凝土，且混凝土强度等级为强度等级为C25C25时，时，TT为为7880kN7880kNm m。故简化设计中可不考虑扭。故简化设计中可不考虑扭矩的作用。矩的作用。当塔机基础节设有斜撑时，可简化为无斜撑计算，但基础钢筋宜当塔机基础节设有斜撑时，可简化为无斜撑计算，但基础钢筋宜按对称式配置正负弯矩筋。本节所列公式中的荷载不包括基础及按对称式配置正负弯矩筋。本节所列公式中的荷载不包括基础及其上土的自重。净反力是指扣除基础及其上土自重后传至基础底其上土的自重。净反力是指扣除基础及其上土自重后传至基础底面的压应力。面的

18、压应力。2.2.计算板式基础强度时，将塔机作用于基础的计算板式基础强度时，将塔机作用于基础的4 4根立柱所包根立柱所包围的面积作为塔身柱截面，计算受弯、受剪的最危险截面取围的面积作为塔身柱截面，计算受弯、受剪的最危险截面取柱边缘处柱边缘处（图（图 ）。）。基底净反力采用按基底净反力采用按式（式（ 2 2）求得的基底）求得的基底平均压力设计值平均压力设计值P P：（2） 图 板式基础基底压力示意图塔机的塔身是立体桁架式钢结构，力的作用机理和结构构造塔机的塔身是立体桁架式钢结构，力的作用机理和结构构造类同于格构式钢柱，故规定了塔机的类同于格构式钢柱，故规定了塔机的4 4根立柱所包围的面积根立柱所包

19、围的面积作为塔身柱截面。作为塔身柱截面。倾覆力矩设计值倾覆力矩设计值M M按基础主轴按基础主轴x x、y y方向分别作用，计算基底方向分别作用，计算基底压力，再计算基础的内力、配筋。按公式压力，再计算基础的内力、配筋。按公式（2 2）计算出塔机）计算出塔机的塔身柱边基础截面的内力弯矩与精确计算值相比，误差一的塔身柱边基础截面的内力弯矩与精确计算值相比，误差一般在般在5%5%内。内。 3.3.计算十字形基础时，倾覆力矩设计值计算十字形基础时，倾覆力矩设计值M M和水平荷载设计值和水平荷载设计值FVFV按其中任一条形基础纵向作用计算，竖向荷载设计值按其中任一条形基础纵向作用计算，竖向荷载设计值F

20、F仍仍由全部基础承受。由全部基础承受。式中：式中：P Pmaxmax按本规程第按本规程第4.1节规定且采用荷载效应基本组节规定且采用荷载效应基本组合计算的合计算的基底基底边缘的最大压力值；边缘的最大压力值； P P1 1按本规程第按本规程第4.1节规定且采用荷载效应基本组节规定且采用荷载效应基本组合计算的合计算的塔机塔机立柱边的基底压力值。立柱边的基底压力值。 3 3 桩基础桩基础构构造要求造要求1. 桩基构造应符合现行行业标准桩基构造应符合现行行业标准建筑桩基技术规范建筑桩基技术规范JGJ94的规定。预埋件应按的规定。预埋件应按塔机使用说明书塔机使用说明书布置。布置。2. 基桩应按计算和构造

21、要求配置钢筋。纵向钢筋的最小配筋基桩应按计算和构造要求配置钢筋。纵向钢筋的最小配筋率，分别对灌注桩、预制桩、预应力混凝土管桩作了规定。率，分别对灌注桩、预制桩、预应力混凝土管桩作了规定。纵向钢筋最少根数和长度及保护层厚度作了规定，箍筋的构纵向钢筋最少根数和长度及保护层厚度作了规定，箍筋的构造要求也作了规定。造要求也作了规定。3. 承台宜采用截面高度不变的矩形板式或十字形梁式，截面承台宜采用截面高度不变的矩形板式或十字形梁式，截面高度不宜小于高度不宜小于1000mm，且应满足，且应满足塔机使用说明书塔机使用说明书的要的要求。基桩宜均匀对称布置，且不宜少于求。基桩宜均匀对称布置，且不宜少于4根，以

22、满足塔机任意根，以满足塔机任意方向倾覆力矩的作用。边桩中心至承台边缘的最小距离作了方向倾覆力矩的作用。边桩中心至承台边缘的最小距离作了规定。规定。4. 板式承台基础上、下面均应根据计算或构造要求配筋，钢筋板式承台基础上、下面均应根据计算或构造要求配筋，钢筋直径不应小于直径不应小于12mm，间距不应大于，间距不应大于200mm，上、下层钢筋之，上、下层钢筋之间应设置竖向架立筋，宜沿对角线配置桩顶暗梁，塔机基础节的间应设置竖向架立筋，宜沿对角线配置桩顶暗梁，塔机基础节的立柱应位于暗梁上。十字形承台应按两个方向的梁分别配筋，承立柱应位于暗梁上。十字形承台应按两个方向的梁分别配筋，承受正、负弯矩的主筋

23、应按计算配置，箍筋不宜小于受正、负弯矩的主筋应按计算配置，箍筋不宜小于8，间距不宜，间距不宜大于大于200mm。5. 基桩主筋伸入承台基础的锚固长度应不小于基桩主筋伸入承台基础的锚固长度应不小于35d35d（主筋直径），（主筋直径），对于抗拔桩，桩顶主筋的锚固长度应按现行国家标准混凝土结对于抗拔桩，桩顶主筋的锚固长度应按现行国家标准混凝土结构设计规范构设计规范GB50010GB50010确定。对预应力混凝土管桩和钢管桩，宜确定。对预应力混凝土管桩和钢管桩，宜采用植于桩芯混凝土中不少于采用植于桩芯混凝土中不少于6 62020的主筋锚入承台基础，桩芯的主筋锚入承台基础，桩芯混凝土长度不应小于混凝土

24、长度不应小于2 2倍桩径，且不应小于倍桩径，且不应小于1000mm1000mm。桩基计算桩基计算1. 1. 桩顶作用效应，应取沿矩形或方形承台对角线方向（即塔机桩顶作用效应，应取沿矩形或方形承台对角线方向（即塔机塔身截面的对角线方向属荷载效应最危险方向）的倾覆力矩和水塔身截面的对角线方向属荷载效应最危险方向）的倾覆力矩和水平荷载及竖向荷载进行计算，以角桩的受压或受拔为最不利。当平荷载及竖向荷载进行计算，以角桩的受压或受拔为最不利。当采用十字形承台时，倾覆力矩和水平荷载的作用宜取其中任一条采用十字形承台时，倾覆力矩和水平荷载的作用宜取其中任一条形承台按其纵向作用进行计算，竖向荷载按全部基桩承受进

25、行计形承台按其纵向作用进行计算，竖向荷载按全部基桩承受进行计算。算。2. 2. 基桩的桩顶作用效应应按下列公式计算：基桩的桩顶作用效应应按下列公式计算： 1 1） 轴心竖向力作用下：轴心竖向力作用下：（4.3.2-1） 2 2） 偏心竖向力作用下：偏心竖向力作用下：（4.3.2-2） （4.3.2-3） 荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩的平均竖向力；荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最大竖向力；荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最小竖向力；荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力；桩基承台及其上土的自重标准值，水下部分按浮重度计；桩基中的桩数；荷载效应标准组合时，沿矩形

26、或方形承台的对角线方向、或沿 十字型承台中任一条形承台纵向作用于承台顶面的力矩；荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力；承台的高度；矩形承台对角线或十字型承台中任一条形承台两端基桩的轴线 距离。桩基竖向承载力、单桩竖向承载力特征值、桩的抗拔承载力、桩身抗压或抗拔承载力等计算公式均同现行行业标准建筑桩基技术规范JGJ94，此处不作详细解析。式中：承承台计算台计算 受弯及受剪计算受弯及受剪计算1. 桩基承台应进行受弯、受剪承载力计算，将塔机作用于承桩基承台应进行受弯、受剪承载力计算，将塔机作用于承台的台的4 4根塔身立柱所包围的面积作为柱截面，承台弯矩、剪根塔身立柱所包围的面积作为柱截面，

27、承台弯矩、剪力应按本规程第力应按本规程第6.4.26.4.2条至条至6.4.36.4.3条规定计算，受弯、受剪承条规定计算，受弯、受剪承载力和配筋应按现行载力和配筋应按现行混凝土结构设计规范混凝土结构设计规范GB50010GB50010的规的规定进行计算。定进行计算。2. 多桩矩形承台弯矩的计算截面取在塔机基础节塔身柱边，多桩矩形承台弯矩的计算截面取在塔机基础节塔身柱边，弯矩可按下列公式计算：弯矩可按下列公式计算： （4.3.31） （4.3.32） 式中：式中：M Mx x、M My y分别为绕分别为绕x x轴、轴、y y轴方向计算截面处的弯矩设计值；轴方向计算截面处的弯矩设计值； x xi

28、 i、y yi i分别为垂直分别为垂直y y轴、轴、x x轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离；轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离； N Ni i不计承台自重及其上土重，在荷载效应基本组合下的第不计承台自重及其上土重，在荷载效应基本组合下的第i i桩桩 的竖向反力设计值。的竖向反力设计值。图4.3.3-1 承台弯矩计算示意 3. 3. 对于十字形梁式承台和板式承台中暗梁的弯矩与剪力计算，可视基对于十字形梁式承台和板式承台中暗梁的弯矩与剪力计算，可视基桩为不动铰支座，按简支梁或连续梁计算（图桩为不动铰支座，按简支梁或连续梁计算（图4.3.3-24.3.3-2、4.3.3-34.3.3-3），），倾

29、覆力矩设计值倾覆力矩设计值M M按其中任一梁纵向作用，竖向荷载设计值按其中任一梁纵向作用，竖向荷载设计值F F仍由全部仍由全部基础承受。连续梁宜对称配置承受正、负弯矩的主筋；简支梁架立筋基础承受。连续梁宜对称配置承受正、负弯矩的主筋；简支梁架立筋的截面积不宜小于受力筋截面积的一半。暗梁计算截面的宽度应不小的截面积不宜小于受力筋截面积的一半。暗梁计算截面的宽度应不小于桩径。于桩径。图4.3.3-2 板式承台暗梁平面图暗梁塔机塔身截面对角线上两立柱对基础的集中荷载设计值塔机塔身截面对角线上两立柱对基础的集中荷载设计值F Fmaxmax、minmin可按可按下式计算。下式计算。 图4.3.3-3 暗

30、梁（1-1截面）计算简图（4.3.3-3） 式中：F塔机荷载效应基本组合时作用于基础顶的竖向荷载； M塔机荷载效应基本组合时作用于基础顶的倾覆力矩； L1塔机塔身截面对角线上两立柱轴线间的距离。 受冲切计算受冲切计算1. 1. 由于塔机基础节或预埋节有支盘式或横腹杆的特殊构造，由于塔机基础节或预埋节有支盘式或横腹杆的特殊构造，故在承台厚度满足本规程的构造要求和塔机使用说明书故在承台厚度满足本规程的构造要求和塔机使用说明书的要求下，塔机立柱对承台的冲切可不验算。的要求下，塔机立柱对承台的冲切可不验算。2. 2. 塔机的倾覆力矩沿矩形或方形承台的对角线方向作用时，塔机的倾覆力矩沿矩形或方形承台的对

31、角线方向作用时，角桩的桩顶作用力最大，且冲切破坏锥体的侧面积最小，故角桩的桩顶作用力最大，且冲切破坏锥体的侧面积最小，故本规程规定了承台受角桩冲切的承载力计算公式。为简化计本规程规定了承台受角桩冲切的承载力计算公式。为简化计算，将塔机基础节的算，将塔机基础节的4 4根塔身立柱所包围的面积作为塔身柱截根塔身立柱所包围的面积作为塔身柱截面。面。对位于塔机塔身柱冲切破坏锥体以外的基桩，承台受角桩冲对位于塔机塔身柱冲切破坏锥体以外的基桩，承台受角桩冲切的承载力可按下式计算（图切的承载力可按下式计算（图4.3.3-44.3.3-4）：）：图图4.3.3-4 4.3.3-4 承台角桩冲切计算示意承台角桩冲

32、切计算示意荷载效应基本组合时，不计承台及其上土重的角桩桩顶的 竖向力设计值；角桩冲切系数；角桩内边缘至承台外边缘的水平距离；从承台底角桩顶内边缘引45冲切线与承台顶面相交点至 角桩内边缘的水平距离；当塔机塔身柱边位于该45线以 内时，则取由塔机塔身柱边与桩内边缘连线为冲切锥体的 锥线；式中：（4.3.34） （4.3.35） （4.3.36） 当角桩轴线位于塔机塔身柱冲切破坏锥体以内时，且承台高度符合构造要求，可不进行承台受角桩冲切的承载力计算。承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h800mm时， 取1.0; h2000mm时， 取0.9；其间按线性内插法取值；承台混凝土抗拉强度设计值；承台外

33、边缘的有效高度；角桩冲跨比，其值应满足0.251.0， ， 。组组合式基础合式基础组合式基础由混凝土承台或型钢平台、格构式钢柱或钢管柱及灌注桩组合式基础由混凝土承台或型钢平台、格构式钢柱或钢管柱及灌注桩或钢管桩等组成（图或钢管桩等组成（图4.4.1-4.4.1-（a a）。）。图4.4.1-（a） 组合式基础立面示意图 图4.4.1-（b） 型钢平台组合式基础图4.4.1-（c） 无平台组合式基础图5.1-1 塔基预埋锚栓的定位架5.1-2 塔机基础节和锚栓的连接图5.5 基坑中塔机的组合式基础二、附着式塔式起重机的附着装置二、附着式塔式起重机的附着装置 附着式塔式起重机随施工进度向上接高附着

34、式塔式起重机随施工进度向上接高到限定的自由高度后，需利用附着装置与建到限定的自由高度后，需利用附着装置与建筑物拉结，以减小塔身长细比，改善塔身结筑物拉结，以减小塔身长细比，改善塔身结构受力，同时将塔身上部传来的力矩、水平构受力，同时将塔身上部传来的力矩、水平力等通过附着装置传给已施工完成的建筑结力等通过附着装置传给已施工完成的建筑结构构( (图图5-75-7) )。 附着装置有整个塔身抱箍式和抱柱式两种。前附着装置有整个塔身抱箍式和抱柱式两种。前者整体性好，但用钢多，构造复杂者整体性好，但用钢多，构造复杂; ;后者结构简单、后者结构简单、安装方便。附着装置由附着框架、附着杆和附着支安装方便。附

35、着装置由附着框架、附着杆和附着支座组成。附着杆由型钢、无缝钢管制成，应有调节座组成。附着杆由型钢、无缝钢管制成，应有调节螺母以调节长度，较长的附着杆一般用型钢焊成空螺母以调节长度，较长的附着杆一般用型钢焊成空间析架。附着装置的布置方式如间析架。附着装置的布置方式如图图5-85-8所示。所示。附着装置附着装置形式形式抱箍式抱箍式抱柱式抱柱式1.1.附着杆计算附着杆计算 附着杆按两端铰支的轴心受压杆件计算。附着杆按两端铰支的轴心受压杆件计算。 (1)(1)附着杆内力。附着杆内力按说明书规定取用附着杆内力。附着杆内力按说明书规定取用; ;如如说明书无规定，或附着杆与建筑物连接的两支座间距说明书无规定

36、，或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，则需进行计算。其计算要点如下改变时，则需进行计算。其计算要点如下: : 1) 1)塔式起重机按说明书规定与建筑物附着时，最塔式起重机按说明书规定与建筑物附着时，最上一道附着装置的负荷最大，因此，应以此道附着杆上一道附着装置的负荷最大，因此，应以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。 2)2)附着杆的内力计算应考虑两种工况附着杆的内力计算应考虑两种工况: :塔式起重塔式起重机满载工作、塔式起重机非工作，机满载工作、塔式起重机非工作， 3)3)附着杆内力计算。附着杆内力按力矩平衡原理附着杆内力计算。附着杆内力

37、按力矩平衡原理计算。计算。 (2)(2)附着杆长细比计算。附着杆长细比计算。 (3)(3)稳定性计算。稳定性计算。 2.2.附着支座连接计算附着支座连接计算 附着支座与建筑物的连接，目前多采用与预埋在附着支座与建筑物的连接，目前多采用与预埋在建筑物构件上的螺栓相连接。预埋螺栓的规格、材料、建筑物构件上的螺栓相连接。预埋螺栓的规格、材料、数量和施工要求，塔式起重机使用说明书一般都有规数量和施工要求，塔式起重机使用说明书一般都有规定。如无规定，可按下列要求确定定。如无规定，可按下列要求确定: : (1) (1)预埋螺栓预埋螺栓( (以下简称螺栓以下简称螺栓) )用用Q235Q235镇静钢制作。镇静

38、钢制作。 (2)(2)附着的建筑物构件的混凝土强度等级不应低于附着的建筑物构件的混凝土强度等级不应低于C20C20。 (3)(3)螺栓的直径不宜小于螺栓的直径不宜小于24mm24mm。 (4)(4)螺栓埋人长度和数量按公式计算。螺栓埋人长度和数量按公式计算。 (5)(5)附着点应设在建筑物楼面标高附近，距离不宜附着点应设在建筑物楼面标高附近，距离不宜大于大于200mm200mm。附着点处结构需验算，必要时应加强。附着点处结构需验算，必要时应加强。 3.3.附着框架计算附着框架计算 附着框架按方形钢架计算，其计算简图附着框架按方形钢架计算，其计算简图如如图图5-15-12 2所示所示; ;为便于

39、计算，可将其分解，如为便于计算，可将其分解，如图图5-15-13 3所示。图中作为作用于附着框架的荷所示。图中作为作用于附着框架的荷载载; ;根据最大单根附着杆内力计算，作用点为根据最大单根附着杆内力计算，作用点为顶紧螺栓顶紧螺栓( (附着框架与塔身连接用附着框架与塔身连接用) )与附着框与附着框架的接触点。具体计算方法可参阅建筑结构架的接触点。具体计算方法可参阅建筑结构力学有关内容。力学有关内容。塔式起重机整体式混凝土基础的计算简图塔式起重机整体式混凝土基础的计算简图图图 塔式起重机附着装置塔式起重机附着装置图图 附着装置的布置方式附着装置的布置方式图图 附着框架计算简图附着框架计算简图图图

40、 附着框架计算分解图附着框架计算分解图 在安装和固定附着杆时，必须用经纬仪检查塔身的在安装和固定附着杆时，必须用经纬仪检查塔身的垂直度，如塔身倾斜，可调节附着杆的长度进行调直。垂直度，如塔身倾斜，可调节附着杆的长度进行调直。附着杆安装应牢固，倾角不得大于附着杆安装应牢固，倾角不得大于1010% %。 一般情况下附着式塔式起重机一般情况下附着式塔式起重机设置设置2 2- -3 3道附着道附着装置装置即可满足施工需要。第一道附着装置设在距塔机基础表即可满足施工需要。第一道附着装置设在距塔机基础表面面3030- -5050m m处，自第一道附着装置向上，每隔处，自第一道附着装置向上，每隔1414-

41、-20m20m设一设一道附着装置。对超高层建筑不必设置过多的附着装置，道附着装置。对超高层建筑不必设置过多的附着装置，可将下部的附着装置拆换装到上部使用。可将下部的附着装置拆换装到上部使用。 在降落塔身时，拆除附着装置要同步进行，严禁先在降落塔身时，拆除附着装置要同步进行，严禁先拆除全部附着装置，然后再拆除塔身。拆除全部附着装置，然后再拆除塔身。附着装置的构造要求附着装置的构造要求第三节第三节 脚手架计算脚手架计算一、荷载一、荷载 脚手架上的荷载分为永久荷载和可变荷载两类。脚手架上的荷载分为永久荷载和可变荷载两类。1.1.永久荷载永久荷载( (恒荷载恒荷载) ) 永久荷载永久荷载( (恒荷载恒

42、荷载) )可分为可分为: :(1)(1)脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重。每根杆承受的结构自剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重。每根杆承受的结构自重标准值，宜按重标准值，宜按表表5-25-2采用。采用。(2)(2)冲压钢脚手板、木脚手板与竹串片脚手板自重标准值，应冲压钢脚手板、木脚手板与竹串片脚手板自重标准值，应按按表表5-35-3采用。采用。(3)(3)栏杆与脚手板挡板自重标准值，应按栏杆与脚手板挡板自重标准值，应按表表5-45-4采用。采用。(4)(4)脚手架上吊挂的安全设施脚手架上吊挂的安全设施

43、( (安全网、苇席、竹笆及帆布等安全网、苇席、竹笆及帆布等) )的荷载应按实际情况采用。的荷载应按实际情况采用。2.2.可变荷载可变荷载( (活荷载活荷载) ) 可变荷载包括下列两种荷载可变荷载包括下列两种荷载: : (1) (1)施工荷载。包括作业层上的人员、材施工荷载。包括作业层上的人员、材料及施工工具等，按料及施工工具等，按表表5-55-5取值。取值。 (2)(2)风荷载。作用于脚手架上的水平风荷风荷载。作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下列计算载标准值，应按下列计算: :3.3.荷载效应组合荷载效应组合 设计脚手架的承重构件时，应根据使用设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能

44、出现的荷载取其最不利组合进行过程中可能出现的荷载取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按计算，荷载效应组合宜按表表5-85-8采用。采用。二、脚手架基本设计规定二、脚手架基本设计规定 脚手架承载能力的设计计算项目脚手架承载能力的设计计算项目: : (1) (1)纵向、横向水平杆等受弯构件的强度纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件抗滑承载力计算。和连接扣件抗滑承载力计算。 (2)(2)立杆的稳定性计算。立杆的稳定性计算。 (3)(3)连墙件的强度、稳定性和连接强度的连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算。计算。 (4)(4)立杆地基承载力计算。计算构件的强立杆地基承载力计算。计算构件的强度、

45、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。基本组合的设计值。 永久荷载分项系数应取永久荷载分项系数应取1.21.2， 可变荷载分项系数应取可变荷载分项系数应取1.41.4。三、计算方法三、计算方法1.1.荷载的传递路径与计算简图荷载的传递路径与计算简图 脚手架计算首先要确定计算简图，即永久脚手架计算首先要确定计算简图，即永久荷载和可变荷载具体如何分配到各杆件上，形荷载和可变荷载具体如何分配到各杆件上，形成计算模型。确定计算简图的前提是搞清荷载成计算模型。确定计算简图的前提是搞清荷载的传递路径，而传递路径与脚手板的铺设方向的传递路径，而传递路径与脚

46、手板的铺设方向相关。相关。（1 1）脚手板纵向铺设）脚手板纵向铺设（2 2）脚手板横向铺设）脚手板横向铺设 2.2.纵、横向水平杆及脚手板计算纵、横向水平杆及脚手板计算 (1)(1)纵、横向水平杆及脚手板按受弯构件计算。纵、横向水平杆及脚手板按受弯构件计算。 (2)(2)纵、横向水平杆与立柱连接的扣件抗滑移承载力，纵、横向水平杆与立柱连接的扣件抗滑移承载力，应满足下式应满足下式: :3.3.立杆计算立杆计算 (1)(1)立杆的稳定性计算。立杆的稳定性计算。 (2)(2)计算立杆段的轴向力设计值计算立杆段的轴向力设计值N N。 (3)(3)立杆计算长度。立杆计算长度。 (4)(4)由风荷载设计值

47、产生的立杆段弯矩。由风荷载设计值产生的立杆段弯矩。 (5)(5)立杆稳定性计算部位的确定应符合规定。立杆稳定性计算部位的确定应符合规定。4.4.连墙件计算连墙件计算 (1)(1)连墙件的轴向力设计值计算。连墙件的轴向力设计值计算。 (2)(2)由风荷载产生的连墙件的轴向力设计由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值计算。值计算。5.5.立杆地基承载力计算立杆地基承载力计算 (1)(1)立杆基础底面的平均压力应满足要求。立杆基础底面的平均压力应满足要求。 (2)(2)地基承载力设计值计算。地基承载力设计值计算。单、双排与、双排与满堂脚手架作堂脚手架作业层上的施工荷上的施工荷载标准准值应根据根据实际情况

48、确定，且不情况确定，且不应低于表低于表4.2.24.2.2的的规定定。表表4.2.2施工均布荷载标准值施工均布荷载标准值类别标准准值（kN/m2）装修脚手架装修脚手架混凝土、砌筑混凝土、砌筑结构脚手架构脚手架轻型型钢结构及空构及空间网格网格结 构构脚手架脚手架普通普通钢结构脚手架构脚手架2.03.02.03.0 注：斜道上的施工均布荷注：斜道上的施工均布荷载标准准值不不应低于低于2.0 kN/m2。 当在双排脚手架上同当在双排脚手架上同时有有2个及以上操作个及以上操作层作作业时，在同一个跨距内各操，在同一个跨距内各操作作层的施工均布荷的施工均布荷载标准准值总和不得超和不得超过5.0kN/ /。

49、 支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时支模、粉刷、砌墙等各工种进行立体交叉作业时,不得在同一垂直方向上操作不得在同一垂直方向上操作,下层作业的位置下层作业的位置,必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外必须处于上层高度确定的可能坠落的范围之外.不符合以上条件不符合以上条件时时,应设置安全防护层应设置安全防护层.摘自摘自建筑施工高处作业安全技术规范建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091 双管立杆脚手架由于经济双管立杆脚手架由于经济性不好，很少使用，本次修订性不好，很少使用，本次修订中予以取消。中予以取消。 单排脚手架搭设高度不应单排脚手架搭设高度不应超过超过24m；双排脚手架搭设高；双

50、排脚手架搭设高度不宜超过度不宜超过50m，高度超过，高度超过50m的双排脚手架，应采用分的双排脚手架，应采用分段搭设等措施。段搭设等措施。 规定脚手架高度不宜超过规定脚手架高度不宜超过50m的依据：的依据：1 根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立杆采查，立杆采 用单管的落地脚手架一般在用单管的落地脚手架一般在50m以下。当以下。当需要的搭设高度大于需要的搭设高度大于50m时，一般都比较慎重地采用时，一般都比较慎重地采用了加强措施，如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设了加强措施，如采用双管立杆、分段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段搭设、

51、分段卸荷方面已等方法。国内在脚手架的分段搭设、分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。经积累了许多可靠、行之有效的方法和经验。2 从经济方面考虑。搭设高度超过从经济方面考虑。搭设高度超过50m时，钢管、时，钢管、扣件的周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用扣件的周转使用率降低，脚手架的地基基础处理费用也会增加。也会增加。3 参考国外的经验。美国、日本、德国等也限制落参考国外的经验。美国、日本、德国等也限制落地脚手架的搭设高度：如美国为地脚手架的搭设高度：如美国为50m，德国为，德国为60m日本为日本为45m等。等。 与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手与建筑结构荷载规范的

52、内容统一。将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式架上的水平风荷载标准值的计算公式 wkwk= =. .zzssw0w0（w0w0取取n=50n=50的值）的值）修改为：修改为： wkwk= =zzssw w0 0wk风荷载标准值（kN/m2）；z风压高度变化系数，应按现行国家标准建筑结构荷载规范GB50009规定采用；s脚手架风荷载体型系数，应按本规范表4.2.6的规定采用； wo基本风压值 （kN/m2），应按国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4的规定采用，取重现期n=10对应的风压值。 风压高度变化系数风压高度变化系数z，按照现行国家标准，按照现行国家标准建建筑

53、结构荷载规范筑结构荷载规范规定的值进行选取。我们在设计脚规定的值进行选取。我们在设计脚手架时，要注意此值的取法，手架时，要注意此值的取法， 按现行国家标准按现行国家标准建建筑结构荷载规范筑结构荷载规范的要求，对于平坦或稍有起伏的地的要求，对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应依据地面粗糙度类别进行选形，风压高度变化系数应依据地面粗糙度类别进行选择确定择确定将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取轴向力由单排架取3kN3kN改为改为2kN2kN，双排架取，双排架取5kN5kN改为改为3kN 3kN ；（约束平面外变形）；（约束平面外变形）强调

54、连墙件的重要性，对连墙件的计算写强调连墙件的重要性，对连墙件的计算写得更明确得更明确( (计算部分计算部分) )根据现场施工脚手架应采用密目式安全立根据现场施工脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化网全封闭的安全管理规定，此次修订弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。设高度做了调整。常用密目式安全立网全封常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的式双排脚手架的设计尺寸尺寸（m）连墙件件设置置立立杆杆横横距距l lb b步距步距h h下列荷下列荷载时的立杆的立杆纵距距l la a(m(m) )脚手架脚手架允允许搭搭设高度高度

55、 H H 2+0.352+0.35(kN/m(kN/m2 2) )2+2+2+2+2 20.350.35(kN/m(kN/m2 2) )3+0.353+0.35(kN/m(kN/m2 2) )3+2+3+2+2 20.350.35(kN/m(kN/m2 2) )二步二步三跨三跨1.01.05 51.51.52.02.01.51.51.51.51.51.550501.801.801.81.81.51.51.51.51.51.532321.31.30 01.51.51.81.81.51.51.51.51.51.550501.801.801.81.81.21.21.51.51.21.230301.5

56、1.55 51.51.51.81.81.51.51.51.51.51.538381.801.801.81.81.21.21.51.51.21.22222三步三步三跨三跨1.01.05 51.51.52.02.01.51.51.51.51.51.543431.801.801.81.81.21.21.51.51.21.224241.31.30 01.51.51.81.81.51.51.51.51.21.230301.801.801.81.81.21.21.51.51.21.21717注：地面粗糙度为B类，基本风压o =0.4kN/m2 。 表表 荷载效应组合荷载效应组合计算算项目目荷荷载效效应组合

57、合纵向、横向水平杆向、横向水平杆强强度与度与变形形永久荷永久荷载+ +施工荷施工荷载脚手架立杆地基承脚手架立杆地基承载力力型型钢悬挑梁的挑梁的强强度、度、稳定与定与变形形永久荷永久荷载+ +施工荷施工荷载永久荷永久荷载+ +0.90.9（施工荷（施工荷载+ +风荷荷载）立杆立杆稳定定永久荷永久荷载+ +可可变荷荷载（不含（不含风荷荷载）永久荷永久荷载+ +0.90.9（可（可变荷荷载+ +风荷荷载）连墙件件强强度与度与稳定定单排架，排架，风荷荷载+ +2.0kN2.0kN双排架，双排架，风荷荷载+ +3.0kN3.0kN将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数修改为0.9。(原来是0.85) 满堂

58、支撑架用于混凝土结构施工时，荷载组合与荷载设计值应符合现行行业标准建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规定。2 2、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例）、双排脚手架的设计计算公式（以不组合风荷载为例）脚手架立杆稳定性的计算公式：脚手架立杆稳定性的计算公式： ；式中：式中：N N脚手架立杆的轴力设计值；脚手架立杆的轴力设计值；A A脚手架立杆的毛截面脚手架立杆的毛截面面积，面积，f f钢材的设计强度值。钢材的设计强度值。轴心受压构件的整体轴心受压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比稳定系数，由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比0 0查表或由公式：查表或由公式： 确

59、定；确定； l l0 0= =k k h h，扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力，计算时视为轴心受压构件。心受力，计算时视为轴心受压构件。 其中：其中：k k计算长度附加系数，计算长度附加系数，考虑整体稳定考虑整体稳定因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得；因素的计算长度系数，它们可以通过规范查得；h h立杆步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆步距。根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。立杆的稳定性。钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承载力钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承载力设计值可以由公式设计值可以由公式:

60、: 表达，表达， 式中：式中：轴心受压构件的整体稳定系数，轴心受压构件的整体稳定系数，A A轴轴心压杆的毛截面面积，心压杆的毛截面面积，f f钢材的设计强度值。轴钢材的设计强度值。轴心压杆的稳定承载力设计值心压杆的稳定承载力设计值= =稳定承载力极限值稳定承载力极限值( (R R s s ) )，式中：，式中：R R钢材的抗力分项系数，钢材的抗力分项系数， R R =1.165 =1.165。脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验和结构计算分析确定。根据建筑施工脚手架结构计算分析确定。根据建筑施工脚手架结构安全度的要求，脚手架立杆的设计承结构安全度的要求，脚

61、手架立杆的设计承载力载力= =脚手架立杆的极限承载力脚手架立杆的极限承载力K K，式中：，式中：K K安全系数，根据工作条件取安全系数，根据工作条件取2.0-3.02.0-3.0。由于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，由于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，底部立杆接近轴心受力。此外，由于脚手架底部立杆接近轴心受力。此外，由于脚手架的工作条件较差，施工误差大，其安全系数的工作条件较差，施工误差大，其安全系数显然应该高于钢结构。按照钢结构设计规范显然应该高于钢结构。按照钢结构设计规范的表示方法，同时考虑脚手架在安全系数上的表示方法，同时考虑脚手架在安全系数上和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承载

62、力和钢结构的差别，脚手架立杆的设计承载力可以表达为可以表达为: : 或或: :式中：式中：R R立杆的抗力调整系数，应由计算确定，立杆的抗力调整系数，应由计算确定，f fy y钢材钢材的屈服强度。的屈服强度。脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和脚手架立杆的轴力设计值根据脚手架自重和外荷载计算求得。由于脚手架属于临时性外荷载计算求得。由于脚手架属于临时性结构，安全等级为三级，结构重要性系数结构，安全等级为三级，结构重要性系数取取0.90.9。其轴力设计值可以表达为：。其轴力设计值可以表达为：0.90.9（1.21.2N NGkGk+1.4+1.4N NQkQk）。式中：）。式中：N NGkGk

63、结构结构自重和构配件自重标准值产生的轴力，自重和构配件自重标准值产生的轴力，N NQkQk施工荷载等的标准值产生的轴力之和。施工荷载等的标准值产生的轴力之和。脚手架立杆的设计计算应满足：脚手架立杆的设计计算应满足： 0.90.9（1.21.2N NGkGk+1.4+1.4N NQkQk）为符合现行规范的表达习惯，使用上将上式改为符合现行规范的表达习惯，使用上将上式改写为：写为：（1.21.2N NGkGk+1.4+1.4N NQkQk） = = R R的值根据脚手架安全系数的值根据脚手架安全系数K K与现行规范的与现行规范的可靠度相一致的条件求得，即：可靠度相一致的条件求得，即：（ N NGk

64、Gk+N NQkQk） 应等效于应等效于 （1.21.2N NGkGk+1.4+1.4N NQkQk） 可以求出：可以求出：R R = = 可见，可见，R是反映脚手架安全性与脚手架上是反映脚手架安全性与脚手架上作用的恒、活荷载比例关系的系数。扣件作用的恒、活荷载比例关系的系数。扣件式脚手架的安全系数取为：式脚手架的安全系数取为：K=2.0。对于不。对于不同的同的NGk和和NQk的比值，经统计的比值，经统计0.9 R1.33。 脚手架立杆的整体稳定系数由考虑脚手架脚手架立杆的整体稳定系数由考虑脚手架整体稳定因素的换算长细比整体稳定因素的换算长细比0查表或公式：查表或公式： 确定。确定。 ，l0脚

65、手架大波失脚手架大波失 稳时的半波长度或连墙件的竖向间距，由稳时的半波长度或连墙件的竖向间距，由脚手架的搭设方式确定。脚手架的搭设方式确定。以步距h表示l0，可以写为单榀架体大波失稳的计算长度系数和步距的乘积：h。同时将 考虑为计算长度附加系数来调 整结构安全度，并写入l0。立杆计算长度就写成为如下形式，即：l0=kh 。故： 经比较可见： 。 经以上变换，脚手架立杆设计计算公式写为：1.2NGk+1.4NQk 允许搭设高度计算： 结构自重和构配件自重标准值产生的轴力NGk=NG1k+NG2k，其中NG1k脚手架结构自重标准值产生的轴力，其值等于脚手架立杆承受的每米结构自重标准值gk 和架体总

66、高度H的乘积：NG1k=gkH；NG2k脚手架上构配件自重标准值产生的轴力。代入脚手架立杆设计计算公式： 1.2（gkH+ NG2k）+1.4NQk可以求出：H =取消了当26m HS 50m时，对允许搭设高度限制的调整，原来是参照的英国标准，当代入50m时影响不大：密目式安全立网自重标准值不应低于0.01kN /。双排脚手架的使用经验丰富、成熟，本次修订中改动很少。单排脚手架的使用已经很少，接近淘汰。悬挑脚手架挑梁结构及其锚固悬挑脚手架挑梁结构及其锚固 规范中规范中推荐以双轴对称截面钢梁推荐以双轴对称截面钢梁做悬做悬挑梁结构。悬挑脚手架的搭设高度不超过挑梁结构。悬挑脚手架的搭设高度不超过20

67、20米。悬挑梁截面高度不应小于米。悬挑梁截面高度不应小于160mm160mm。每。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉与上一层建筑结构斜拉结，钢丝绳、钢拉杆作为附加保险措施，不参与悬挑钢梁受杆作为附加保险措施，不参与悬挑钢梁受力计算。悬挑梁尾端应在两处及以上固定力计算。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的梁的U U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于1616。挑梁结构及其锚固的验算内容：悬挑梁的挑梁结构及其锚固的验算内容：悬挑

68、梁的强度；悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系强度；悬挑梁的挠度；当无有效支撑体系时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处时悬挑梁的稳定性；悬挑梁锚固段压点处U U型钢筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承型钢筋拉环或螺栓的强度；压点处楼板承受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁前端受锚固负弯矩时的抗弯强度；悬挑梁前端支点下混凝土梁（板）的承载力。支点下混凝土梁（板）的承载力。1木楔楔紧 图6.10.5-3 悬挑挑钢梁楼面构造梁楼面构造图6.10.5 -2 悬挑挑钢梁穿梁穿墙构造构造型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式：型钢悬挑梁的抗弯强度计算公式：型钢悬挑梁的整体稳定性验算公式：型钢悬挑梁的整体稳定性验算公式：锚固型钢悬

69、挑梁的锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或螺栓的强型钢筋拉环或螺栓的强度计算公式：度计算公式： 式中：式中：Nm型钢悬挑梁锚固段压点型钢悬挑梁锚固段压点U型钢型钢筋拉环或螺栓的拉力设计值；筋拉环或螺栓的拉力设计值； Al U型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的型钢筋拉环的净截面面积或螺栓的有效截面面积（有效截面面积（mm2），一个），一个U型钢筋拉环型钢筋拉环或一对螺栓按两个截面计算；或一对螺栓按两个截面计算； fl U型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，型钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按应按混凝土结构设计规范混凝土结构设计规范GB50010的的规定，取规定，取fl =50N/mm2。当型钢悬挑梁锚固段压点

70、处采用当型钢悬挑梁锚固段压点处采用2个（对）个（对）及以上及以上U型钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其型钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折的折减系数。减系数。构造要求：构造要求：U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。硬木楔楔紧。型钢悬挑梁固定端应采用型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上个（对）及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，型钢筋拉环或锚固螺栓与梁板固定，U型钢型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底筋

71、拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准家标准混凝土结构设计规范混凝土结构设计规范GB50010中中钢筋锚固的规定。钢筋锚固的规定。6.10.6 当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mm10mm（宽厚）；当采用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于63mm63mm6mm。6.10.7 型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。6.10.8 锚固位置设置

72、在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。如果楼板的厚度小于120mm应采取加固措施。悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉构件悬挑钢梁前端应采用吊拉卸荷，吊拉卸荷的吊拉构件有刚性的，也有柔性的，如果使用钢丝绳，其直径不有刚性的，也有柔性的，如果使用钢丝绳，其直径不应小于应小于1414，使用预埋吊环其直径不宜小于，使用预埋吊环其直径不宜小于2020（或（或计算确定），预埋吊环应使用计算确定），预埋吊环应使用HPB235HPB235级钢筋制作。钢级钢筋制作。钢丝绳卡不得少于丝绳卡不得少于3 3个。个。悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过悬挑钢梁悬挑长度一般情况下不超过2m2m能满足施工需能满足施

73、工需要，但在工程结构局部有可能满足不了使用要求，局要，但在工程结构局部有可能满足不了使用要求，局部悬挑长度不宜超过部悬挑长度不宜超过3 3米。大悬挑另行专门设计及论米。大悬挑另行专门设计及论证。证。在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。等措施。悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。定位点可采用竖直焊接长定位点可采用

74、竖直焊接长0.2m0.2m、直径、直径25mm-30mm25mm-30mm的钢的钢筋或短管等方式。筋或短管等方式。悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。每一纵距设置一根。（不允许有连梁）（不允许有连梁）悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级锚固悬挑梁的主体结构混凝土实测强度等级不得低于不得低于C20。悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。加固

75、措施。满堂脚手架和满堂支撑架满堂脚手架和满堂支撑架 满堂脚手架和普通型满堂支撑架 加强型满堂支撑架 1、满堂脚手架和满堂支撑架结构体系满堂脚手架满堂脚手架定义为在纵、横方向，由不少于定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立部作业层的施工荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态。杆，顶部立杆呈偏心受压状态。满堂支撑架满堂支撑架定义为在纵、横方向，由不少于定义为在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向三排立

76、杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体剪刀撑、扣件等构成的承力支架。该架体顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆，顶部的施工荷载通过可调托撑传给立杆，顶部立杆呈轴心受压状态。顶部立杆呈轴心受压状态。满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。满堂支撑架可分为普通型和加强型二种。当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔当架体沿外侧周边及内部纵、横向每隔5m8m，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑，设置由底至顶的连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平在竖向剪刀撑顶部交点平面设置连续水平剪刀撑，且水平剪刀撑距架体底平面或相剪刀撑，且水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不超过

77、邻水平剪刀撑的间距不超过8m时，定义为时，定义为普通型满堂支撑架；普通型满堂支撑架；当连续竖向剪刀撑的间距不大于当连续竖向剪刀撑的间距不大于5m，连续，连续水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀水平剪刀撑距架体底平面或相邻水平剪刀撑的间距不大于撑的间距不大于6m时，定义为加强型满堂时，定义为加强型满堂支撑架。支撑架。当架体高度不超过当架体高度不超过8m且施工荷载不大时，扫地杆布置且施工荷载不大时，扫地杆布置层可不设水平剪刀撑。层可不设水平剪刀撑。满堂脚手架的支撑布置同普通型满堂支撑架。满堂脚手架的支撑布置同普通型满堂支撑架。满堂脚手架的搭设高度不宜超过满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；施工层不

78、得超；施工层不得超过一层。满堂脚手架的高宽比不宜大于过一层。满堂脚手架的高宽比不宜大于3。当高宽比大。当高宽比大于于2时，应在架体的四周和内部，水平间隔时，应在架体的四周和内部，水平间隔6m9m，竖向间隔竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。满堂支撑架搭设高度不宜超过满堂支撑架搭设高度不宜超过30m。满堂支撑架的高。满堂支撑架的高宽比不应大于宽比不应大于3。当高宽比超过本规范附录。当高宽比超过本规范附录C所给限值所给限值（2或或2.5）时，应在支架的四周和内部与

79、建筑结构）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m,竖向间距应竖向间距应为为2m3m；自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的立杆段；自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的立杆段长度长度a不应超过不应超过0.5m。2、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能、满堂脚手架和满堂支撑架的结构性能支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支撑支撑体系设置完善的满堂脚手架或满堂支撑架，在极限荷载作用下的可能破坏形式为：架，在极限荷载作用下的可能破坏形式为：以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向以水平剪刀撑设置层为反弯点的沿较弱方向的架体大波整体失稳。的架体大波整体失稳。架体较大

80、步距间立杆段的局部弯曲失稳架体较大步距间立杆段的局部弯曲失稳通常情况下，架体的极限承载力由架体大波通常情况下，架体的极限承载力由架体大波整体失稳时的承载力值确定。当架体的步距整体失稳时的承载力值确定。当架体的步距过大时，立杆段的稳定承载力可能低于整体过大时，立杆段的稳定承载力可能低于整体失稳时的承载力。失稳时的承载力。满堂脚手架和满堂支满堂脚手架和满堂支撑架的破坏形式和脚撑架的破坏形式和脚手架结构很相似，都手架结构很相似，都是以某一水平刚度较是以某一水平刚度较大的支撑层做为反弯大的支撑层做为反弯点，发生结构的大波点，发生结构的大波失稳。因此，在计算失稳。因此，在计算方法上可以归为同一方法上可以

81、归为同一类。类。满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点显满堂脚手架和满堂支撑架结构的破坏特点显示，剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大示，剪刀撑体系及其布置决定了其对架体大波失稳的约束作用，从而将很大程度上影响波失稳的约束作用，从而将很大程度上影响到架体的极限承载力。分析表明：影响架体到架体的极限承载力。分析表明：影响架体承载力的主要因素有：承载力的主要因素有：立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积立杆的纵、横向间距（立杆的横截面面积所支撑架体的面积）所支撑架体的面积）竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量竖向剪刀撑和水平剪刀撑的布置方式和数量纵、横向水平杆的步距纵、横向水平杆的步距架体上活荷载的加

82、载方式。架体上活荷载的加载方式。3、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性、满堂脚手架和满堂支撑架立杆稳定性的计算部位：的计算部位：当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；立杆横距时，应计算底层立杆段；当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；立杆段进行验算；当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中当架体上有集中荷载作用时，尚应计算集中荷

83、载作用范围内受力最大的立杆段；荷载作用范围内受力最大的立杆段；满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。满堂支撑架尚应计算顶层立杆段。4、满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法、满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式和计算公式满堂脚手架和满堂支撑架的设计承载力确定满堂脚手架和满堂支撑架的设计承载力确定方法和双排脚手架完全相同。方法和双排脚手架完全相同。满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算满堂脚手架和满堂支撑架的计算方法和计算公式上也和双排脚手架完全一致。立杆公式上也和双排脚手架完全一致。立杆 稳定性的计算公式：稳定性的计算公式： ；式中：；式中： 由考虑架体整体稳定因素的换算长细比由考虑架体整体稳定因素的

84、换算长细比0查表或由公式：查表或由公式： 确定；确定； ， l0=k h 或或 l0= k (h+2a)（用于满堂支撑架顶（用于满堂支撑架顶部立杆段）。其中：部立杆段）。其中：h立杆步距，立杆步距，k计算长度计算长度附加系数，附加系数，满堂脚手架和满堂支撑架考虑整体满堂脚手架和满堂支撑架考虑整体稳定因素的计算长度系数，由规范查得，稳定因素的计算长度系数，由规范查得，a 立杆立杆自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的长度，其值应不自顶层水平杆中心线至顶撑顶面的长度，其值应不大于大于0.5m，当当0.2ma0.5m时，承载力按线性时，承载力按线性插入确定，并取其较大值插入确定，并取其较大值。 根据以上公式

85、，可以根据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳定性。验算计算部位立杆的稳定性。 所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架在计算所不同的是满堂脚手架和满堂支撑架在计算立杆轴力时考虑的施工荷载相对复杂，应根据实际立杆轴力时考虑的施工荷载相对复杂，应根据实际情况确定；结构体系在布置上和脚手架结构不同，情况确定；结构体系在布置上和脚手架结构不同，应根据不同结构布置查得相应的立杆计算长度系数应根据不同结构布置查得相应的立杆计算长度系数和计算长度附加系数和计算长度附加系数k。目前对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研究尚少，对目前对高大满堂脚手架和满堂支撑架的研究尚少，对结构特性特别是剪刀撑的数量及布置方式对结构承结构特

86、性特别是剪刀撑的数量及布置方式对结构承载力的影响认识不足，规范尚不能很好地总结归纳出载力的影响认识不足，规范尚不能很好地总结归纳出不同架体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数的变不同架体立杆考虑整体稳定因素的计算长度系数的变化规律。化规律。规范中架体的可计算范围：规范中架体的可计算范围：满堂脚手架：立杆间距满堂脚手架：立杆间距0.91.3m，架体高宽比，架体高宽比2.0，结构跨数不少于，结构跨数不少于45跨。跨。满堂支撑架：立杆间距满堂支撑架：立杆间距0.41.2m，架体高宽比，架体高宽比2.02.5，结构跨数不少于，结构跨数不少于48跨。跨。此范围基本涵盖了结构施工的常用范围。如所使用架此范围

87、基本涵盖了结构施工的常用范围。如所使用架体不满足以上条件，应采取加大架体范围或设置与建体不满足以上条件，应采取加大架体范围或设置与建筑结构刚性连接的方法。筑结构刚性连接的方法。满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆满堂脚手架尚应计算支撑工作平台的纵、横向水平杆的抗弯以及水平杆与立杆间连接扣件的抗滑移能力。的抗弯以及水平杆与立杆间连接扣件的抗滑移能力。5、满堂脚手架和满堂支撑架的设计荷载、满堂脚手架和满堂支撑架的设计荷载满堂脚手架和满堂支撑架立杆所受轴力应根据实际满堂脚手架和满堂支撑架立杆所受轴力应根据实际情况确定。情况确定。规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架立杆承规范中给出了常用满

88、堂脚手架和满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，供施工查询。支撑架上受的每米结构自重标准值，供施工查询。支撑架上工作平台重量应按照实际构造计算，规范中给出了工作平台重量应按照实际构造计算，规范中给出了常用情况的参考值。常用情况的参考值。用于轻型钢结构及空间网格结构施工的满堂脚手架用于轻型钢结构及空间网格结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为的均布荷载最低值为2.0 kN/m2，用于普通钢结构施，用于普通钢结构施工的满堂脚手架的均布荷载最低值为工的满堂脚手架的均布荷载最低值为3.0 kN/m2。规范规定了满堂脚手架上的施工均布荷载的最低值。规范规定了满堂脚手架上的施工均布荷载的最低值。当架体用

89、于混凝土结构施工时，作业层上的荷载标当架体用于混凝土结构施工时，作业层上的荷载标准值和准值和建筑施工模板安全技术规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162的规的规定一致。定一致。6、满堂脚手架和满堂支撑架的构造、满堂脚手架和满堂支撑架的构造规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架的最大规范中给出了常用满堂脚手架和满堂支撑架的最大搭设高度。搭设高度。限制条件：限制条件： 1）最少跨数应符合本规范附录）最少跨数应符合本规范附录c的规定的规定 2）脚手板自重标准值取）脚手板自重标准值取0.35 kN/m2 3）地面粗糙度为）地面粗糙度为B类，基本风压类，基本风压0=0.35kN/m2 4）立杆间距不小于

90、）立杆间距不小于1.2m1.2m，施工荷载标准值不，施工荷载标准值不小于小于3kN/m2时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件时，立杆上应增设防滑扣件，防滑扣件应安装牢固，且顶紧立杆与水平杆连接的扣件应安装牢固，且顶紧立杆与水平杆连接的扣件序号序号步距步距（m m）立杆立杆间距距（m）支架最大支架最大高高宽比比下列施工荷下列施工荷载时最大最大允允许高度（高度（m）2 kN/m23 kN/m211.71.81.2 21.21.22 21792 21.0 01.01.02 230243 30.9 90.90.92 236364 41.51.3 31.31.32 21895 51.2 21.21.22

91、2231661.0 01.01.02 2363170.9 90.90.92 2363681.21.3 31.31.32 2201391.2 21.21.22 22419101.0 01.01.02 23632110.9 90.90.92 23636120.91.0 01.01.02 23633130.9 90.90.92 23636常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸常用敞开式满堂脚手架结构的设计尺寸 满堂脚手架的搭设高度不宜超过满堂脚手架的搭设高度不宜超过36m；满堂脚手架；满堂脚手架的高宽比不宜大于的高宽比不宜大于3；施工层不得超过；施工层不得超过1层。层。当高宽比大于当高宽比大于2时，应在

92、架体的四周和内部水平间隔时，应在架体的四周和内部水平间隔6m9m，竖向间隔，竖向间隔4m6m设置连墙件与建筑结设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。张拉固定等措施。当满堂脚手架立杆间距不大于当满堂脚手架立杆间距不大于1.5m1.5m，架体四，架体四周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连周及中间与建筑物结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于，竖向间距不大于3.6m时，可按双排脚手架的规定进行计算。时，可按双排脚手架的规定进行计算。满堂支撑架搭设高度不宜超

93、过满堂支撑架搭设高度不宜超过30m；满堂支撑架的高宽比不；满堂支撑架的高宽比不应大于应大于3；立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度；立杆自顶层水平杆中心线至托撑顶面的长度a不应不应超过超过0.5m。当高宽比超过本规范附录所给限值（大于当高宽比超过本规范附录所给限值（大于2或或2.5）时，应在）时，应在支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应支架的四周和内部与建筑结构刚性连接，连墙件水平间距应为为6m9m，竖向间距应为，竖向间距应为2m3m。当满堂支撑架小于当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构刚

94、性连接，立杆刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数计算长度系数按本规范附录按本规范附录C采用时，应符合下列规定：采用时，应符合下列规定： 1）支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m； 2）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应大于7.5kN/m2； 3）架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m。 满堂脚手架和满堂支撑架的搭设构造规定和单、满堂脚手架和满堂支撑架的搭设构造规定和单、双排脚手架相同。双排脚手架相同。立杆接长接头必须采用对接扣件连接。立杆接长接头必须采用对接扣件连接。水平杆长度不宜小于水平杆

95、长度不宜小于3跨。杆件的接头布置规定和跨。杆件的接头布置规定和单、双排脚手架相同。单、双排脚手架相同。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向水平杆的夹，水平剪刀撑与支架纵（或横）向水平杆的夹角应为角应为4560，剪刀撑的固定与接长的规定和单、，剪刀撑的固定与接长的规定和单、双排脚手架相同。双排脚手架相同。 满堂支撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小于满堂支

96、撑架顶部可调托撑的螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合，直径与螺距应符合梯型螺纹梯型螺纹的规的规定；支托板厚不应小于定；支托板厚不应小于5，螺杆与支托板应，螺杆与支托板应焊牢，焊缝高度不得小于焊牢，焊缝高度不得小于6；螺杆与螺母旋；螺杆与螺母旋合长度不得少于合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑的抗压承载力设计值不应小。可调托撑的抗压承载力设计值不应小于于40 kN。满堂支撑架的可调底座、可调托撑。满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内，插入立杆内的长度不得小于的长度不得小于150mm。7、满堂脚手

97、架和满堂支撑架使用中应注、满堂脚手架和满堂支撑架使用中应注意的问题意的问题当架体平台上的施工荷载集中于一侧，分布当架体平台上的施工荷载集中于一侧，分布很不均匀时，架体的承载力下降较大。很不均匀时，架体的承载力下降较大。当架体高度不大，施工荷载很大时，底部立当架体高度不大，施工荷载很大时，底部立杆可能受偏心力作用，影响承载力。杆可能受偏心力作用，影响承载力。六、规范中的强制性条文六、规范中的强制性条文可调托撑抗压承载力设计值不应小于可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于，支托板厚不应小于5。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且

98、严禁拆除。角扣件扣接且严禁拆除。脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图）。（图）。图图6.3.3 纵、横向扫地杆构造纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；横向扫地杆；2纵向扫地杆纵向扫地杆n 单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。接

99、。n开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并且不应大于且不应大于4m。n高度在高度在24m及以上的双排脚手架应在外侧全及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在立面连续设置剪刀撑；高度在24m以下的以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过角及中间间隔不超过15m的立面上，各设的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置（图（图6.6.3）。）。图 高度24m以下剪刀撑布置n开口型双排

100、脚手架的两端均必须设置横向开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。斜撑。n单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。设连墙件加固。n卸料时各构配件严禁抛掷至地面；卸料时各构配件严禁抛掷至地面；n扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国

101、家标准行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。现滑丝的严禁使用。 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。架子工。架子工应持证上岗。钢管上严禁打孔。钢管上严禁打孔。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体板支架、缆风绳、泵送混凝土

102、和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。施。满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： 1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 2 连墙件。连墙件。当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。时，必须对脚手架采取加固措施。其它修改的内容其它修改的内容当

103、为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的回填土当为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ； 每根立杆底部每根立杆底部宜宜设置底座或垫板。（原来是应）设置底座或垫板。（原来是应） (考虑当脚手架搭设在永久性建筑结构混凝土基面时，考虑当脚手架搭设在永久性建筑结构混凝土基面时，立杆下底座或垫板可立杆下底座或垫板可 根据情况不设置。根据情况不设置。 ) 单、双排脚手架底层步距均不应大于单、双排脚手架底层步距均不应大于2m。 立杆垫板或底座底面标高宜高于自然地坪立杆垫板或底座底面标高宜高于自然地坪50mm100mm。 垫板应采用长度不少于

104、垫板应采用长度不少于2跨、厚度不小于跨、厚度不小于50mm、宽、宽度不小度不小200的木垫板的木垫板 脚手板应铺满、铺稳，离墙面的距离脚手板应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于不应大于150mm；（原来是（原来是120-150mm） 每搭设完每搭设完6m8m高度后高度后 应检查（原来是应检查（原来是10-13m）钢管外表面锈蚀深度钢管外表面锈蚀深度 由原来的由原来的0.5改为改为0.18mm七、设计计算七、设计计算脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设采用分项系数设计表达式进行设计。可只进行下列设

105、计计算：计计算：1、纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件、纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；的抗滑承载力计算；2、立杆的稳定性计算；、立杆的稳定性计算；3、连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算：、连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算：4、立杆地基承载力计算。、立杆地基承载力计算。计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取可变荷载分项系数应取1.4。脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的脚手架中的

106、受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载效应的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载效应的标准组合的设计值标准组合的设计值,各类荷载分项系数均应取各类荷载分项系数均应取1.0。1 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；2 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水

107、平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端应用直纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于长度不应小于180mm； 3 当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端插水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端插入墙内，插入长度不应小于入墙内，插入长度不应小于180mm。 主节点处必须设置一根横向水平杆

108、，用直角扣件扣主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。（去掉了内排架离墙距离的要求）接且严禁拆除。（去掉了内排架离墙距离的要求）横向水平杆的构造应符合下列规定横向水平杆的构造应符合下列规定：小横杆计算小横杆计算以以48483.53.5为例，排距为例，排距1.051.05，纵距，纵距1.21.2，地面，地面到女儿墙高度到女儿墙高度49m49m，步距，步距1.5m1.5m作业层间距不应大于纵距作业层间距不应大于纵距1/21/2； 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面计算简图如下所示杆在大横杆的上面计算简图如下所示： 小横

109、杆荷载计算小横杆荷载计算恒荷载计算：恒荷载计算：小横杆的自重标准值：小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值：脚手板的荷载标准值： P2=0.350P2=0.3501.200/3=0.140kN/m1.200/3=0.140kN/m活荷载计算：活荷载计算：活荷载标准值：活荷载标准值：Q=3.0001.200/3=1.200kN/m小横杆荷载设计值及力学模型小横杆荷载设计值及力学模型荷载的设计值：荷载的设计值： q=1.2q=1.20.038+1.20.038+1.20.140+1.40.140+1.41.200=1.8941.200=1.894

110、kN/m kN/m 力学模型：力学模型：小横杆力学模型说明小横杆力学模型说明为什么不计算钢管的抗剪强度为什么不计算钢管的抗剪强度 纵向水平杆的构造应符合下列规定：纵向水平杆的构造应符合下列规定：1 纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨；跨； 2 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于跨两个相邻

111、接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的主节点的距离不应大于纵距的1/3 荷载值计算：荷载值计算： 小横杆的自重标准值小横杆的自重标准值P1=0.038P1=0.0381.050=0.040kN 1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值脚手板的荷载标准值P2=0.350P2=0.3501.0501.0501.200/3=0.147kN1.200/3=0.147kN活荷载标准值活荷载标准值Q=3.000Q=3.0001.0501.0501.200/3=1.260kN 1.200/3=1.260kN 大横杆荷载的设计值：大横杆荷

112、载的设计值： P=(1.2P=(1.20.040+1.20.040+1.20.147+1.40.147+1.41.260)/2=0.994kN1.260)/2=0.994kN 大横杆计算简图大横杆计算简图大横杆抗弯强度计算：大横杆抗弯强度计算：均布荷载最大弯矩计算公式：均布荷载最大弯矩计算公式：集中荷载最大弯矩计算公式集中荷载最大弯矩计算公式: : M=0.08M=0.08(1.2(1.20.038)0.038)1.2002+0.2671.2002+0.2670.9940.9941.21.200=0.324kN.m00=0.324kN.m；=0.324=0.324106/5080.0=63.7

113、62N/mm2106/5080.0=63.762N/mm2；大横杆的计算强度小于大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,205.0N/mm2,满足要求满足要求! ! 大横杆挠度计算：大横杆挠度计算：最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的挠度和；计算值最不利分配的挠度和；均布荷载最大挠度计算公式均布荷载最大挠度计算公式: :大横杆均布荷载的最大挠度：大横杆均布荷载的最大挠度： 集中荷载最大挠度计算公式集中荷载最大挠度计算公式: : 集中荷载标准值集中荷载标准值P=0.040+0.147+1.260=1.447kNP=0.040

114、+0.147+1.260=1.447kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 ：最大挠度和：最大挠度和：V=V1+V2=1.897mmV=V1+V2=1.897mm；大横杆的最大挠度小于大横杆的最大挠度小于1200.0/1501200.0/150与与10mm,10mm,满足要求满足要求! !大横杆的荷载组合大横杆的荷载组合扣件抗滑移的计算扣件抗滑移的计算 扣件的抗滑承载力按照下式计算扣件的抗滑承载力按照下式计算 ( (规范规范5.2.5): 5.2.5): R R RcRc 其中其中 RcRc扣件抗滑承载力设计值扣件抗滑承载力设计值, ,取取8.0kN

115、8.0kN； R R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作 用力设计值；用力设计值；注：当直角扣件的拧紧力矩达注：当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m40-65N.m时时, ,试验试验表明表明: :单扣件在单扣件在12kN12kN的荷载下会滑动的荷载下会滑动, ,其抗滑承载其抗滑承载力可取力可取8.0kN8.0kN；双扣件在；双扣件在20kN20kN的荷载下会滑动的荷载下会滑动, ,其其抗滑承载力可取抗滑承载力可取12.0kN12.0kN。 荷载设计值计算：荷载设计值计算：横杆的自重标准值：横杆的自重标准值：P1=0.038P1=0.0381.200=0.046kN

116、 1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值：脚手板的荷载标准值： P2=0.350P2=0.3501.0501.0501.200/2=0.220kN 1.200/2=0.220kN 活荷载标准值：活荷载标准值： Q=3.000Q=3.0001.0501.0501.200/2=1.890kN 1.200/2=1.890kN 荷载的设计值：荷载的设计值： R=1.2R=1.20.046+1.20.046+1.20.220+1.40.220+1.41.890=2.966kN 1.890=2.966kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! ! 值的说明值的说明

117、计算长度系数计算长度系数值是反映脚手架各杆件对值是反映脚手架各杆件对立杆的约束作用。本规范规定的立杆的约束作用。本规范规定的值，采值，采用了中国建筑科学研究院建筑机械化研究用了中国建筑科学研究院建筑机械化研究分院分院19641964年年19651965年和年和19861986年年19881988年、哈年、哈尔滨工业大学土木工程学院于尔滨工业大学土木工程学院于19881988年年19891989年分别进行原型脚手架整体稳定性试验所年分别进行原型脚手架整体稳定性试验所取得的科研成果，其取得的科研成果，其值在值在1.52.01.52.0之间。之间。它综合了影响脚手架整体失稳的各种因素，它综合了影响脚

118、手架整体失稳的各种因素，当然也包含了立杆偏心受荷（初偏心当然也包含了立杆偏心受荷（初偏心e=53mme=53mm）的实际工况。这表明按轴心受压）的实际工况。这表明按轴心受压计算是可靠的、简便的。规范列出了下表计算是可靠的、简便的。规范列出了下表以供设计者。以供设计者。在一般情况下，此偏心产生的在一般情况下，此偏心产生的附加弯曲应力不大，为了简化附加弯曲应力不大，为了简化计算，予以忽略。国外同类标计算，予以忽略。国外同类标准准(如英、日、法等国如英、日、法等国)对此项对此项偏心的影响也做了相同处理。偏心的影响也做了相同处理。 立杆稳定性立杆稳定性考虑到扣件式钢管脚手架是受人为操作因素影响很大的一

119、种临时结构，设计计算一般由施工现场工程技术人员进行，故所给脚手架整体稳定性的计算方法力求简单、正确、可靠。应该指出，第5.2.6条规定的立杆稳定性计算公式，虽然在表达形式上是对单根立杆的稳定计算，但实质上是对脚手架结构的整体稳定计算。因为公式5.2.8中的值是根据脚手架的整体稳定试验结果确定的 连墙件连墙件脚手架的连墙件的计算是必不可少的，我们经常采用的形式有：脚手架的连墙件的计算是必不可少的，我们经常采用的形式有：扣件式连接、焊接，螺栓连接等，但涉及到施工的方便及材料的扣件式连接、焊接，螺栓连接等，但涉及到施工的方便及材料的普遍性，我们最常用的扣件式连接方式，这里我们要注意两个问普遍性，我们

120、最常用的扣件式连接方式，这里我们要注意两个问题。题。1 限制连墙件偏离主节点的最大距离限制连墙件偏离主节点的最大距离300mm，是参考英国标准的，是参考英国标准的规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发生横向规定。只有连墙件在主节点附近方能有效地阻止脚手架发生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的抗弯刚度弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因立杆的抗弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到约束脚手架较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到约束脚手架横向变形的作用。调研中发现，许多连墙件设置在立杆步距的横向变形的作用。调研中发现，许多连墙件设置在立杆

121、步距的12附近，这对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠正。附近，这对脚手架稳定是极为不利的。必须予以纠正。2 由于第一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳定性的由于第一步立柱所承受的轴向力最大，是保证脚手架稳定性的控制杆件。在该处设连墙件，也就是增设了一个支座，这是从构控制杆件。在该处设连墙件，也就是增设了一个支座，这是从构造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施之一。造上保证脚手架立杆局部稳定性的重要措施之一。问题的引申，我在主节点设置了连墙件后就要注意与主体结构连问题的引申，我在主节点设置了连墙件后就要注意与主体结构连接的部位也要设置在受力点较好的部位。接的部位也要设置在受力点较好的部位

122、。连墙件的计算连墙件的计算地基承载力计算地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = fg式中：式中：Pk 立杆基础底面处的平均压力标准值（立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；）； Nk 上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；）； A基础底面面积（基础底面面积（m2）；）； fg地基承载力特征值（地基承载力特征值（kPa），应按本规范第），应按本规范第5.5.2条规定采用。条规定采用。 地基承载力特征值的取值应符合下列规定：地基承载力特征值的取值应符合下列规定：1 当为天然地基时，

123、应按地质勘察报告选用；当为回填土地基时，当为天然地基时，应按地质勘察报告选用；当为回填土地基时，应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数应对地质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4 ；（脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，（脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进行地基变形验算。考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安不必进行地基变形验算。考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，在第全，因此，在第8.2.3条中规定了对脚手架沉降进行经常检测。）条中规定了对脚手架沉降进行经常检测。）2 由载荷试验或工程经验确定。由载荷试验

124、或工程经验确定。 脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承脚手架系临时结构，故本条只规定对立杆进行地基承载力计算，不必进行地基变形验算。载力计算，不必进行地基变形验算。 考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，规考虑到地基不均匀沉降将危及脚手架安全，因此，规定了对脚手架沉降进行经常检测。定了对脚手架沉降进行经常检测。由于立杆基础由于立杆基础(底座、垫板底座、垫板)通常置于地表面，地基承载通常置于地表面，地基承载力容易受外界因素的影响而下降，故立杆的地基计算应与力容易受外界因素的影响而下降，故立杆的地基计算应与永久建筑的地基计算有所不同。为此，对立杆地基计算作永久建筑的地基计算有所不同。为此，对立杆地基计算作了一些特殊的规定，即采用调整系数对地基承载力予以折了一些特殊的规定，即采用调整系数对地基承载力予以折减，以保证脚手架安全。减，以保证脚手架安全。 有条件可由载荷试验确定地基承载力，也可根据勘察有条件可由载荷试验确定地基承载力，也可根据勘察报告及工程实践经验确定。报告及工程实践经验确定。