变电站二次保护知识

《变电站二次保护知识》由会员分享，可在线阅读，更多相关《变电站二次保护知识（33页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。

1、浅谈三线圈变压器差动保护的正确接线方法浅谈三线圈变压器差动保护的正确接线方法差动保护是变压器的主保护，其接线正确与否，将对安全运行造成较大的影响。随着农业用电的不断发展。目前大多数的县先后新建了110千伏或更高的电压等级变电所，随之而来的是较大容量的三线圈 变压器的出现，但由于一些县供电单位的继电保护人员，不能熟练掌握新出现的三线圈 变压器差动保护的接线方法，以致经常发生错误接线，导致保护误动。本文旨在对三线圈 变压器差动保护的接线方法进行讨论，以供参考。一般的说，差动保护的错接线，主要表现为电流互感器回路的接线错误，故下面就着重讨论这个问题，我们知道，在进行 差动保护电流互感器回路接线时，一

2、个重要的一切就是确定电流互感器二次侧的极性。但二次侧极性是对应一次侧极性而言的，因此要确定二次侧极性就必须先假定一次侧极性。如何假定一次侧极性，各地有不同的习惯做法。而能否恰到好处地假定一次侧极性，将对电流互感器回路的接线方法带来一定的影响。一种习惯做法是，在确定电流互感器极性时，三侧均取主电源侧为正。如 变压器高压侧视母线侧为主电源侧，取母线侧为正，而中、低压侧则以 变压器测为主电源侧，均取变压器测为正，然后再根据以上的假定，来确定对应的二次侧极性。这样一来， 差动保护电流互感器回路就应按以下方式连接 (本文讨论的三线圈变压器的接线组别均为常见的Y/Y/ 一 12 一 11 接线)：图 1画

3、出了当三侧均取主电源侧为正时的 差动保护电流互感器四路接线原理图。图中箭头所示的方向，为电流的正方向。，电流互感器一次侧电流所表示的方向，即为正常运行情况下变压器负荷电流的方向。另外，图中注有 “”者为电流互感器一次侧的正极性端，注有 “*”者为电流互感器二次侧的正极性端。为便于讨论，下面将分高、中、低三侧分别进行介绍：1、从图 1 可知，高压侧差动保护电流互感器回路的连接顺序是a+b-b+c-c+a-，并为正极性出线。为便于记忆，我们说以上电流互感器二次侧连接方式，对应于 变压器高压线圈的接线来说，相当于Y/一 11 接线组别。如我们取高压侧一次 A 相电流的反向值-IAl为基准向量，并根据

4、图 1 所示的电流流向，即可画出如图 2所示的高压侧差动保护回路电流向量图。其中：Ia1、Ib1、IC1 为电流互感器回路相电流Ia1、Ib1、IC1 为电流互欧器回路线电流。2、见图 1 中压侧差动保护电流互感器回路的接线可知，其连接顺序是a-b+b-c+c-a+，并为负极性出线。以上电流互感器二次侧连接方式对应于变压器高压线圈的接线来说，相当于Y/ 一 5接线。同样如果我们取高压侧一次A 根电流的反向值-IA1为基准向量(以下均同)，并根据图 1 所示的电流流向， 即可画出如图3 所示的中压侧差动保护回路电流向量图。比较图 3和图 2可知， 此时中压侧电流互感器回路二次侧线电流 (即差动回

5、路电流，以下同。)和高压侧电流互感器四路二次侧线电流，两者正好是反向的。这对我们假设一次电流为正常运行情况下的负荷电流的情况来说，出现差动回路电流相抵消的结果， 说明以上差动保护电流互感器四路的接线是完全正确的。信息请登陆:输配电设备网其中。Ia2、Ib2、Ic2 为中压侧电流互感器回路相电流;Ia2、Ib2、Ic2 为中压侧电流互感器回路线电流。常见的错误接线多发生在中压侧，造成接线错误的主要原因是，为了取得一个反向电流(对应高压侧而言)，误认为在进行中压侧电流互感器接线时，只要采用将高压侧的接线方式改为负极性出线即可，于是就出现了如图4 所示的错误接线情况。通过对上图分的析可知，此时中压侧

6、电流互感器二次侧连接方式，对应于变压器高压线圈的接线来说，相当于 Y/-11 接线而不是 Y/一 5 接线。通过对图 4 接线的向量分析也可看出(如图 5 所示)，此时在正常运行情况下，中压侧电流互感器回路二次测线电流和高压侧电流互感器回路二次测线电流，两者夹角为 60O，故以上接线是错误的。3、从图 1 还可见，低压侧差动保护电流互感器四路的连接方式为负极性出线的星形接线，故对应于变压器高压线圈的接线来说，相当于Y/Y- 6接线。图 6 画出了以上接线的电流向量图，可见，其在正常运行情况下， 差动保护回路低压侧电流和高压侧电流也是反向的。其中：Ia3、Ib3、Ic3 为低压侧电流互感器回路相

7、电流Ia3、Ib3、Ic3 为低压侧电流互感器回路线电流。上面介绍了差动保护电流互感器回路接线的一种施工方法， 因此只要我们按以上所述的原则进行接线，就可也保证 差动保护电流回路的接线正确。但另一方面我们应该指出的是，由于在假定电流互感器一次侧极性时，采用了以主电源侧为正的施工方法，使得中压和低压侧 差动保护电流互感器回路的接线均系非常见的正常连接方式，因此施工人员不易记忆掌握，容易发生差错。下面将介绍另一种习惯做法，也就是我们所要推荐的一种施工方法。这种施工方法的特点是，在确定电流互感器一次侧极性时，不是以主电源侧为正而是三侧均政母线侧为正。这样一来，便可使 差动保护的电流回路接线变得简单和

8、易于掌握了。当三侧均取母线侧为正时变压器差动保护电流互感器回路的接线原理图如图7 所示。应该指出的是，假设电流互感器一次侧的极性，仅仅是为了能确定对应的二次侧的极性，而和如何假定一次侧电流的流向是无关的。所以我们在图 7 中所表示的一次电流的流向，仍为正常运行情况下的负荷电流的正方向。为便于讨论，下面也分高、中、低三侧分别进行介绍。1、高压侧电流互感器一次侧取母线侧为正，这和前面“1”条中所述的取电源侧(即路为母线侧)为正的情况是完全一样的， 故就差动保护电流互感器的连接顺序和差动保护回电流向量图(见图 2)来说，两者也是完全相同的 ;这里不再赘述了。2、见图7 中压侧差动保护电流互感器回路的

9、接线可知， 当电流互感器一次机时极性取母线侧为正后， 其连接顺序是。 a+bb+cc+a-.， 并为正极性出线。显然，这是一种常见的接线方式 .其和高压侧差动保护电流互感器回路的接线顺序完全相同，它对应于变压器高压线圈的接线来说，也相当于Y/ 一 11 接线。但是让我们来比较一下图7 和图 1 所示中压侧差动保护电流互感器回路接线原理图，可发现两者的实际接线情况是完全一样的，所不同的只是电流互感的标定极性不同。同时再比较一下两者的电流分布情况还可知，由于我们在假定电流正方向时采用的是同一个原则，所以，以上两种情况的电流的实际流向也是完全相同，因此它们的差动回路电流向量分析的结。 “果也是完全一

10、致的(见图 3”)，故这里不再重复叙述了。3、低压侧电流互感器的一次侧极性也同样供母线侧为正后， 则从图7 所示的接线原理图低压侧部份可知，其为正极性出线的星形连接，它对应于 变压器高压线圈的接线来说，相当于 Y-Y/ 12 接线，可见，也是一种常见的接线方式。 把图 7和图 1 作一比较，同样也可以发现低压侧的实际接线情况也是完全一样的，其电流互感器回路电流的实际流向也是相同的 (电流向量分析结果同图6)。通过以上分析可知，前面所介绍的两种不同的施工做法，其最后结果是完全一样的。向量分析方法也是相同的。所不同的只是由于标定极性的做法不同，。使得端子的极性名称发生了变化，从而出现了不同名称的接

11、线方式。这样一来，显然后一种施工方法要比前一种为佳。因为后一种施工方法使得所出现的电流互感器回路的接线方式的名称，变得是常见的和易于被记忆掌握的接线方式了，因此也就不容易发生差错。所以我们要推荐后一种施工方法。这一种施工方法和前一种施工方法相比较，其具有以下特点： 信息请登陆:输配电设备网1、变压器三侧差动保护电流互感器回路的接线， 均系正常的连接顺序， 其对应一次线圈的接线来说，均为常见的典型接线组别。信息来自:输配电设备网2、变压器高、中压倒电流互感器回路的接线方式相同。3、均为正极性出线。变压器差动保护电流互感器接线方式分析差动保护是变压器的主要保护，它的工作情况的好坏对变压器的正常运行

12、关系极大。要想使变压器在正常运行或在变压器外部故障时，差动保护可靠不动，就要设法使变压器的电源侧和负荷侧的CT 二次线电流相位相差，及电流产生的动作安匝相等。只要满足这两个条件变压器的差动保护在变压器内部正常时就不会动作。为使变压器电源侧和负荷侧 CT 二次电流相位差，现介绍以下几种接线方式：第一种接线方式：以我县 110kV变电站 1#主变为例。它的容量为 2 万千伏安。接线组别为丫 O/丫 O/A1211。ll 0kV侧为电源侧， 压侧和低压侧为负荷侧， 其接线图如下所示因为变压器的接线组别为丫 o/丫 O/A1211 其低压测线电流 Ia、 Ib、Ic 分别超前高压侧线电流荷侧 CT 二

13、次线电流相位相差高压侧 CT 二次相电流在减极性时与一次电流同相位。要想使变压器电源侧和负。就设法使变压器低压侧的 CT 二次线电流落后于相电流，这样低压侧 CT 的连接顺序是 a 相的头连 C 相的尾;b 相的头连 a 相第二种接线方式：我们把 CT的接线组别同样用钟表的12 个钟头来表示，那么第一种接线方式，高压侧的CT 为 6点接线，中压侧为12 点接线.低压侧为 1点接线。第二种接线方式就是把高压侧的CT 接成 12 点， 中压侧接成 6点.低压侧接成 7 点。第三种接线方式：把高压侧的CT二次接成 11 点，中压倒为5点，低压侧接成 6 点。第四种接线方式，把高压侧的CT二次接成 5

14、 点，中压侧为 11 点，低压侧为12 点。变压器差动保护的接线方式有四种， 选CT变比时每侧就有两种;一种是星型接线，一种是三角型接线。如果用第一种 接线方式接，对三卷变压器来说，高中低三侧CT 中有两侧的CT 接成星型，只有一侧接成三角型。接线较为简单。在特定条件下，采用此种接线方式能解决差流回路中无法解决的不平衡电流。当然无论采用那种接线方式，效果都一样，但因各地区的技术水平不一，为使 差动保护不致因CT 接线错误造成保护跨动，最好选其中一种接线做为典设。第二种接线方式：我们把CT 的接线组别同样用钟表的12 个钟头来表示， 那么第一种接线方式， 高压侧的CT 为 6 点接线， 中压侧为

15、 12 点接线.低压侧为 1点接线。第二种接线方式就是把高压侧的CT 接成 12 点，中压侧接成6 点.低压侧接成7 点。第三种接线方式：把高压侧的CT 二次接成11 点，中压倒为5 点，低压侧接成 6 点。第四种接线方式，把高压侧的CT 二次接成5 点，中压侧为11 点，低压侧为12 点。变压器差动保护的接线方式有四种，选CT 变比时每侧就有两种;一种是星型接线，一种是三角型接线。如果用第一种 接线方式接，对三卷变压器来说，高中低三侧 CT 中有两侧的CT接成星型，只有一侧接成三角型。接线较为简单。 在特定条件下，采用此种接线方式能解决差流回路中无法解决的不平衡电流。当然无论采用那种接线方式

16、，效果都一样，但因各地区的技术水平不一，为使 差动保护不致因 CT 接线错误造成保护跨动，最好选其中一种接线做为典设。解析高压断路器拒分故障的隐含原因与微机差动保护解析高压断路器拒分故障的隐含原因与微机差动保护摘要：本文结合高压断路器拒分故障统计及造成电网火烧连营事故和大面积长时间停电，解析了拒分故障中隐含有继电保护整定与原理误区的原因。针对保护方式/保护整定的时间/电流/选择性/灵敏度等因素，定量分析了其误症细节，理出并归纳了继电保护整定原理的更新要点。简单经济实用。1 高压断路器拒分故障与原因分解高压断路器的拒分故障影响电网的控制和保护，特别是对电网短路保护的失效给电网带来的损失是很大的，

17、严重的甚至引起火烧连营事故造成大面积长时间停电。短路保护性能的好坏很难实地实战演习验证，容易造成麻痹侥幸思维，平时很少短路都认为安然无事，一旦短路失保就会出大事。电力部门在事故统计中一般都习惯将拒分故障的原因归结为断路器，有时还以拒动故障来归类包括拒分与拒合故障。对短路保护来说拒分影响最大，应该分开统计拒分、拒合，是断路器故障拒分，还是继电装置主保护拒动或后备保护都拒动造成的拒分。 后备保护还有低电压闭锁拒动、 差动保护拒动、距离保护拒动，有无火烧连营事故，等等。各占比例是多少，才便于分析真正原因。在高压电网保护中，高压断路器与继电保护装置是分开制造选配安装的，最后由电力部门来组合整定，形成一

18、个完整的保护系统。这两个部分都有可能造成拒分故障。从现在的统计中看不出继保装置拒动造成的拒分故障和火烧连营故障的比例，也就找不出高压电网火烧连营事故上升的真正元凶。或许另有内部统计 ,通过仔细分析都应该能得出问题所在。执行开断任务的断路器拒分和拒合是开关制造厂的问题，可由继保信号继电器有无发出动作信号来判断。有动作信号发出，就是断路器拒分；没有动作信号发出，就是继保装置整定失保拒动，造成断路器无法执行分断的拒分。二者是有本质区别的，不能混为一谈。继保装置拒动有主保护拒动和后备保护拒动，是继保装置和电站整定的问题，与断路器制造厂无关。主 /后备保护拒动和保护时间过长往往带来火烧连营事故。而由断路

19、器拒分造成火烧连营事故的机率很小，因为断路器的开断时间0.1s，一般为 0.06s，上下级断路器同时都出现故障拒分的可能性不大。第三级断路器远后备保护的动作时间应该为0.50.7s 时才不至于火烧连营。所以出现火烧连营事故，一般都是继保装置拒动和保护动作时间太长引起的，应该都是电站的装置整定问题和责任。这一点或许连统计拒分故障的电站和部门都不会想到，问题竟然会出在自己的继保系统。断路器的开断性能应该由厂家的型式试验和出厂试验来保证，并出具试验报告；继电保护装置及整定的各种主/后备保护时间电流安秒动作特性，应当在安装整定调试时进行二次回路通电验证，出具验证数据报告。严格具体地讲必须保证主保护能在

20、末端为最小单相短路电流时0.1s 内动作,后备保护应在同样电流时0.30.5s内动作。 国际电工 IEC62271-200:2003内部故障电弧试验标准推荐的开关设备燃弧时间优选值为1s/0.1s4，即远后备保护的动作时间都不能超过1s，最好控制在 0.7s 以内。否则极易造成烧毁开关设备和火烧连营事故！事实上，我国和世界上包括一些发达国家的许多电站目前都达不到这个要求。这就是 继电保护整定原理之误区带来的结果。国外资料显示开关设备的燃弧时间从0.1s 每提高 0.1s，开关柜的成本要增加10%。提高到 1s 时，将增加开关柜的成本 100%。如果电网短路保护时间按现在的 4s 来要求， 开关

21、柜的成本将无法承受， 用户也接受不了。 如果保护时间再延长，那造价将是个天文数字！是不可能实现的。所以继电保护原理中用长延时来作短路主保护，那根本就是一个主观的误导和天真的臆想！短路保护的原则应当尽量减少动作时间，故障电弧的烧损就小，供电的恢复时间也就短，利国利民利业。过去的短路保护原理缺乏与实际制造相结合的系统经济观念。低压断路器由于是和继保装置整体制造整定，才由制造厂实事求是地找到了一个解决途径：整定简单实用的三段式保护，避免了低压系统火烧连营事故。而高压断路器与继保装置是分开制造，致使电力部门过于拘泥信赖 继电保护整定原理的误区，其保护方式繁琐复杂又不实用，整定值宽泛不精，才造成了火烧连

22、营事故居高 不下。发 达国家 目前也 没有走 出这个怪 圈，这 从国际 电工标 准IEC60255-3、英国标准BS142 和美国标准ANSIC37.112 以及中国国家标准GB/T14598.7-3的长延时转盘仿真特性还在应用于微机控制的短路保护， 就能说明这一点。这样的微机保护只能叫作“危机”保护。不要以为有了微机保护就万事大吉、高枕无忧了，微机控制又不是万能的神仙，它的原理也是由人来设计的，也还是要由人去整定的好，才能起到应有的保护作用。客观现实是冷酷的火烧连营事故和造成大面积长时间停电，应当认真坚决地去杜绝它。是什么问题就解决什么问题，观念的转变才是最根本的转变。对洋技术应当分析消化和

23、扬弃。2 高压断路器拒分故障的隐含因素继电保护装置与整定达不到在末端最小单相短路电流时，主保护 0.1s/后备保护 0.30.5s/远后备保护 0.50.7s 动作特性要求的原因是：继电保护整定原理一直采用长延时作短路主保护和后备保护致使时间太长；并按最大短路电流来整定瞬时保护与短延时保护，造成保护死区等于没有瞬时 /短延时保护和后备保护。这就从时间和电流两个参数上都丧失了短路保护的作用 5。令人遗憾的是，目前与此有关的大学仍然还在教授这些内容，误人子弟。国内外的微机保护装置也都不具备这种明确的保护功能。短路时造成火烧连营事故和大面积长时间停电也就不奇怪了。例如6:2008.3.21日,北京电

24、网 220kV草桥变电站停电事故，导致该站和下属3 座 110kV变电站全停，另外2座 220kV变电站和 4 座 110kV变电站切换电源运行。涉及16 座开闭站和2 个重要用户，大面积停电，损失负荷 78MW。事故由并联运行的右电源侧断路器接地闪络引起， 由上级A 站和 N 站都是全微机系统保护的距离保护和零序保护来切除故障，动作时间为0.546s重合闸后加速保护0.061s，重合闸间隔1.117s。即开关烧损时间为0.607s，致使开关烧损严重只能更换。为什么距离保护和零序保护首次动作的时间是 0.546s(比短延时后备保护的0.3s 还长)？后加速保护时也才达到0.061s？主保护的时

25、间这么长，后加速还有何意义？这是否“2 套保护均正确动作”？按理两次动作的时间都应该是瞬时0.06s才对，开关烧损时间应该是0.12s，对比一下 0.607s，可减少 4/5的烧损！或许稍加修复还能使用，不必更换。这对用户自己减小损失恢复供电也是有益的。虽然事故原因归结给厂家制造安装不当，但烧损的程度应该与电站保护系统整定原理有关。试想有哪一个厂家的开关设计能耐受0.607s 的内部故障电弧不被烧毁？是否现代微机保护的整定原理就一定没有问题？值得大家深思细琢。继电保护整定原理对长延时/短延时/瞬时保护的功能作用即谁管短路保护和过载保护，谁应该是主保护和后备保护都分界不清，对保护灵敏度的取值依据

26、也不明确，对如何解决同线路首尾断路器的保护选择性问题更是手足无策，这些都导致了保护整定原理的扭曲。长延时保护的时间很长，一般都1s，根本不适合短路保护，只能用于过载保护，以避开电机的启动时间。电流整定为1 倍额定电流 In，动作倍数在 1.26倍。它有后备保护的功能，但对短路保护的速断已失去作用。短延时保护延时0.2/0.4/0.6s的作用就是能上下级配合即保证选择性，只能是用于短路后备保护，不能作主保护。它应该按额定电流来整定，不能按短路电流整定会造成保护死区。线路一般按34 倍 In 整定，以避开尖峰涌流(一般为 23倍 In)。上下级电流整定值应错开至少1.1 倍才能有选择性，加上短延时

27、来配合后备选择性。瞬时保护的速断时间0.1s 就决定了它才应该是短路的主保护，它也应按额定电流来整定以消除保护死区。线路一般按5倍 In 整定即可，以避开尖峰涌流。上下级电流整定值应错开至少1.25倍，才能保证上下级和同线路首尾断路器有选择性。保护的选择性与继电器返回系数 (一般 0.85)和继保装置元件的精度误差(一般5%)有关。综合取至少错开1.25倍，才能使下级保护动作后，上级保护能返回。保护灵敏度Sp 的取值与继保装置精度误差有关， 应当在末端最小单相短路电流时，远后备保护能达到1.1，即总的精度误差10%，就能保证可靠动作。主保护的灵敏度自然越大越好。目前保护原理按最大短路电流来整定

28、是达不到 1.1的，都是1，即有死区和拒分。其它的保护如差动保护和低电压闭锁保护，都是由于保护原理的误区导致瞬时保护有死区失效后增加的保护，实属多余。如果瞬时保护没有死区，它们也就失去了意义。这从整定值可以看出： 差动保护整定在内部短路0.44.5倍 In 范围，相当于外部加 1倍 In 为 1.45.5倍 In 时动作。我们可以直接用瞬时速断保护，整定 5倍 In动作不是更简单么。 差动保护的整定值低于额定电流和尖峰涌流以内时，其鉴别装置很复杂带来误动的风险也随之而来，时有报道 差动保护发生误动。过去瞬时保护整定为额定电流In的 30 倍左右(短路电流一般是额定电流的几十倍 )，造成保护死区

29、很大甚至延伸到变压器内部，才发明了 差动保护,觉得差动保护有优势。当保护原理被纠正后，瞬时保护按避开尖峰涌流整定也在 5倍 In 范围，没有保护死区了，差动保护当然就失去了优越性和存在的价值。只要电流大于正常允许值，瞬时保护就动作，以能避开尖峰涌流为底线，整定值越小越有利，这也是保护的本意所在。设备线路是按额定电流设计的，短路电流非常大会烧毁设备线路，只能用保护来切除。如果短路电流或内部短路电流比额定电流还小， 那就不需要保护动作。 如果在尖峰涌流以内(一般4倍 In)，可以用短延时保护，整定值应有所区别，如：瞬时 5 倍/短延时 34倍/或第二套短延时 1.53 倍 In(0.50.7s)。

30、能用最简单的瞬时保护解决短路问题不是很好么，没有必要去舍简求繁地沿用本来就属于附加多余的差动保护，甚至将原本用于变压器内部短路的差动保护去作母线保护。母线的阻抗远远小于变压器阻抗，如此小的阻抗范围，整定值如何来依据确定才是合理的？它相当于用最繁琐复杂的 差动保护去保护一个点，有没有必要和实用价值？而且 差动保护的范围仅限一段。3 继电保护整定原理的更新要点1)、推翻了百年来用长延时作短路保护和按最大短路电流来整定瞬时保护的原理误区。应以瞬时和短延时为短路的主 /后备保护，依据额定电流来整定保护消除死区。可以避免火烧连营事故，简单经济实用。2)、提出了依据额定电流来整定短路保护以后，低电压闭锁保

31、护和差动保护都成为多余，线路距离保护的范围会增加几倍甚至全程。3)、指出依据额定电流整定的另一优点：受系统运行方式变化的影响小，尤其在最小运行方式时，保护的可靠性高。4)、指明根据一般上下级额定电流的级差范围来分析，短延时后备保护只能是每两级配合。 整定值要由下级的整定电流折算成上级In 的倍数， 一般为 34倍。建议设第二套短延时保护，整定值1.53倍/0.50.7s作第三级的远后备保护。5)、提出保护灵敏度Sp 由原来按短路电流整定的1.252(还保护不到末端)，可以降低到远后备保护为1.1，总的精度误差已为10%。由此也引定出：电流互感器不能使用 10P的保护精度等级，应该5P。6)、提

32、出短路冲击电流有效值Ish对保护灵敏度的可靠性有利， 并计算出在速断动作时间 0.08s内的平均值为1.22Ik。7)、指出返回系数 Kre 在整定计算公式中有混淆，上级后备保护时要考虑，末端保护整定时不用。可提高后备保护的灵敏度。8)、填补推导得出常用的低压 TN-S 系统最小单相短路电流的计算值为： IKmin0.7IKmin。9)、填补保护选择性的电流要求为：上下级和同线路首尾断路器的整定值应错开至少 1.25倍。短延时保护可为1.1 倍，可扩大保护到下级的范围。10)、填补短路冲击电流有效值Ish达到最大值 1.5Ik的时间 0.01s影响到选择性的返回时间。并以此推导计算出上级的返回

33、时间间隔t，作为判断依据。返回时间不充足，应配合重合闸功能。 5以上浅见为引玉之砖， 愿望我国高压电网短路瞬时主保护能走在世界的前端。10kV10kV 线路保护整定计算问题及解决办法线路保护整定计算问题及解决办法摘要：对 10 kV线路继电保护的整定计算中存在的特殊问题，提出了解决的方法。关键词：10 kV线路；继电保护；整定计算10 kV配电线路结构复杂，有的是用户专线，只接一两个用户，类似于输电线路； 有的呈放射状， 几十台甚至上百台变压器T 接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几十米， 有的线路长到几十千米； 有的线路上配电变压器容量很小，最大不超过 100 kVA，有的线路上却达几

34、千千伏安的变压器；有的线路上设有开关站或用户变电站，还有多座并网小水电站等。有的线路属于最末级保护。陕西省镇安电网中运行的35 kV变电站共有 7座， 主变压器 10 台， 总容量 45.65 MV A；35 kV 线路 8 条，总长度 135 km；10 kV 线路 36 条，总长度 1240 km；并网的小水电站 41 座（21 条上网线路） ，总装机容量17020 kW。1 10 kV线路的具体问题对于输电线路而言，一般无T 接负荷，至多T 接一、两个集中负荷。因此，利用规范的保护整定计算方法，各种情况都能够计算，一般均满足要求。但对于10 kV配电线路，由于以上所述的特点，在设计、 整

35、定、运行中会碰到一些具体问题，整定计算时需做一些具体的、特殊的考虑，以满足保护的要求。2 保护整定应考虑系统运行方式按城市电力网规划设计导则 ，为了取得合理的经济效益，城网各级电压的短路容量应该从网络的设计、电压等级、变压器的容量、阻抗的选择、运行方式等方面进行控制，使各级电压下断路器的开断电流以及设备的动热稳定电流得到配合，该导则推荐10 kV短路电流 I k16 kA。系统最大运行方式， 流过保护装置短路电流最大的运行方式 （由系统阻抗最小的电源供电） 。系统最小运行方式， 流过保护装置短路电流最小的运行方式 （由系统阻抗最大的电源供电） 。在无 110 kV系统阻抗资料的情况时，由于33

36、5 kV 系统容量与 110 kV系统比较，相对较小，其各元件阻抗相对较大，则可近似认为 110 kV系统容量为无穷大，对实际计算结果没有多大影响。选取基准容量Sjz = 100 MVA ， 10 kV 基准电压 Ujz = 10.5kV ， 10 kV基准电流Ijz = 5.5 kA，10 kV基准阻抗 Zjz = 1.103。3 整定计算方案10 kV配电线路的保护， 一般采用瞬时电流速断（段）、定时限过电流 （III段）及三相一次重合闸构成。特殊线路结构或特殊负荷线路保护，不能满足要求时，可考虑增加其它保护，如保护段、电流电压速断、电压闭锁过电流、电压闭锁方向过电流等。现针对一般保护配置

37、进行分析。3.1 瞬时电流速断保护由于 10 kV线路一般为多级保护的最末级， 或最末级用户变电站保护的上一级保护。所以，在整定计算中，定值计算偏重灵敏性，对有用户变电站的线路，选择性靠重合闸来纠正。分为两种类型进行 整定计算。放射状类型： 按躲过本线路末端 （主要考虑主干线） 最大三相短路电流整定。时限整定为 0 s（保护装置只有固有动作时间无人为延时） 。专线类型： 按躲过线路上配电变压器低压侧出口最大三相短路电流整定。 时限整定为 0 s（保护装置只有固有动作时间无人为延时） 。特殊问题的解决如下当线路很短时， 最小方式时无保护区； 或下一级为重要的用户变电站时，可将速断保护改为限时电流

38、速断保护。 动作电流与下级电流速断保护配合 （即取 1.1倍的下级保护最大速断值） ，动作时限较下级电流速断大一个时间级差， 此种情况在城区较常见，在新建变电站或改造变电站时，建议保护配置采用微机保护，这样改变保护方式就非常容易。在无法采用其它保护的情况下，可依靠重合闸来保证选择性。当线路较长且较规则， 线路上用户较少， 可采用躲过线路末端最大三相短路电流整定。此种情况一般能同时保证选择性与灵敏性，按放射状类型整定。对于多条线路重叠故障，引起主变压器断路器越级跳闸时，按常规，在继电保护整定计算中是不考虑重叠故障的，但可采用加装瞬时电流速断保护，一般可整定于 0 s 动作，使线路故障在尽可能短的

39、时限内切除；在上下级保护时限配合可能的情况下，适当调整10 kV 线路过电流保护与主变压器过电流保护的时限级差，以使主变压器过电流保护有足够的返回时间。对于 10 kV开关站进线保护， 其速断保护按所有出现的最大一台变压器速断保护相配合（带延时） 。双侧电源线路的方向电流速断保护定值， 应按躲过本线路末端最大三相短路电流整定；无方向的电流速断保护定值应按躲过本线路两侧母线最大三相短路电流整定。对双回线路，应以单回运行作为计算的运行方式；对环网线路，应以开环方式作为计算的运行方式。单侧电源线路的电流速断保护定值， 按双侧电源线路的方向电流速断保护的方法整定。对于接入供电变压器的终端线路（含T 接

40、供电变压器或供电线路） ，如变压器装有差动保护，线路电流速断保护定值，允许按躲过变压器低压侧母线三相最大短路电流整定。如变压器以电流速断作为主保护，则线路电流速断保护应与变压器电流速断保护配合整定。灵敏度校验（保护性能分析） 。按最大运行方式下，线路最大保护范围不应小于线路全长的 50%。按最小运行方式下，线路最小保护范围不应小于线路全长的 15%20%。瞬时电流速断保护虽能迅速切除短路故障，但不能保护线路全长。3.2 定时限过电流保护按躲过本线路最大负荷电流整定。时限整定为 0.3s（微机保护） ，按阶梯型原则整定。特殊问题的解决如下。当线路较长，过电流保护灵敏度不够时（如20 km以上线路

41、） ，可采用复压闭锁过流或低压闭锁过流保护，此时负序电压取0.06Ue（Ue 为额定电压） ，低电压取 0.60.7Ue，动作电流按正常最大负荷电流整定，只考虑可靠系数及返回系数。当保护无法改动时，应在该线路适当处加装柱上断路器或跌落式熔断器，作为后一段线路的主保护，其额定电流按后面一段线路的最大负荷电流选取。最终解决办法是调整网络结构，使10 kV线路供电半径符合规程要求。当过电流保护，灵敏度不够时（如变压器为510kV A 或线路极长） ，由于每台变压器高压侧均有跌落式熔断器，因此可不予考虑。当过电流定值偏大， 甚至大于瞬时电流速断定值时， 而导致保护灵敏度不够时，可考虑保证1.5 倍的灵

42、敏度（近后备）整定。对于时限级差配合无法满足整定要求时，因10 kV 线路保护处于系统多级保护的最末端，而上级后备保护动作时限限制在一定数值范围内，可能会出现时限逐级配合后无法满足要求时，对于只有一台主变压器的变电站，可采用主变压器高压侧过电流保护相同的动作时限， 使主变压器 10 kV断路器动作时间增加0.5 s，有利于该断路器与10kV线路保护的配合。 与逐级配合整定相比， 对用户的停电影响相同，在实际中也是允许的。对于上网小水电10 kV 线路,应躲过小水电输送的最大三相短路电流 ,按双侧电源线路考虑，采用方向过电流保护。4 三相一次重合闸10 kV配电线路一般采用后加速的三相一次重合闸

43、， 由于安装于末级保护上，所以不需要与其他保护配合。考虑的主要是重合闸的重合成功率，以使用户负荷尽量少影响。根据有关统计分析，架空线路的瞬时性故障次数，约占故障次数的70%左右，重合闸的成功率约50%70%。因而重合闸对电力系统供电可靠性起了很大的作用。重合闸整定时间, 应等于线路对有足够灵敏系数的延时段保护的动作时间，加上故障点足够断电去游离时间和裕度时间，再减去断路器合闸固有时间。单侧电源线路的三相重合闸时间除应大于故障点断电去游离时间外， 还应大于断路器及操作机构, 复归原状准备好再次动作的时间。单侧电源线路的三相一次重合闸动作时间不宜小于1 s。双侧电源线路的三相重合闸时间，除了考虑单

44、侧电源线路重合闸的因素外，还应考虑线路两侧保护装置，以不同时间切除故障的可能性。对于多回线并列运行的双侧电源线路的三相一次重合闸，其无电压检定侧的动作时间不宜小于 5 s。在 10 kV配电线路中，多为照明负荷，供电可靠性要求较低，短时停电不会造成很大的损失。为了保证瞬时性故障能可靠消除，提高重合闸的重合成功率，可酌情延长重合闸动作时间，一般采用1.5 s 的重合闸时间。10 kV配电线路继电保护的配置虽然简单，但由于线路的复杂性和负荷的多变性，在保护装置的选型上值得重视。根据镇安电网保护配置情况及运行经验，建议在新建变电站保护 配置中采用微机保护。 微机保护在具备电流速断、 过电流及重合闸的

45、基础上，还应具备低压（或复压）闭锁、时限速断、带方向保护等功能，以适应线路及负荷变化对保护方式的不同要求。该整定计算方案经多年运行考验， 符合选择性、 灵敏性、 速动性、 可靠性“四性”原则，对于10 kV配电线路，动作时间小于0.5 s，保证了10 kV设备和线路的热稳定，同时选择性好，动作时间准确，未出现误动情况，保证了供电的可靠性。变压器差动保护工作原理和的不平衡电流产生原因变压器差动保护工作原理和的不平衡电流产生原因今天我们简要阐述变压器差动保护工作原理，分析差动保护不平衡电流产生的原因，针对不同原因，对症下药。提出相应有效的防范措施，提高差动保护动作的选择性、速动性、灵敏性、可靠性，

46、从而保证 变压器的安全稳定运行。1 1 前言前言 变压器差动保护是按照循环电流原理构成的。双绕组 变压器，在其两侧装设电流互感器。当两侧电流互感器的同极性在同一方向，则将两侧电流互感器不同极性的二次端子相连接（如果同极性端子均置于靠近母线一侧，二次侧为同极相连），差动继电器的工作线圈并联在电流互感器的二次端子上。在正常运行或外部故障时， 两侧的二次电流大小相等，方向相反，在继电器中电流等于零，因此差动保护不动作。然而，由于 变压器实际运行中引起的种种不平衡电流，使得差动继电器的动作电流增大，从而降低了保护的灵敏度。2 2 产生的原因产生的原因不平衡电流的产生有稳态和暂态二方面。稳态不平衡电流产

47、生的原因 :（1）变压器高低压侧绕组接线方式不同 ;（2）变压器各侧电流互感器的型号和变比不相同;（3）带负荷调分接头引起变压器变比的改变。暂态不平衡电流主要是由于 变压器空载投入电源或外部故障切除，电压恢复时产生的 励磁涌流。3 3 影响和防范措施影响和防范措施下面就以上几种变压器差动保护的不平衡电流产生原因和防范措施进行阐述。3.1 变压器高低压侧绕组接线方式不同的影响和防范措施 :3.1.1 变压器接线组别对差动保护的影响对于 Y，y0 接线的变压器，由于一、二次绕组对应相的电压同相位，故一、二次两侧对应相的相位几乎完全相同。 而常用的 Y，d11 接线的变压器， 由于三角形侧的线电压，

48、在相位上相差30，故其相应相的电流相位关系也相差30，即三角形侧电流比星形侧的同一相电流， 在相位上超前30， 因此即使变压器两侧电流互感器二次电流的数值相等，在差动保护回路中也会出现不平衡电流。3.1.2 变压器接线组别影响的防范措施为了消除由于变压器 Y，d11 接线而引起的不平衡电流的影响，可采用相位补偿法，即将变压器星形侧的电流互感器二次侧接成三角形，而将 变压器三角形侧的电流互感器二次侧接成星形 ,从而把电流互感器二次电流的相位校正过来。相位补偿后， 为了使每相两差动臂的电流数值近似相等， 在选择电流互感器的变比nTA时，应考虑电流互感器的接线系数KC后，即差动臂的电流为KCI1/n

49、TA。其中，I1 为一次电流，电流互感器按星形接线时则KC=1，按三角形接线时KC=3，如电流互感器的二次电流为5A时，则两侧电流互感器的变比按以下两式选择。变压器星形侧的电流互感器变比为 :nTA(Y)=3In(Y)/5变压器三角形侧的电流互感器变比为 :nTA()=In()/5式中 In(Y)变压器绕组接成星形侧的额定电流;In()变压器绕组接成三角形侧的额定电流。实际上选择电流互感器时，是根据电流互感器定型产品变比确定一个接近并稍大于计算值的标准变比 （下表所列为我厂一台15MVA38.5kV/6.3kV主变的计算） 。3.2 变压器各侧电流互感器型号和变比的影响和防范措施变压器两侧额定

50、电压不同，装设在两侧的电流互感器型号就不相同，致使他们的饱和特性和励磁电流（归算到同一侧）也不相同。因而在外部短路时将引起较大的不平衡电流，对此只有采用适当增大保护动作电流的办法予以考虑。由于电流互感器都是标准化的定型产品，所以实际选用的变比，一般均与计算变比不完全一致，而且各变压器的变比也不可能完全相同，因此在差动保护回路又会引起不平衡电流。这种由于变比选择不完全合适而引起的不平衡电流，可利用磁平衡原理在差动继电器中设置平衡线圈加以消除，一般平衡线圈接于保护臂电流小的一侧，因为平衡线圈和差动线圈共同绕在继电器的中间磁柱上，适当选择平衡线圈的匝数，使它产生的磁势与差流在差动线圈中产生的磁势相抵

51、消，这样，在二次绕阻就不会感应电势了，其差动继电器的执行元件也就无电流。但接线时要注意极性，应使小电流侧在平衡线圈与差流在差动线圈产生的磁势相反。3.3 带负荷调压在运行中改变分接头的影响和防范措施电力系统中，通常利用调节 变压器分接头的方法来维持一定的电压水平（由于分接头的改变，使变压器的变比也跟着改变）。但差动保护中电流互感器变比的选择，差动继电器平衡线圈的确定，都只能根据一定的 变压器变比计算和调整，使差动回路达到平衡。当变压器分接头改变时，就破坏了平衡，并出现了新的不平衡电流，这一不平衡电流与一次电流成正比 ,其数值为IbpUID.max/nT式中U调压分接头相对于额定抽头位置的最大变

52、化范围ID.max通过调压侧的最大外部故障电流。为了避免不平衡电流的影响，在整定保护的动作电流时应给予相应的考虑，即提高保护的动作整定值。3.4 变压器励磁涌流的影响和防范措施3.4.1 变压器的励磁涌流对差动保护的影响变压器的高、低压侧是通过电磁联系的，故仅在电源的一侧存在励磁电流，它通过电流互感器构成差回路中不平衡电流的一部分。在正常运行情况下，其值很小，一般不超过变压器额定电流的 35。当外部短路故障时，由于电源侧母线电压降低，励磁电流更小，因此这些情况下的不平衡电流对差动保护的影响一般可以不必考虑。在变压器空载投入电源或外部故障切除后电压恢复过程中，由于变压器铁芯中的磁通急剧增大，使铁

53、芯瞬间饱和，这时出现数值很大的冲击励磁电流（可达 510 倍的额定电流），通常称为 励磁涌流。励磁涌流的波形如下图:由图可知， 励磁涌流 IE 中含有大量的非周期分量与高次谐波， 因此励磁涌流已不是正弦波，而是尖顶波，且在最初瞬间完全偏于时间轴的一侧。 励磁涌流的大小和衰减速度，与合闸瞬间外加电压的相位，铁芯中剩磁的大小和方向、电源容量、变压器的容量及铁芯材料等因素有关。对于单相的双绕阻 变压器，在其它条件相同的情况下，当电压瞬时值为零时合闸，励磁电流最大 ;如果在电压瞬时值最大时合闸，则不会出现励磁涌流，而只有正常的励磁电流。对于三相 变压器，无论任何瞬间合闸，至少有两相会出现不同程度的 励

54、磁涌流。在起始瞬间，励磁涌流衰减的速度很快，对于一般的中小型 变压器，经 0.51S 后其值不超过额定流的 0.250.5 倍;大型电力变压器励磁涌流的衰减速度较慢，衰减到上述值时约23S。这就是说，变压器容量越大衰减越慢，完全衰减要经过几十秒的时间。根据试验和理论分析结果得知， 励磁涌流中含有大量的高次谐波分量，其中二次谐波分量所占比例最大，约为60以上。四次以上谐波分量很小，在最初几个周期内， 励磁涌流的波形是间断的 （即两个波形之间有一间断角） ， 每个周期内有120。 180。的间断角，最小也不低于80。100。见左下图（b）。另外，励磁涌流对于额定电流幅值的倍数，与变压器容量有关，容

55、量越大，变压器的涌流倍数也越小。3.4.2 变压器差动保护中减小励磁涌流影响的措施防止励磁涌流的影响，采用BCH 型具有速饱和变流器的继电器是国内目前广泛采用的一种方法。当外部故障时，所含非周期分量的最大不平衡电流能使速饱和变流器的铁芯很快地单方面饱和，传变性能变坏，致使不平衡电流难于传变到差动继电器的差动线圈上，保证差动保护不会误动。内部故障时虽然速饱和变流器一次线圈的电流也含有一定的非周期性分量，但它衰减得快，一般经过 1.52个周波即衰减完毕，此后速饱和变流器一次线圈中通过的完全是周期性的短路电流，于是在二次线圈中产生很大的感应电动势，并使执行元件中的相应电流也较大，从而使继电器能灵敏地

56、动作。速饱和变流器正是利用容易饱和的性能来躲过变压器外部短路不平衡电流和空载合闸 励磁涌流的非周期分量影响。此外，减小励磁涌流还可以采用以下措施:3.4.3 采用内部短路电流和励磁涌流波形的差别 （有无间断角） 来躲过励磁涌流。即间断角鉴别法，这种方法是将差电流进行微分，再将微分后的电流进行全波整流，利用整流后的波形在动作整定值下存在时间长短来判断是内部故障，还是励磁涌流。3.4.4 利用二次谐波制动。保护装置在变压器空载投入和外部故障切除电压恢复时，利用二次谐波分量进行制动;内部故障时， 利用基波做;外部故障时， 利用比例制动回路躲过不平衡电流。4 4 结语结语综上所述，为了保证差动保护动作

57、的选择性，差动继电器的动作电流必须避越最大不平衡电流。不平衡电流越小，保护装置的灵敏度越高，从而保证 变压器的安全稳定运行。什么叫零序电压、零序电流？正序、负序、零序的出现是为了分析在系统电压、电流出现不对称现象时，把三相的不对称分量分解成对称分量（正、负序）及同向的零序分量。只要是三相系统，就能分解出上述三个分量（有点象力的合成与分解，但很多情况下某个分量的数值为零）。对于理想的电力系统，由于三相对称，因此负序和零序分量的数值都为零（这就是我们常说正常状态下只有正序分量的原因）。当系统出现故障时，三相变得不对称了，这时就能分解出有幅值的负序和零序分量度了（有时只有其中的一种），因此通过检测这

58、两个不应正常出现的分量，就可以知到系统出了毛病（特别是单相接地时的零序分量）。下面再介绍用作图法简单得出各分量幅值与相角的方法，先决条件是已知三相的电压或电流（矢量值），当然实际工程上是直接测各分量的。由于上不了图，请大家按文字说明在纸上画图。从已知条件画出系统三相电流 （用电流为例， 电压亦是一样） 的向量图 （为看很清楚， 不要画成太极端）。1）求零序分量：把三个向量相加求和。即 A 相不动，B 相的原点平移到 A 相的顶端（箭头处），注意 B 相只是平移，不能转动。同方法把C 相的平移到 B 相的顶端。此时作A 相原点到 C 相顶端的向量（些时是箭头对箭头），这个向量就是三相向量之和。最

59、后取此向量幅值的三分一，这就是零序分量的幅值，方向与此向量是一样的。2）求正序分量：对原来三相向量图先作下面的处理：A 相的不动，B 相逆时针转 120 度，C 相顺时针转 120 度，因此得到新的向量图。按上述方法把此向量图三相相加及取三分一，这就得到正序的A 相，用 A相向量的幅值按相差 120 度的方法分别画出 B、C 两相。这就得出了正序分量。3）求负序分量：注意原向量图的处理方法与求正序时不一样。A 相的不动，B 相顺时针转 120 度，C相逆时针转 120 度，因此得到新的向量图。下面的方法就与正序时一样了。 通过上述方法大家可以分析出各种系统故障的大概情况，如为何出现单相接地时零

60、序保护会动作，而两相短路时基本没有零序电流。在这里再说说各分量与谐波的关系。由于谐波与基波的频率有特殊的关系，故在与基波合成时会分别表现出正序、负序和零序特性。但我们不能把谐波与这些分量等同起来。由上所述，之所以要把基波分解成三个分量，是为了方便对系统的分析和状态的判别，如出现零序很多情况就是发生单相接地，这些分析都是基于基波的，而正是谐波叠加在基波上而对测量产生了误差，因此谐波是个外来的干扰量，其数值并不是我们分析时想要的，就如三次谐波对零序分量的干扰。零序电流和零序电压保护有什么本质的区别吗中性点接地用零序电流保护，中性点不接地用零序电压保护。什么是负序电压，是如何产生的？在计算电力系统不

61、平衡情况下引用了对称分量法， 即任何三相不平衡的电流、电压或阻抗都可以分解成为三个平衡的相量成分即正相序（ UA1、UB1、UC1） 、负相序（UA2、UB2、UC2）和零相序（UA0、UB0、UC0） ，即有： UA=UA1+UA2+UA0 ，UB=UB1+UB2+UB0，UC=UC1+UC2+UC0， 其正相序的相序 （顺时方向） 依次为UA1、UB1、UC1，大小相等， 互隔 120 度； 负相序的相序 （逆时方向） 依次为 UA2、UB2、UC2，大小相等，互隔120 度；零相序大小相等且同相，各相序都是按逆时针方向旋转。在对称分量法中引用算子a，其定义是单位相量依逆时针方向旋转120

62、 度，则有：UA0=1 /3（UA+UB+UC） ，UA1=1 /3（UA+aUB+aaUC） ，UA2=1/ 3（UA+aaUB+aUC）注意以上都是以 A 相为基准，都是矢量计算。知道了UA0 实际也知道了 UBO 和VCO，同样知道了 UA1 也就知道了 UB1 和 UC1，知道了 UA2 也就知道了 UB2 和UC2什么是断路器的失灵保护断路器失灵保护是指故障电气设备的继电保护动作发出跳闸命令而断路器拒动时，利用故障设备的保护动作信息与拒动断路器的电流信息构成对断路器失灵的判别，能够以较短的时限切除同一厂站内其他有关的断路器，使停电范围限制在最小，从而保证整个电网的稳定运行，避免造成发

63、电机、变压器等故障元件的严重烧损和电网的崩溃瓦解事故。断路器拒动是电网故障情况下又叠加断路器操作失灵的双重故障， 允许适当降低其保护要求， 但必须以最终能切除故障为原则。在现代高压和超高压电网中，断路器失灵保护作为一种近后备保护方式得到了普遍采用。 失灵保护的基本构成及作用 失灵保护由电庄闭锁元件、保护动作与电流判别构成的启动回路、时间元件及跳闸出口回路组成。启动回路是保证整套保护正确工作的关键之一，必须安全可靠，应实现双重判别，防止单一条件判断断路器失灵，以及因保护触点卡涩不返回或误碰、误通电等造成的误启动。启动回路包括启动元件和判别元件； 2 个元件构成“与”逻辑。 启动元件通常利用断路器

64、自动跳闸出口回路本身，可直接用瞬时返回的出口跳闸继电器触点，也可与出口跳闸继电器并联的、瞬时返回的辅助中间继电器触点，触点动作不复归表示断路器失灵。 判别元件以不同的方式鉴别故障确未消除。 现有运行设备采用相电流 （线路） 、零序电流（变压器）的 “有流”判别方式。保护动作后，回路中仍有电流，说明故障确未消除。时间元件是断路器失灵保护的中间环节，为了防止单一时间元件故障造成失灵保护误动，时间元件应与启动回路构成“与”逻辑后，再启动出口继电器。失灵保护的电压闭锁一般由母线低电压、负序电压和零序龟压继电器构成。当失灵保护与母差保护共用出口跳闸回路时，它们也共用电压闭锁元件。220kv 主变保护中是

65、高压侧开关失灵复压闭锁是如何实现的复合电压闭锁过电流：当电流大于过流保护的定值时，如低电压没动作就闭锁（保护不动作） ，当低电压动作时，保护就跳闸，首先要知道，负压闭锁和负压过流是两个概念如何实现？变压器失灵保护用“电流判别保护出口复合电压闭锁触点 ”相串联构成“与门”的方式解锁而动作， 电流判别元件可采用零序电流和相电流并联的方式 （或门）构成，保护动作结果为跳高压侧开关的出口；复合电压闭锁触点应为低压侧的复合电压触点，电压触点动作后应延时返回。失灵保护动作情况：跳发变组的开关和高压起启备变的开关原因如下： 复合电压的电压量取自变压器高压侧， 当变压器低压侧发生故障保护动作而开关拒动时，这时

66、高压侧的电压变化不大，不会满足复压动作的条件，开关失灵保护也会拒动，将会造成事故的扩大，所以必须解除复压闭锁（主要是发变组的开关和高压起启备变的开关）因为开关失灵保护和母差保护是在同一个装置中，这儿的复合电压就是母差保护所用的复合电压。失灵采用复压闭锁，是为了防止保护的出口继电器误动而导致误动，在保护装置故障而导致出口的情况下，电气量不会发生异常，因此引入复压判据，这应该是主要针对线路 解除了复压闭锁， 如果保护全部拒动， 那就真的启动不了失灵了，这应该是保护配置和整定的问题了 变压器的复压过流， 在整定时应该考虑能满足故障时能可靠动作，而且它是一种后备保护，主保护不出问题的时候用不着它来动作

67、，解除复压闭锁，解除的是专为失灵保护设的复压闭锁。母差保护的复压闭锁、复压过流的复压闭锁和失灵保护的复压闭锁应该是独立的三个元件。失灵保护.差动保护.复压闭锁过流保护有什么区别复压闭锁过流保护.通俗地讲就是这个保护是带方向的.区内故障的时候应该动作.区外故障的时候应该可靠闭锁 .有的时候.如 PT 检修.这个时候是可以退出复压闭锁的.复压闭锁一时限跳本侧母分 .二时限跳本侧断路器.三时限跳三侧断路器.差动保护.如果是主变的话.是高/中/低三侧电流合成.差流越限.跳三侧断路器.失灵保护.主变高压侧断路器的失灵保护动作.一般会发跳闸命令到该侧母线保护.母线保护动作.跳该段母线上所有断路器.220kV 主变保护的失灵保护有两个时限.一时限解除母线保护的复压闭锁 .二时限启动失灵.