《标准层模板施工设计方案及对策》由会员分享，可在线阅读，更多相关《标准层模板施工设计方案及对策（40页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、.GDAQ21101GDAQ21101标准层标准层3.03.0 米米) )模板工程模板工程 平安专项施工案平安专项施工案工工 程程 名名 称称: :揽景华庭揽景华庭总承包单位总承包单位( (公章公章: : 建工集团建工集团*编编制制人人 : :年年月月日日审审核核人人 : :年年月月日日审审批批人人 : :年年月月日日( (企业技术负责人企业技术负责人) )平安专项施工案报审表平安专项施工案报审表GDAQ21103GDAQ21103工程名称：揽景华庭致：安邦建立监理*(监理单位)我已完成标准层模板施工案平安专项施工案的编制，并经公司技术负责人批准，请予以审查。：标准层模板施工案。总承包单位工程
2、章 ：工程负责人(注册章)：日期：年月日. 资料.-专业监理工程师：专业监理工程师(签名)：日期：年月日总监理工程师审核意见：工程监理机构(工程章)总监理工程师(注册章)：日期：年月日第一节第一节工程概况工程概况工程名称：揽景华庭工程地点：化州市体育东路东侧橘洲山庄旁建立单位：百汇房地产开发*设计单位：长宇国际建筑设计*勘察单位：市规划勘测监理单位：安邦建立监理*施工单位：建工集团*建筑概况建筑概况本工程位于化州市体育东路东侧橘洲山庄旁，南为密集民居，层数 4-5 层，东为：高约 14 米高山岭，山岭已建橘洲山庄，层数 2-3 层，西、北为市政小区街坊路。.z.-在红线拟建地下室至二层商铺联合
3、后分 A、B、C、D 四栋标准层商品房建立，地上 27 层， 地下一层建筑。 总建筑面积为 110890.15 ， 其中地下建筑面积为 14864.06 ，地上建筑面积为 95321.50 工程采用剪力墙构造，工程采用旋挖桩根底。地下室层高 5.1 米；首层、二层为商铺，首层层高为 6 米，二层层高 6.2 米，三层层高 3.1 米，四层以上标准层层高 3 米。建筑面积为 24744.77 ，建筑高度为 87.3/92.3米。 ，根底、底板混凝土强度为 C35；墙柱：地下室6 层混凝土强度为 C50，710 层混凝土强度为 C45，1114 层混凝土强度为 C40，1518 层混凝土强度为 C
4、35，1923 层混凝土强度为 C30，24屋面层混凝土强度为 C25；梁板：-11 层混凝土强度为 C35，2 层混凝土强度为 C30，3 层混凝土强度为 C40，422 层混凝土强度为 C30，23屋面层混凝土强度为 C25本工程标准层梁截面分别为 200*450、 200*500、 150*500、 200*600、 300*600、 200*700、200*800、200*1200；45 层板厚为 120mm 、150mm;627 层板厚为 100mm 、150mm；屋面层板厚为 120mm 、150mm;方案总工期 730 天。二、施工要求二、施工要求1、确保模板在使用期平安、稳定、
5、牢靠。2、模板在搭设及撤除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进展技术交底。禁盲目施工。三、技术保证条件三、技术保证条件1、平安网络2、模板的搭设和撤除需格执行该专项施工案。第二节、编制依据第二节、编制依据木构造设计规GB 50005-2003建筑构造荷载规GB 50009-2012.z.-混凝土构造设计规GB 50010-2010钢构造设计规GB 50017-2003混凝土构造工程施工质量验收规GB 50204-20022011版钢构造工程施工质量验收规GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013施工现场临时用电平安技术规JGJ 46-2
6、012建筑施工模板平安技术规JGJ -2008建筑施工平安检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业平安技术规JGJ8091建筑施工临时支撑构造技术规JGJ300-2013危险性较大的分局部项工程平安管理方法建质200987号文建立工程高大模板支撑系统施工平安监视管理导则建质2009254号文本工程施工图纸本工程施工组织设计第三节第三节、模板技术措施及监测模板技术措施及监测一、模板技术措施一、模板技术措施1 1、进场模板质量标准、进场模板质量标准模板要求：1技术性能必须符合相关质量标准通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验。2外观质量检查标准通过观察检验任意部位不得有腐朽、霉斑
7、、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平米单板脱胶不大于0.001m2。每平米污染面积不大于0.005m2.z.-3规格尺寸标准厚度检测法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测法：用钢卷尺在距板边 100mm 处分别测量每板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺或钢卷尺量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2 2、模板安装质量要求、模板安装质量要求必须符合混凝土构造工程施工及验收规GB 50204-2002及相关规要求。即模板及其支架应具有
8、足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。1主控工程1安装现浇构造的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验法：对照模板设计文件和施工技术案观察。2在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验法：观察。2一般工程1模板安装应满足以下要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。.z.-检验法：观察。2对跨度不小
9、于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规要求的检验批在同一检验批，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。检验法：水准仪或拉线、钢尺检查。3固定在模板上的预埋件、预留洞均不得遗漏，且应安装结实其偏差应符合附表1的规定；检查数量：按规要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。检验法：钢尺检查。3现浇构造模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量：按规要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表
10、性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇构造模板安装允偏差和检验法见表1：检验法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个向量测，并取其中的较大值。4模板垂直度控制1对模板垂直度格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进展复测，无误后，可模板安装。2模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过 3mm，平整度不超过2mm；3模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。5顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿.z.-墙边弹出顶板模板的底标高线。6模板的变形控制1墙模支设前，竖向梯子筋上，焊
11、接顶模棍墙厚每边减少1mm。2浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以，防振捣不实或过振，使模板变形。3门窗洞口处对称下混凝土；4模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6模板支立完毕后，制止模板与脚手架拉结。7模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。8窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。9清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模的杂物，清理干净后，用木胶合
12、板背订木固定。10跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。11与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后可合模。12混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。13为提高模板转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使.z.-用。撤除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3 3、其他考前须知、其他考前须知在模板工程施工过程上中，格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程
13、的施工质量。格执行交底制度，操作前必须有单项的施工案和给施工队伍的书面形式的技术交底。1胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。2进场木先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木下口要垫平。3模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。4墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆， 在外墙继续安装模板前， 要设置模板支撑垫带，并校正其平直。5墙模板的对拉螺栓平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。6门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校角正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。7支柱所
14、设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。二、模板工程施工工艺流程及法二、模板工程施工工艺流程及法1、模板安装工艺流程1板支撑板模板安装顺序： 搭设支架安装板模木楞调整模板标高及起拱铺设模板检查模板上皮标高、平整度绑扎板钢筋。2梁钢管扣件式支撑梁模板安装顺序：弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底.z.-模并固定 梁底起拱 安侧模 侧模拉线支撑梁高加对拉螺栓 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。2、梁模板支设法1、架管支柱安装：采用48*3 钢管支柱，支柱水平拉杆离地 200 一道，以上每1200 一道与楼板水平杆连成整体，顶部位置水平杆根据梁及板位置确定(见图)。2、梁底模
15、板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底跨度大于及等于 4m 时，跨中梁底处起拱，根据规要求起拱高度为梁跨度的1；主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。3、 待梁板钢筋安装好，检查合格后办理隐检。去除杂物，安装压脚板、对拉螺栓等。梁侧模板制作高度根据梁高及楼板模板来确定。3、板模板支设法1、板模从四向中间铺设，楼板模板与支承的木龙骨、梁侧模连接，用铁钉钉牢。板模盖梁侧模，模板板缝采用胶带粘贴，然后经检查合格后涂刷脱模剂。2、楼板上的预埋件和预留洞，先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或其它法固定。3、楼板底模安装好后，复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件
16、和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。4、剪刀撑：垂直剪刀撑在架体外侧围设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔 10m 左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为 46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑与地面倾角宜4560，剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，用扣件与立杆扣紧见图。所有钢管连接均采用配套扣件搭接连接。三、监测监控三、监测监控.z.-1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进展监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑根底面梁或板及柱、墙上埋设倒“L形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土
17、浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称电子经纬仪精细水准仪全站仪一台自动安平水准仪红外线水准仪激光垂直仪对讲机检测板手(5) 监测说明班组每日进展平安检查，工程部进展平安检查，公司进展平安月检查，模板工程日.z.规格DT202CR*T232DZJ2数量11121231精度22 ，最大允误差20千米往返3mmh/40000-常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 平安防护措施是否符合规要
18、求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以；2) 监测数据超过预警值时必须立即停顿浇筑混凝土， 疏散人员， 并及时进展加固处理。第四节第四节平安、环保文明施工措施平安、环保文明施工措施4.14.1 支模的平安管理措施支模的平安管理措施(1) 经本工程部工程经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用门式钢管脚手架。(2) 施工现场平安责任人负责施工
19、全过程的平安工作，应在支模搭设、撤除和混凝土浇筑前向作业人员进展平安技术交底。(3) 对钢管、门式架、配件、加固杆等应进展检查验收，禁使用不合格的材料。(4) 搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任， 并按现行标准特种作业人员平安技术.z.-考核管理规划GB5036考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴平安帽，穿防滑鞋，系平安绳。(5) 支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，能进展钢筋安装。(6) 支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。(7) 支模搭设、撤除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由平安员在现场监护。(8) 支撑系统安装应自一端向另一端延伸
20、， 自下而上按步架设， 并逐层改变搭设向，不得相对进展，以免结合处错位，难于连接。(9) 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进展。(10) 可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。(11) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(12) 应防止装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(13) 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。(14) 操作层楼层上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设
21、砼泵、泵管及起重设备等。(15) 在顶架搭设过程中要实行格的监控，由专职施工员进展现场指挥监视，随时纠正可能出现的质量平安隐患。搭设前要进展班前平安技术交底，搭设完毕后要进展自检，假设发现有松动、倾斜、 弯曲、不结实等现象，必须及时进展整改，整改有困难的，要有可行的加固案可施工。(16) 支模安装完毕后，工程部进展验收，并报监理单位进展验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。.z.-(17) 在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1) 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2) 钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。3) 平安防护措施是否符合规要求。(18) 在浇筑顶板砼过程中，
22、支架下面要安装照明灯，在平安员的监视下，派木工进展巡查，负责检查模板、支顶，假设发现异常，立即停顿浇筑砼，并及时组织人员进展加固处理，保证浇筑工作正常进展。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。(19) 支撑架在使用过程中，禁撤除任杆件或零配件，如防碍作业需撤除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后可撤除，作业完成后，马上复原。(20) 撤除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。(21) 撤除模板支撑时应采用可靠平安措施，禁高空抛掷。(22) 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。(23) 设立支架维护小组， 对拆下来的钢管及配件应及时去除杆件及
23、螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。4.24.2 浇捣砼平安措施浇捣砼平安措施4.2.14.2.1 施工部署施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土泵送机。楼面浇筑程序：楼面本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土泵送机。楼面浇筑程序：楼面模板安装绑扎楼面梁板钢筋浇筑墙柱、模板安装绑扎楼面梁板钢筋浇筑墙柱、楼面混凝土。楼面混凝土从低处向高处楼面混凝土。楼面混凝土从低处向高处分层浇捣，浇捣作业安排在白天且天气睛朗时进展，各专业负责人及施工员、质安员跟分层浇捣，浇捣作业安排在白天且天气睛朗时进展，各专业负责人及施工员、质
24、安员跟班作业，负责检查催促，同时做好各协调工作。班作业，负责检查催促，同时做好各协调工作。.z.-4.2.24.2.2 施工法施工法(1)准备工作1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、洞的位置、数量固定情况无误。2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、 尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝密，符合规要求。3)由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。4)混凝土浇筑前组织施工人员进展案的学习，由技术部门讲述施工案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，平安稳固，能够满足浇筑要求。6)混凝土浇筑前，
25、仔细清理泵管残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。2混凝土的输送法和针对性平安措施本工程采用商品混凝土。 各层梁板采用泵送砼。 柱砼采用人工搬运。 在钉制模板时，要充分考虑运送砼产生的振动荷载。浇注各层柱时钉好操作和卸料平台。不得直接搁在柱箍上，应用门架撑好，注意操作平台要平稳、结实。卸料平台要够宽。一般平安措施：1、木桥要平稳、可靠，选用的木板、木枋及钢板要有足够的强度、刚度，并要求木桥有足够的工作宽度，以保证混凝土水平运输的畅通无阻。2、浇筑混凝土要及时整平，防止堆积过高形成局部集中荷载而对模板及其支撑不利。3、为保证混凝土施工时的平安，制定以下运输平安措施：A、工地狭窄，搅拌车应
26、注意碰触排栅及路面情况。B、工地工作人员应注意避让搅拌车。C、运送工人不得玩闹，要穿戴好劳保用品。D、施工现场电动振动设备应有专人使用，不能随地丢放。.z.-E、浇筑楼板及屋面混凝土时应随浇随整平。不得让混凝土大量堆积在*个施工片，造成局部荷载过大而对模板及支撑不利。F、浇灌柱混凝土，应设操作平台，不得直接站在模板或支撑上操作。G、 振捣器电缆不得在钢筋网上拖来拖去， 以防破皮漏电， 电缆长度不应超过 30 米，操作者应穿胶鞋靴 ，戴绝缘手套。振捣器需维修保养时必须切断电源。H、混凝土浇筑时应有木工跟班，检查模板支撑，发现问题，马上解决。防止出现断木枋或断支顶事故。(3)混凝土浇筑和振捣一般要
27、求：混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣。1)本工程一次施工完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、 钢筋、预埋件和预留洞的情况，当发生变形移位时立即停顿浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3)使用 30 或 50 插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进展，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的 15 倍(50 棒应为 525cm，取 50 ；30 棒应为 405cm，取 40 )，振捣上一层时插入下一层混凝土 5cm 以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土外表出现浮浆
28、及不出现气泡、下沉为宜。4)梁分层(厚度为 400mm)浇筑，当到达板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土向与浇筑向相反。当浇注至梁截面的 3/4 高时，应加强对支顶变形的监控。5)梁侧及梁底部位要用30 或50 插入式振捣棒振捣密实， 振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用 1.54m 刮尺刮平。6砼浇注应垂直于主梁，再向两边浇捣，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同时浇捣。禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的式施工。7泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口
29、附近。(4)混凝土养护：1)浇筑完梁、板后在 12 小时以对混凝土加以覆盖并保湿养护。2)养护时间不少于 14d。.z.-(5)试块制作：在现场制作试块应以 600同条件养护为主，同时还要制作 28d 标准养护及备用试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。(6)质量要求1)商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。2混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规定及本案的要求。3混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。4混凝土振捣密实，不得有蜂窝、洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。5)预留洞宽度大于
30、 1m 的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，防止出现缺灰或漏振现象。6)钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。7)浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。8)浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员。楼面板必须用 1.52.5m 刮尺刮平。9)做好混凝土浇筑记录。10)浇砼过程中必须做好坍落度检测，发现异常及时处理。4.34.3 模板的撤除模板的撤除1、侧模在混凝土强度保证其外表及棱角不因撤除模板而受损坏可撤除。2、普通构造梁板：在楼板无上部施工荷载时，梁板模板在混凝土强度到达设计强度的 75%，主梁或跨度超过8 米的要到达 100%可撤除。悬
31、臂构件模板在强度到达100%可撤除。在楼板需要承当上层楼板施工荷载时，施工荷载将比使用荷载更为不利，下层模板支撑通过计算确定撤除时间。3、撤除的顺序：楼板顶架次梁顶架主梁顶架梁模板。注意跨度较大梁支顶应从跨中向支座端依次撤除， 悬臂梁支顶应由悬臂端向支座端依次撤除。撤除时要注意不要用力过猛过急，符合“先支后拆，后支先拆，先拆侧模板，后拆底模板的施工顺序。并在拆模时注意人身平安。.z.-4.44.4 环保与文明施工环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停顿模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要到达整齐有序、干净无污
32、染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第五节、应急预案第五节、应急预案1 1、机构设置、机构设置为对可能发生的事故能够快速反响、求援，工程部成立应急求援领导小组，由工程经理任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。工程工程部应急救援领导小组：工程负责人：手机：平安员：手机：技术负责人：手机：医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系式应在施工现场和营地的显要位置贴，以便紧急情况下使用。当施工发生事故，假设应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。施工现场紧急情况处理流程图.z.-发现人发现后立即向工程经理或现场负责人报告工程经理或现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快
33、方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。下属单位工程部门、经理判定工程部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和平安生产委员会报告。公司工程部、平安生产委员会跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。应急：火警119；匪警110；交通事故122；急救1202 2、应急救援领导小组的职责、应急救援领导小组的职责1负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3进展有针对性的应急救援应变演习，有方案区分任务
34、，明确责任。4当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。3 3、应急救援工作程序、应急救援工作程序1当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2由应急救援领导小组，组织工程部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4工程部指定人员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并格遵守事故报告.z.-的真
35、实性和时效性。4 4、救援法、救援法4.1高空坠落应急救援法：1现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120急救及马上报告应急救救援领导小组抢救。2仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等病症，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命平安。4如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一向将伤员平直抬于木板上，
36、不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。4.2模板、坍塌应急救援法：1地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2报120急救中心，到现场抢救伤员。应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系等，并派人到路口等待；3急报工程部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，防止遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。.z.-4.3物体打击应急救援法：当物体打击伤害发生时， 应尽快将伤员转移到平安地点进展包扎、 止血、 固定伤肢，应急以后及时送医
37、院治疗。1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、 指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3) 对于头部受伤的伤员， 首先应仔细观察伤员的神志是否清醒， 是否昏迷、 休克等，如果有呕吐、昏迷等病症，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命平安。4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查； 如果是重任，应迅速送医院拯救。5) 预备应急救援工具如下表：序号12345678器材或设备支架模板、木枋担架止血急救包手电
38、筒应急灯爬梯对讲机数量假设干假设干2 个4 个6 个6 个3 樘8 台主要用途支撑加固支撑加固用于抢救伤员用于抢救伤员用于停电时照明求援用于停电时照明求援用于人员疏散联系指挥求援第六节、计算书及相关大样图第六节、计算书及相关大样图一、梁模板支撑计算书一、梁模板支撑计算书1. 1.计算参数计算参数200*600200*600.z.-构造楼板厚 120mm，梁宽 b=200mm,梁高 h=600mm,层高 3.00m；构造外表考虑隐蔽；模板材料为： 夹板底模厚度 18mm,侧模厚度 18mm； 板材弹性模量 E=6000N/mm2,枋材弹性模量 E=9000N/mm2,抗弯强度 fm=13.00N
39、/mm2,抗剪强度 fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距 900mm,梁边至板支撑的距离 0.80m。梁截面尺寸 bh(mm)层高(m)梁边至板支撑距离(m)2.梁底模验算模板材料弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2)模板自重标准值(kN/m2)钢筋自重标准值(kN/m3)1梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值底侧模自重 0.3kN/m2 (0.20+0.96) 1.2= 0.42kN/m砼自重24.0kN/m30.20 0.60 1.2= 3.46kN/m钢筋荷载1.5kN/m30.20
40、 0.60 1.2= 0.22kN/m振捣砼荷载 2.0kN/m20.20 1.4= 0.56kN/m梁底模和支撑承载力计算组合q1= 4.65kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2q2= 3.41kN/m2梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距 L=300mm,计算跨数 5 跨；底模厚度 h=18mm,板模宽度 b=200mmW=bh2/6=200182/6=10800mm3； I=bh3/12=200/12=97200mm41抗弯强度验算弯矩系数 KM=-0.105,Mma*=KMq1L2=-0.1054.653002=-43943Nmm=Mma*/W=43943/10800=4.0
41、7N/mm2梁底模抗弯强度=4.07N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2抗剪强度验算剪力系数 KV=0.606,Vma*=KVq1L=0.6064.65300=845N=3Vma*/(2bh)=3845/(220018)=0.35N/mm2梁底模抗剪强度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3挠度验算挠度系数 K=0.644,q2=3.41kN/mma*=Kq2 L4/(100EI)=0.6443.413004/(100600097200)=0.31mm=300/250=1.20mm.z.2006003.000.80楼板厚度(mm)构造外表要求120隐蔽夹板60
42、001.400.301.50模板厚度(mm)抗弯强度 fm(N/mm2)第一层龙骨(次楞)间距L(mm)砼自重标准值(kN/m2)振捣砼荷载(kN/m2)1813.0030024.002.00-梁底模挠度ma*=0.31mm=1.20mm,满足要求。计算简图和力图如以下图3第一层龙骨(次楞)验算第一层龙骨(次楞)材料弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2)次楞惯性矩 Imm4第二层龙骨(主楞)间距L(mm)门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽 C=200mm,=200/1200=0.17 ；第一层龙骨 (次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80802/6
43、=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.65300/200=6.98kN/mMq=qcL(2-)/8=6.98200/10001200/1000(2-0.17)/8=0.38kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000300/10007.46=0.90kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-200)=500mm，Mp=Pa=0.900.50
44、=0.45kNmMma*=MqMp=(0.38+0.45)106=830000Nmm=Mma*/W=830000/85333=9.73N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度 =9.73N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2抗剪强度验算Vma*=0.5q梁宽P=0.56.98200/1000+0.90=1.60kN=3Vma*/(2A)=31.601000/(28080)=0.38N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度 =0.38N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=3.41300/200=5.12N/mmq=qcL3(8-423)
45、/(384EI)=5.1220012003(8 - 4 0.172+0.)/(38490003413333)=1.18mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI)=0.90100050012002(3 - 40.422)/(2490003413333)=2.03mmma*=qp=1.18+2.03=3.21mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度 ma*=3.21mm=4.80mm,满足要求。计算简图和力图如以下图4第二层龙骨(主楞)验算.z.木枋90001.4034133331200截面积 A(mm2)抗弯强度 fm(N/mm2)次楞截面抵抗矩 W(mm3)施工均布
46、活荷载(kN/m2)梁边至板支撑距离(m)640013.00853332.50.80-第二层龙骨(主楞)材料枋材弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2)主楞计算跨数1抗弯强度验算单枋90001.40木枋截面尺寸 bh(mm)抗弯强度 fm(N/mm2)主楞截面抵抗矩 W(mm3)门架纵向间距(mm)808013.00170667900主楞截面惯性矩 Imm4 68266672P=V=1/2q梁宽P=0.56.98200/1000+0.90=1.59N弯矩系数 KM=-0.333,Mma*=KMPL=-0.3331.591000900=-476523Nmm=Mma*/W=47652
47、3/170667=2.79N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度 =2.79N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2抗剪强度验算剪力系数 KV=1.333,Vma*=KVP=1.3331.591000=2119N=3Vma*/(2A)=32.121000/(228080)=0.25N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度 =0.25N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3挠度验算P=V=1/2q梁宽P板传=0.55.12200/1000+0.90=1.41kN挠度系数 K=1.466,ma*=KPL3/(100EI)=1.4661.4110009003/(1009000682666
48、7)=0.24mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度 ma*=0.24mm=3.60mm,满足要求。计算简图和力图如以下图3.支撑承载力验算支撑材料回转半径 imm483.01.59截面积 Amm2每米长质量kN/m424.000.0326钢材抗弯强度 fN/mm2 205.00支撑横向间距mm(1)荷载计算传至每个门架立柱的最大支座力的系数=3.666传至每个门架立柱的力NQK1=3.6661.59=5.83kN600钢材弹性模量 E N/mm2 206000支撑纵向间距mm900每个门式钢管脚手架立柱的活载1.0kN/m2:NQK2=1.40.60.901=0
49、.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1NQK2=5.83+0.76=6.59kN单榀 MF1219 门式钢管脚手架与穿插支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK=(3.00-0.60-1.9)0.08+12.100.0326=0.11kN门式钢管脚手架总承载力=1.2NGKNQK=1.20.11+6.59=6.72kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN.z.-门式钢管脚手架轴向力设
50、计值N=6.72kN门架稳定承载力 20.08kN,满足要求。(3)组合风荷载时，立杆稳定性计算立杆弯矩根本风压 0.45kN/m2,风荷载高度变化系数0.62+18m,风荷载体型系数 1.040；风荷载标准值按下式计算：Wk=zsWo=0.621.0400.45=0.290kN/m2；Mw=0.91.4Mwk=0.91.4Wklah2/10=0.91.40.2900.91.502/10=0.074kNm；立杆稳定性验算钢管轴向力 Nw=6.72kN=Nw/(A)+Mw/W=6.72103/(0.634424)+0.106/5080=41.487N/mm2；组合风荷载时，立杆稳定性为41.49
51、N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为按C30 考虑混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=6.72+0.081.90+(1.2+0.90)0.03261.2=6.98kN1支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.00820105/1000=86.1
52、9kN门架支承面受冲切承载力86.19kN上部荷载 F=6.98kN,满足要求。2支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+0.102)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kN上部荷载 F=6.98kN,满足要求。5.侧模板验算侧模板材料板材弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2)侧模板计算跨数1荷载计算1新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1
53、/2=0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.01=1.202=1.15V=2.0T=30.0)F2=H=24梁高=240.60=14.40kN/m2.z.夹板60001.402侧模厚度(mm)抗弯强度 fm(N/mm2)竖肋间距 L(mm)1813.00300-比拟 F1、F2取小值 F=14.40kN/m2，有效压头高度为F/=0.60m。2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位新浇混凝土的侧压力F14.40kN/m2G=1.217.28kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K4.00kN/m2Q=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度
54、荷载组合+22.88kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.214.40kN/m22模板强度验算取竖肋间距 L=300mm,计算跨数 5 跨,木模板厚度 h=18mmW=bh2/6=480182/6=25920mm3；I=bh3/12=480/12=233280mm4。1抗弯强度验算弯矩系数 KM=-0.105,q=22.88(600-120)/1000=10.98N/mm。Mma*=KqL2=-0.10510.983002=-103761Nmm=Mma*/W=103761/25920=4.00N/mm2侧模抗弯强度=4.00N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2抗剪强度验算抗
55、剪系数 KV=0.606,Vma*=KVqL=0.60610.98300/1000=2.00kN=3Vma*/(2bh)=32.001000/(218480)=0.35N/mm2侧模抗剪强度=0.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3挠度验算挠度系数 K=0.644,q，=14.40(600-120)/1000=6.91kN/m=6.91N/mmma*=Kq，L4/100EI=0.6446.913004/(1006000233280)=0.26mm=300/250=1.20mm侧模挠度ma*=0.26mm=1.20mm,满足要求。计算简图和力图如以下图3对拉螺栓计算Fs=0.95
56、(GF+QQ2k=0.9522.88=21.74kN/m2设 1 排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(600-120)/2=240mm=0.24m，N=abFs=0.600.2421.74=3.91kN；对拉螺栓12,容拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力 3.91kN容拉力 12.90kN,满足要求。4侧肋强度验算侧肋材料侧肋计算跨度(mm)枋材弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2)次楞弹性模量 Imm4木枋24090001.403413333木枋截面尺寸 bh(mm)侧肋计算跨数抗弯强度 fm(N/mm2)次楞截面抵抗矩 W(mm3)8080
57、213.0085333计算跨度 240mm；跨数 2 跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm.z.-W=bh2/6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm41抗弯强度验算q=22.88300/1000=6.86kN/m=6.86N/mm；弯矩系数 KM=-0.125,Mma*=KMqL2=0.1256.862402=49392Nmm=0.05kNm=Mma*/W=49392/85333=0.58N/mm2侧肋抗弯强度=0.58N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2抗剪验算剪力系数 KV=0.625,Vma*=KVqL=0.625
58、6.86240/1000=1.03kN=3Vma*/(2bh)=31.031000/(28080)=0.24N/mm2侧肋抗剪强度=0.24N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3挠度验算挠度系数 K=0.521,q，=14.40300/1000=4.32kN/m=4.32N/mmma*=Kq，L4/100EI=0.5214.322404/(10090003413333)=0mm=240/250=0.96mm侧肋挠度ma*=0mm=0.96mm,满足要求。计算简图和力图如以下图6.梁侧檩梁验算檩梁材料对拉螺杆横向间距(mm)计算跨数截面抵抗矩 W(mm3)侧肋最大支座力kN木枋6005
59、 跨853332.06截面类型侧肋间距(mm)截面积 Amm2弹性模量 Imm4808030064003413333对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距 300mm，计算跨数 5 跨；梁侧檩梁采用8080 木枋，W=85333mm3，I=3413333mm4，A=6400mm2；1抗弯强度验算弯矩系数 KM=0.171,P=1.25qL=1.256.860.24=2.06kNMma*=KmPL=0.1712.060.60106=211356Nmm=0.21kNm=Mma*/W=211356/(85333)=2.48N/mm2檩梁抗弯强度=2.48N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。
60、2抗剪强度验算剪力系数 KV=0.658,Vma*=KVP=0.6582.06=1.36kN=3Vma*/(2bh)=31355/(26400)=0.32N/mm2檩梁抗剪强度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3挠度验算挠度系数 K=1.,P,=1.25qL=1.254.320.24=1.30kN;ma*=KP,L3/100EI=1.12966003/(10090003413333)=0.10mm.z.-=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度ma*=0.10mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果底模材料第一层龙骨(次楞)材料第一层龙骨(次楞)间距 L(mm
61、)第二层龙骨(主楞)材料第二层龙骨(主楞)间距 L(mm)支撑材料支撑纵向间距mm侧模板材料侧肋材料侧肋间距(mm)檩梁材料檩梁间距(mm)对拉螺杆排数夹板木枋300单枋900483.0900夹板木枋300木枋2401 排底模厚度(mm)截面积 A(mm2)木枋截面尺寸 bh(mm)支撑横向间距mm侧模厚度(mm)截面尺寸 bh(mm)截面类型对拉螺杆横向间距(mm)18640080806001880808080600在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在脚手架的边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手
62、架的部纵向、横向间隔不超过 8m 应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置二、楼面模板支撑计算书二、楼面模板支撑计算书1. 1.计算参数计算参数构造板厚 120mm，层高3.00m, 构造外表考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距900mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm。楼板厚度(mm)层高(m)2.楼板底模验算模板材料弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2
63、)模板自重标准值(kN/m2)钢筋自重标准值(kN/m3)1底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值.z.夹板60001.400.301.10模板厚度(mm)抗弯强度 fm(N/mm2)第一层龙骨(次楞)间距L(mm)砼自重标准值(kN/m2)施工人员及施工设备荷载(kN)24.002.501813.003501203.00构造外表要求隐蔽-底模自重0.30kN/m2 1.01.2 = 0.36kN/m砼自重24.00kN/m3 1.00.12 1.2 = 3.46kN/m钢筋荷载1.10kN/m3 1.00.12 1.2 = 0.16kN/m施工人员及施工设备荷
64、载2.50 kN/m21.0 1.4 = 3.50kN/m底模和支架承载力计算组合q1= 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合q2= 3.97kN/m2楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距 L=350mm,计算跨数 5 跨。底模厚度 18mm,板模宽度 1000mmW=bh2/6=1000182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000/12=486000mm4。1力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数 KM=-0.105，M1=KMq1L2=-0.1057.473502=-96083Nmm剪力系数 KV=0.606，V1=KVq1L=0.6067.47350=1584Nb.荷载支座
65、弯矩系数 KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1053.973502=-51064Nmm跨中弯矩系数 KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0783.973502=37933Nmm剪力系数 KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.97350=842N挠度系数 K=0.644，2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3504/(1006000486000)=0.11mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN按作用在边跨跨中计算计算荷载 P=1.42.50=3.50kN ，计算简图如下跨中弯矩系数 KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.5
66、01000350=245000Nmm支座弯矩系数 KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系数 KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数 K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2抗弯强度验算M1=-96083Nmm，M2M5=-173564Nmm，M3M4=282933Nmm比拟 M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mma*=282933Nmm=0.28kNm，=Mma*/W=2
67、82933/54000=5.24N/mm2楼板底模抗弯强度=5.24N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3抗剪强度验算V1=1584N，V2+ V3=842+2100=2942N比拟 V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vma*=2942N=2.94kN,=3Vma*/2bh=32942/(2100018)=0.25N/mm2楼板底模抗剪强度=0.25N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算ma*=2+3=0.11+0.54=0.65mm=350/250=1.40mm.z.-楼板底模挠度ma*=0.65mm=1.40mm,满足要求。力图如以下图3第
68、一层龙骨(次楞)验算第一层龙骨(次楞)材料弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2)次楞惯性矩 Imm4第二层龙骨(主楞)间距L(mm)门架宽度 1200mm，第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.47350/1000=2.61kN/m弯矩系数 KM=0.102，Mma*=-KMqL2=-0.1022.6112002=-383357Nmm=-0.38kNm=Mma*/W =383357/85333=
69、4.49N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度 =4.49N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数 Kv=0.602，Vma*=KVqL=0.6022.611200=1885N=1.89kN=3Vma*/2A=31885/(28080)=0.44N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度 =0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠 度 系 数K木枋90001.403413333900截面积 A(mm2)抗弯强度 fm(N/mm2)次楞截面抵抗矩 W(mm3)施工均布活荷载(kN/m2)640013.00853332.5=1.502 ， q=q
70、2 第 一 层 龙 骨 ( 次 楞 ) 间 距 / 计 算 宽 度=3.97/1.2350/1000=1.16kN/m=1.16N/mmma*=KqL4/(100EI)=1.5021.1612004/(10090003413333)=1.18mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度 ma*=1.18mm=4.80mm,满足要求。计算简图及力图如以下图：4第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)材料枋材弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2)主楞计算跨数1)抗弯强度验算弯矩系数 KM=0.328，P=7.470.35(0.6+0.90/2)1000=2745N=2
71、.75kNMma*=KMPL=0.3282745900=810324Nmm=0.81kNm=Mma*/W=810324/85333=9.50N/mm2.z.单枋90001.40木枋截面尺寸 bh(mm)抗弯强度 fm(N/mm2)主楞截面抵抗矩 W(mm3)门架纵向间距(mm)808013.0085333900主楞截面惯性矩 Imm4 34133332-第二层龙骨(主楞)抗弯强度 =9.50N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数 KV=1.577，Vma*=KVP=1.5772.751000=4337N=4.34kN=3Vma*/(2A)=34337/(128
72、080)=1.02N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度 =1.02N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数 K=1.407，P，=3.97/1.20.35(0.6+0.90/2)1000=1216Nma*=KP，L3/(100EI)=1.40712169003/(10090003413333)=0.41mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度 ma*=0.41mm=3.60mm,满足要求。计算简图及力图如以下图：3.支撑强度验算支撑材料回转半径 imm483.51.58截面积 Amm2每米长质量kN/m489.000.0376钢材抗弯强度 fN/mm
73、2 205.00支撑横向间距mm(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=8.66kN每个门式钢管脚手架立柱的活荷载1.0kN/m2NQK2=(0.6+0.45)0.901=0.95kN900钢材弹性模量 E N/mm2 206000支撑纵向间距mm900每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK11.4NQK2=8.66+1.40.95=9.99kN单 MF1219 榀门式钢管脚手架与穿插支撑重量0.1600kN每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量NGK=(3.00-0.12-1.90)0.08+(1.2+0.90)0.0376=0.16kN门式钢管脚手架总承载力为1.2NGK+NQK
74、=1.20.16+9.99=10.18kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=10.18kN门架稳定承载力 20.08kN,满足要求。(3)组合风荷载时，立杆稳定性计算立杆弯矩根本风压 0.45kN/m2,风荷载高度变化系数0.62+18m,风荷载体型系数 1.040；风荷载标准值按下式计算：Wk=zsWo=0.621.0400.45=0.290kN/m2；Mw=0.91.4Mwk=0.91.4Wklah2/10=0.91.40.2900.91.502/10=0.074kNm；立杆稳定性验算.z.-钢
75、管轴向力 Nw=10.18kN=Nw/(A)+Mw/W=10.18103/(0.634489)+0.106/5080=47.409N/mm2；组合风荷载时，立杆稳定性为47.41N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板按C30 考虑,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.18+1.900.08+(1.2+0.90)0.03761.2=10.43kN1支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(100+
76、100)+2(100+100)=800mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.00800100/1000=80.08kN受冲切承载力 80.08kNF=10.43kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力 273.49kNFa=10.43kN,满足要求。5.计算结果底模
77、材料第一层龙骨(次楞)材料第一层龙骨(次楞)间距 L(mm)第二层龙骨(主楞)材料第二层龙骨(主楞)间距 L(mm)支撑材料支撑纵向间距mm夹板木枋350单枋900483.5900底模厚度(mm)截面积 A(mm2)木枋截面尺寸 bh(mm)支撑横向间距mm1864008080900在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在脚手架的边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的部纵向、横向间隔不超过8m 应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置四、墙木模板计算书四、墙木
78、模板计算书1、墙模板系统根本参数200*3525计算墙面厚度200mm，高度3525mm；模板面板采用胶合板，厚度18mm；竖肋采用8080mm木枋，竖肋间距250mm；外横檩采用483.0双钢管，外横檩垂直间距500mm；对拉螺栓水平间距800mm，直径12mm。2、荷载标准值验算(1)新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值F1=0.22200/(T+15)12V0.5.z.-=0.2224.005.711.001.153.000.5=60.05kN/m2(=24.00kN/m3,T=20.00,V=3.00m/h,H=3.53m,1=1.00,2=1.15)F2=H=24.003.53=
79、84.72kN/m2比拟 F1和 F2取较小值，F=60.05kN/m2, 有效压头高度为 F/=60.05/24.00=2.50m。2)荷载组合计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位新浇混凝土的侧压力F60.05kN/m2G=1.272.06kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K4.00kN/m2Q=1.45.60kN/m2墙侧模和侧肋强度荷载组合+77.66kN/m2墙侧模和侧肋挠度验算计算荷载/1.260.05kN/m23、墙模板面板的验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，面板按照5跨连续梁计算面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=1000182/6=54000mm3；I
80、=1000/12=486000mm4；荷载计算值q=77.661.0 =77.66kN/m,q，=60.051.0=60.05N/mm。1)抗弯强度验算Mma*=KMqL2=-0.10577.660.252=-0.51kNm=-0.51106N.mm=Mma*/W=-0.51106/54000=-9.44N/mm2面板的抗弯强度=-9.44N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2)抗剪验算Vma*=KVqL=0.60677.660.25=11.765kN=11765N=3Vma*/2bh=311765/(2100018)=0.98N/mm2面板的抗剪强度=0.98N/mm2fv=1.
81、40N/mm2，满足要求。3)挠度验算ma*=Kq，L4/100EI=0.64460.052504/(1009000486000)=0.35mm=L/250=250/250=1.00mm面板的挠度ma*=0.35mm允挠度=2.00mm，满足要求。4、模板竖肋的验算竖肋采用8080mm木枋；木枋间距250mm；W=80802/6=85333mm3；I=80803/12=3413333mm4；q=77.660.25=19.42kN/m,按照3跨连续梁计算(1)抗弯强度验算Mma*=0.1ql2=0.10019.420.502=485500Nmm=0.49kNm=Mma*/W=485500/853
82、33=5.69N/mm2竖肋的抗弯强度=5.69N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。(2)抗剪验算Vma*=KVqL=0.60019.420.50=5.83kN=5826N=3Vma*/(2bh)=35826/(28080)=1.37N/mm2竖肋的抗剪强度=1.37N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。.z.-(3)挠度验算按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=60.050.25=15.01N/mmma*=Kq，L4/100EI=0.67715.015004/(10090003413333)=0.20mm=L/250=500/250=2.00mm竖肋的
83、挠度ma*=0.20mm=2.00mm，满足要求。5、墙模板外横檩的验算外横檩承受竖肋传递的荷载，按照集中荷载下5跨连续梁计算,间距为对拉螺杆水平间距800mm。由竖肋传递的荷载,P=1.10019.420.500.50=5.34kN采用483.0双钢管,W=24490=8980mm3,I=2107800=215600mm4,A=2424=848mm2(1)外横檩抗弯强度验算Mma*=KMPL=0.3295.340.80=1.41kNm=1410000N.mm=Mma*/W=1410000/8980=157.02N/mm2外横檩的抗弯强度=157.02N/mm2f=205.00N/mm2，满足
84、要求。(2)抗剪强度验算Vma*=KVP=2.2045.34=11.77kN=11770N=3Vma*/(2bh)=311770/(2848)=20.82N/mm2外横檩的抗剪强度=20.82N/mm2fv=120.00N/mm2，满足要求。(3)挠度验算ma*=KPL3/(100EI)=1.93653408003/(100206000215600)=1.19mm=L/250=800/250=3.20mm外横檩的挠度ma*=1.19mm=3.20mm，满足要求。6、对拉螺栓的验算对拉螺栓直径12.00mm，容拉力值Nbt=12.90kN对拉螺栓所受的最大拉力:N=05.34=0kN对拉螺栓强度
85、验算为所受的最大拉力N=0kN最大容拉力值Nbt=12.90kN，满足要求。7、计算结果模板面板采用胶合板，厚度18mm；竖肋采用8080mm木枋， 竖肋间距250mm；外横檩采用483.0双钢管，外横檩垂直间距500mm；对拉螺栓水平间距800mm，直径12mm。四、边梁模板支撑计算书门架四、边梁模板支撑计算书门架1.计算参数200*800构造楼板厚 120mm,梁宽 b=200mm,梁高 h=800mm,层高 3.00m；构造外表考虑隐蔽；模板材料为： 夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm； 板材弹性模量E=6000N/mm2， 木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度 fm=13.
86、00N/mm2,抗剪强度 fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距 900mm,梁边至板支撑的距离 1.10m。梁截面尺寸 bh(mm)层高(m)2008003.00楼板厚度(mm)构造外表要求.z.120隐蔽-梁边至板支撑距离(m)2.梁底模验算模板材料弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2)模板自重标准值(kN/m2)钢筋自重标准值(kN/m3)1梁底模及支撑荷载计算1.10夹板60001.400.301.50模板厚度(mm)抗弯强度 fm(N/mm2)第一层龙骨(次楞)间距L(mm)砼自重标准值(kN/m2)振捣砼荷载(
87、kN/m2)1813.0030024.002.00荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值底、侧模自重 0.3kN/m2 (0.20+1.48) 1.2= 0.60kN/m砼自重24.0kN/m30.20 0.80 1.2= 4.61kN/m钢筋荷载1.5kN/m30.20 0.80 1.2= 0.29kN/m振捣砼荷载2.0kN/m20.20 1.4= 0.56kN/m梁底模和支撑承载力计算组合q1= 6.06kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合/1.2q2= 4.58kN/m2梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距 L=300mm,计算跨数 5 跨；底模厚度 h=18mm,板模宽度 b
88、=200mmW=bh2/6 =200182/6=10800mm3； I=bh3/12=200/12=97200mm41抗弯强度验算弯矩系数 KM=-0.105,Mma*=KMq1L2=-0.1056.063002=-57267Nmm=-0.06kNm=Mma*/W=57267/10800=5.30N/mm2梁底模抗弯强度=5.30N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2抗剪强度验算剪力系数 KV=0.606,Vma*=KVq1L=0.6066.06300=1102N=1.10kN=3Vma*/2bh=31102/(220018)=0.46N/mm2梁底模抗剪强度=0.46N/mm2f
89、v=1.40N/mm2,满足要求。3挠度验算挠度系数 K=0.644,q2=4.58kN/mma*=Kq2 L4/(100EI)=0.6444.583004/(100600097200)=0.41mm=300/250=1.20mm梁底模挠度ma*=0.41mm=1.20mm,满足要求。计算简图和力图如以下图3第一层龙骨(次楞)验算第一层龙骨(次楞)材料弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2)木枋90001.40截面积 A(mm2)抗弯强度 fm(N/mm2)次楞截面抵抗矩 W(mm3).z.640013.0085333-次楞惯性矩 Imm4第二层龙骨(主楞)间距L(mm)3413
90、3331200施工均布活荷载(kN/m2)梁边至板支撑距离(m)2.51.10门架宽度 L=1200mm,第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1抗弯强度验算a 梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.06300/200=9.09kN/mMq=qa2(2-a/L)2/8=9.090.202(2 -0.20/1.20)2/8=0.15kN.mb 板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.4
91、6kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载 P=550/1000300/10007.46=1.23kNMp=Pab/L=1.232001000/1200/1000=0.21kN.mMma*=MqMp=0.15+0.21=0.36kNm=360000Nmm=Mma*/W=360000/85333=4.22N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度 =4.22N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2抗剪强度验算Vma*=0.59.090.20(2 - 0.20/1.20)+1.231.00/1.20=2.69kN=3Vma*/2A=32.69103/(28080)=0.63N/mm2第一层龙
92、骨(次楞)抗剪强度 =0.63N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3挠度验算q,=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.58300/200=6.87kN/mP=(0.1225+0.30)550/1000300/1000=0.54kN*=200-2002/1200/2=183mmq=6.87200212002/(2490003413333)(2-2002/12002-21832/12002)/1200+(-1000)4/2002/12002=4.311mmp=0.541031000/(99000.0034133331200)(2002+22001000)3/30.5=0.274mmma
93、*=qp=4.31+0.27=4.58mm=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度 ma*=4.58mm=4.80mm,满足要求。.z.-计算简图及力图如以下图4第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)材料枋材弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2)主楞计算跨数1抗弯强度验算弯矩系数 KM=-0.333,Mma*=KMPL=-0.3332.691000900=-806193Nmm=-0.81kNm=Mma*/W=806193/85333=9.45N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度 =9.45N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2抗剪强度验算剪力系数 K
94、V=1.333Vma*=KVP=1.3332.69=3.59kN=3Vma*/(2bh)=33.591000 /(28080)=0.84N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度 =0.84N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3挠度验算挠度系数 K=1.466,P=第一层龙骨(次楞)Vma*+P=2.69+0.54=3.23kNma*=KPL3/100EI=1.4663.2310009003/(10090003413333)=1.12mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度 ma*=1.12mm=3.60mm,满足要求。计算简图和力图如以下图3.支撑承载力验算支
95、撑材料回转半径 imm483.01.59截面积 Amm2每米长质量kN/m424.000.0319单枋90001.40木枋截面尺寸 bh(mm)抗弯强度 fm(N/mm2)主楞截面抵抗矩 W(mm3)门架纵向间距(mm)808013.0085333900主楞截面惯性矩 Imm4 34133332P=第一层龙骨(次楞)Vma*=2.69kN钢材抗弯强度 fN/mm2 205.00支撑横向间距mm(1)荷载计算600钢材弹性模量 E N/mm2 206000支撑纵向间距mm900传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数为=3.666每根钢管承载 NQK1=3.6662.69=9.86kN每个门
96、式钢管脚手架立柱的活载1.0kN/m2:NQK2=1.40.60.901=0.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1+NQK2=9.86+0.76=10.62kN单榀 MF1219 门式钢管脚手架与穿插支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0319kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK=(3.00-0.80-1.9)0.08+12.100.0319=0.09kN门式钢管脚手架总承载力=1.2NGK+NQK=1.20.09+10.62=10.73kN.z.-(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式
97、钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=10.73kN门架稳定承载力 F=20.08kN,满足要求。(3)组合风荷载时，立杆稳定性计算立杆弯矩根本风压 0.45kN/m2,风荷载高度变化系数0.62+18m,风荷载体型系数 1.040；风荷载标准值按下式计算：Wk=zsWo=0.621.0400.45=0.290kN/m2；Mw=0.91.4Mwk=0.91.4Wklah2/10=0.91.40.2900.91.502/10=0.074kNm；立杆稳定性验算钢管轴向力 Nw=10.73kN=Nw/(A)+Mw/W=10.73103/(0.6
98、34424)+0.106/5080=56.389N/mm2；组合风荷载时，立杆稳定性为56.39N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座 100100mm,支承面为按 C30 考虑混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.73+0.081.90+(1.2+0.90)0.03191.2=10.99kN1支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(100+105)+2(100+105)=820mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)
99、UmhO=(0.711.43+0.250)1.00820105/1000=86.19kN门架支承面受冲切承载力86.19kNF=10.99kN,满足要求。2支承面局部受压承载力验算Ab=(0.10+20.10)(0.103)=0.09m2,Al=0.100.10=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.753121550.01=273.49kN支承面局部受压承载力F=273.49kNF=10.99kN,满足要求。5.侧模板验算侧模板材料板材弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2)侧模板计算跨数1
100、荷载计算1新浇砼的侧压力F1=0.22200/T+1512V1/2=0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.01=1.202=1.15V=2.0T=30.0).z.夹板60001.405侧模厚度(mm)抗弯强度 fm(N/mm2)竖肋间距 L(mm)1813.00300-F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2比拟 F1、F2取小值 F =19.20kN/m2，有效压头高度为F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型标准值单位分项系数设计值单位新浇混凝土的侧压力F19.20kN/m2G=1.223.04kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2
101、K4.00kN/m2Q=1.45.60kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+28.64kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.219.20kN/m22模板强度验算取竖肋间距 L=300mm,计算跨数 5 跨,木模板厚度 h=18mmW=bh2/6=800182/6=43200mm3；I=bh3/12=800/12=388800mm41抗弯强度验算弯矩系数 KM=-0.105，q=28.64800/1000=22.91kN/m=22.91N/mmMma*=KqL2=-0.10522.913002=-216500Nmm=-0.22kNm=Mma*/W=216500/43200=5.01N/mm2
102、侧模抗弯强度=5.01N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2抗剪强度验算抗剪系数 KV=0.606,Vma*=KV qL=0.60622.91300/1000=4.17kN=3Vma*/2bh=34.171000/(218680)=0.51N/mm2侧模抗剪强度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3挠度验算挠度系数 K=0.644，q，=19.20800/1000=15.36kN/m=15.36N/mm；ma*=Kq，L4/100EI=0.64415.363004/(1006000388800)=0.34mm=300/250=1.20mm侧模挠度ma*=0.34
103、mm=1.20mm,满足要求。计算简图和力图如以下图：3对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k=0.9528.64=27.21kN/m2;设 1 排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距 b=(800-120)/2=340mm=0.34m，N=abFs=0.600.3427.21=5.55kN；对拉螺栓 12,容拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力 5.55kN容拉力 12.90kN,满足要求。4侧肋强度验算侧肋材料侧肋计算跨度(mm)枋材弹性模量 E(N/mm2)抗剪强度 fv(N/mm2)次楞弹性模量 Imm4木枋34090001.403413333木枋截面尺寸
104、bh(mm)侧肋计算跨数抗弯强度 fm(N/mm2)次楞截面抵抗矩 W(mm3).z.8080513.0085333-计算跨度 340mm；跨数 2 跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm41抗弯强度验算弯矩系数 KM=0.125,q=28.64300/1000=8.59kN/m=8.59N/mm；Mma*=KMqL2=0.1258.593402=124126Nmm=0.12kNm=Mma*/W=124126/85333=1.45N/mm2侧肋抗弯强度=1.45N/mm2fm=13.00
105、N/mm2,满足要求。2抗剪验算剪力系数 KV=0.625，Vma*=KVqL=0.6258.59340/1000=1.83kN=3Vma*/2bh=31.831000/(28080)=0.43N/mm2侧肋抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3挠度验算挠度系数 K=0.521，q，=19.20300/1000=5.76kN/m=5.76N/mm；ma*=Kq，L4/100EI=0.5215.763404/(10090003413333)=0.01mm=340/250=1.36mm侧肋挠度ma*=0.01mm=1.36mm,满足要求。计算简图和力图如以下图6.梁侧檩
106、梁验算檩梁材料对拉螺杆横向间距(mm)计算跨数截面抵抗矩 W(mm3)侧肋最大支座力kN木枋6005 跨853333.65截面类型侧肋间距(mm)截面积 Amm2弹性模量 Imm4808030064003413333对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距 300mm，计算跨数 5 跨；梁侧檩梁采用8080 木枋，W=85333mm3，I=3413333mm4，A=6400mm2；1抗弯强度验算弯矩系数 KM=0.171,P=1.25qL=1.258.590.34=3.65kN;Mma*=KmPL=0.1713.650.60106=374490Nmm=Mma*/W=374490/(85333)=4
107、.39N/mm2檩梁抗弯强度=4.39N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2抗剪强度验算剪力系数 KV=0.658,Vma*=KVP=0.6583.65=2.40kN=3Vma*/(2A)=32403/(26400)=0.56N/mm2檩梁抗剪强度=0.56N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3挠度验算挠度系数 K=1.,P,=1.25qL=1.255.760.34=2.45kN;ma*=KP,L3/100EI=1.24486003/(10090003413333)=0.19mm.z.-=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度ma*=0.19mm=2.40mm,
108、满足要求。7.计算结果底模材料第一层龙骨(次楞)材料第一层龙骨(次楞)间距 L(mm)第二层龙骨(主楞)材料第二层龙骨(主楞)间距 L(mm)支撑材料支撑纵向间距mm侧模板材料侧肋材料侧肋间距(mm)檩梁材料檩梁间距(mm)对拉螺杆排数夹板木枋300单枋900483.0900夹板木枋300木枋3401 排底模厚度(mm)截面积 A(mm2)木枋截面尺寸 bh(mm)支撑横向间距mm侧模厚度(mm)截面尺寸 bh(mm)截面类型对拉螺杆横向间距(mm)18640080806001880808080600在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在脚手架的边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的部纵向、横向间隔不超过 8m 应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置.z.
