交流动控制系统

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1、-1-1-交直流调速控制系统交直流调速控制系统 昆明学院自动控制与机械工程学院昆明学院自动控制与机械工程学院8632 64 921-2-2-第第4章章 交流传动控制系统交流传动控制系统2-3-3-4.1 4.1 异步电动机的变压控制系统异步电动机的变压控制系统异步电动机的变压控制系统异步电动机的变压控制系统 4.2 4.2 交流异步电动机变压变频控制系统交流异步电动机变压变频控制系统交流异步电动机变压变频控制系统交流异步电动机变压变频控制系统 4.3 4.3 绕线转子异步电动机双馈控制系统绕线转子异步电动机双馈控制系统绕线转子异步电动机双馈控制系统绕线转子异步电动机双馈控制系统 4.4 4.4

2、 交流同步电动机控制系统交流同步电动机控制系统交流同步电动机控制系统交流同步电动机控制系统 主要内容主要内容3-4-4-本章要求本章要求掌握掌握异步电动机的变压调速方法异步电动机的变压调速方法熟练掌握熟练掌握异步电动机的变压变频调速方法异步电动机的变压变频调速方法了解了解绕线式转子异步电动机的双馈调速方法绕线式转子异步电动机的双馈调速方法熟练掌握熟练掌握同步电动机的调速方法同步电动机的调速方法4-5-5-4.1.1 4.1.1 异步电动机在任意旋转坐标系的动态等效电路异步电动机在任意旋转坐标系的动态等效电路异步电动机在任意旋转坐标系的动态等效电路异步电动机在任意旋转坐标系的动态等效电路 4.1

3、.2 4.1.2 交流异步电动机的变压控制系统交流异步电动机的变压控制系统交流异步电动机的变压控制系统交流异步电动机的变压控制系统 4.1.3 4.1.3 转速反馈闭环控制的异步电动机变压调速系统转速反馈闭环控制的异步电动机变压调速系统转速反馈闭环控制的异步电动机变压调速系统转速反馈闭环控制的异步电动机变压调速系统 4.1.4 4.1.4 变压控制在异步电动机软起动中的应用变压控制在异步电动机软起动中的应用变压控制在异步电动机软起动中的应用变压控制在异步电动机软起动中的应用 4.1 异步电动机的变压控制系统异步电动机的变压控制系统5-6-6-7-7-8-8-异步电动机的电磁转矩为异步电动机的电

4、磁转矩为 （4-9）电磁功率电磁功率 同步机械角转速同步机械角转速 式（式（4-9）就是异步电动机的机械特性方程式。它表明，）就是异步电动机的机械特性方程式。它表明，当转速或转差率一定时，电磁转矩与定子电压的平方成当转速或转差率一定时，电磁转矩与定子电压的平方成正比，因此改变定子外加电压就可以改变机械特性的函正比，因此改变定子外加电压就可以改变机械特性的函数关系，从而改变电动机在一定负载转矩下的转速数关系，从而改变电动机在一定负载转矩下的转速 8-9-9-4.1.2.2 交流异步电动机的变压调速方法交流异步电动机的变压调速方法 过去改变交流电压的方法多用自耦变压器或带直流励过去改变交流电压的方

5、法多用自耦变压器或带直流励磁绕组的饱和电抗器，自从电力电子技术兴起以后，这磁绕组的饱和电抗器，自从电力电子技术兴起以后，这些笨重的电磁装置就被晶闸管交流调压器取代了。图些笨重的电磁装置就被晶闸管交流调压器取代了。图4-3给出了一个采用双向晶闸管组成交流调压器给出了一个采用双向晶闸管组成交流调压器TVC，其主，其主电路分别用电路分别用3个双向晶闸管串接在三相电路中。个双向晶闸管串接在三相电路中。 其调压方式一般采用相位控制模式，由调压控制信号其调压方式一般采用相位控制模式，由调压控制信号Uc通过脉冲触发电路通过脉冲触发电路GT控制控制TVC的输出交流电压变化。的输出交流电压变化。 此外，如果此外

6、，如果TVC的主电路由可关断的开关器件构成，的主电路由可关断的开关器件构成，可采用斩控方式来调节输出交流电压。可采用斩控方式来调节输出交流电压。 9-10-10-10-11-11-4.1.2.3 异步电动机变压调速的机械特性异步电动机变压调速的机械特性 将式（将式（4-9）对）对s求导，并令求导，并令 ,可求出最大可求出最大转矩及其对应的转差率转矩及其对应的转差率（4-10）（4-11）11-12-12- 由式（由式（4-10）和（）和（4-11）可见，异步电动机变压调速）可见，异步电动机变压调速时，其电磁转矩时，其电磁转矩Te及最大转矩及最大转矩Temax随定子电压随定子电压Us下降成下降成

7、平方比的下降，而最大转差率平方比的下降，而最大转差率smax则保持不变。则保持不变。12-13-13- 为了能在恒转矩负载下扩大调速范围，并使电动机能为了能在恒转矩负载下扩大调速范围，并使电动机能在较低转速下运行而不至于过热，就要求电动机转子有在较低转速下运行而不至于过热，就要求电动机转子有较高的阻值，这样的电动机在变电压时机械特性如图较高的阻值，这样的电动机在变电压时机械特性如图4-5所示。这种电动机又称作所示。这种电动机又称作交流力矩电动机交流力矩电动机。 13-14-14- 综上分析，采用普通异步电动机的变电压调速时，调综上分析，采用普通异步电动机的变电压调速时，调速范围很窄，采用高转子

8、电阻的力矩电动机虽然可以增速范围很窄，采用高转子电阻的力矩电动机虽然可以增大调速范围，但其机械特性又变软，因而当负载变化时大调速范围，但其机械特性又变软，因而当负载变化时转速波动很大。由此说明，开环控制很难解决这些问题，转速波动很大。由此说明，开环控制很难解决这些问题，为了提高调速精度需要采用闭环控制。为了提高调速精度需要采用闭环控制。 14-15-15-1系统组成与工作原理系统组成与工作原理 4.1.3 转速反馈闭环控制的异步电动机变压调速系统转速反馈闭环控制的异步电动机变压调速系统15-16-16-2系统静态结构与静特性系统静态结构与静特性 根据系统原理图，可以画出如图根据系统原理图，可以

9、画出如图4-7a所示的系统静态所示的系统静态结构框图，图中，结构框图，图中，Ks为为GT和和TVC装置的放大系数，且有装置的放大系数，且有Ks=Us/Uc；Kn为转速反馈系数，即为转速反馈系数，即Kn=Un/n ；转速调节；转速调节器器ASR根据其采用何种控制策略而定；根据其采用何种控制策略而定；n =f（Us，Te）由式（由式（4-9）给出，为一非线性函数。）给出，为一非线性函数。16-17-17- 如果采用如果采用PI调节器，系统稳态时，调节器，系统稳态时，Un*=Un，Te=TL，实现无静差控制。系统的静特性如图实现无静差控制。系统的静特性如图4-7b所示。所示。 异步电动机闭环变压调速

10、系统不同于直流电动机闭环变异步电动机闭环变压调速系统不同于直流电动机闭环变压调速系统的地方在于：压调速系统的地方在于： 静特性左右两边都有极限，不静特性左右两边都有极限，不能无限延长，它们是额定电压能无限延长，它们是额定电压UsN下的机械特性和最小输下的机械特性和最小输出电压出电压Usmin下的机械特性。下的机械特性。 当负载变化时，如果电压调当负载变化时，如果电压调节到极限值，闭环系统便失去控制能力，系统的工作点节到极限值，闭环系统便失去控制能力，系统的工作点只能沿着极限开环特性变化。只能沿着极限开环特性变化。 17-18-18-3系统近似动态结构框图系统近似动态结构框图 采用异步电动机的简

11、化模型。根据系统原理图画出近采用异步电动机的简化模型。根据系统原理图画出近似动态结构。这里似动态结构。这里ASR采用采用PI调节器。按此动态结构，调节器。按此动态结构，如果已知系统各个环节的参数，可以进行系统分析；如如果已知系统各个环节的参数，可以进行系统分析；如果给定被控对象参数及系统性能指标，可以设计果给定被控对象参数及系统性能指标，可以设计ASR调调节器参数以满足系统要求。节器参数以满足系统要求。 18-19-19- 对于小容量异步电动机，只要供电网络和变压器的容对于小容量异步电动机，只要供电网络和变压器的容量足够大（一般要求比电机容量大量足够大（一般要求比电机容量大4倍以上），而供电线

12、倍以上），而供电线路并不太长路并不太长 （起动电流造成的瞬时电压降落低于（起动电流造成的瞬时电压降落低于10%15%），可以直接通电起动，操作也很简便。对于容），可以直接通电起动，操作也很简便。对于容量大一些的电机，问题就不这么简单了。量大一些的电机，问题就不这么简单了。 异步电动机在工频供电且刚起动时，异步电动机在工频供电且刚起动时，s=14.1.4 变压控制在异步电动机软起动中的应用变压控制在异步电动机软起动中的应用19-20-20-（4-12）（4-13）20-21-21- 在一般情况下，异步电动机的起动电流比较大，而在一般情况下，异步电动机的起动电流比较大，而起动转矩并不大，其机械特性

13、如图起动转矩并不大，其机械特性如图4-9所示。所示。 21-22-22- 对于一般的笼型电动机，起动电流和起动转矩对其额对于一般的笼型电动机，起动电流和起动转矩对其额定值的倍数大约为定值的倍数大约为 （4-14）（4-15）起动电流倍数：起动电流倍数： 起动转矩倍数：起动转矩倍数： 22-23-23- 由于中、大容量电动机的起动电流大，使电网压降过由于中、大容量电动机的起动电流大，使电网压降过大，会影响其他用电设备的正常运行，甚至使该电动机大，会影响其他用电设备的正常运行，甚至使该电动机本身根本起动不起来。这时必须采取措施来降低其起动本身根本起动不起来。这时必须采取措施来降低其起动电流，常用的

14、办法是降压起动。电流，常用的办法是降压起动。 由式（由式（4-12）可知，当电压降低时，起动电流将随电）可知，当电压降低时，起动电流将随电压成正比地降低，从而可以避开起动电流冲冲击。但是压成正比地降低，从而可以避开起动电流冲冲击。但是式（式（4-13）又表明，）又表明， 起动转矩与电压的平方成正比，起起动转矩与电压的平方成正比，起动转矩的减小将比起动电流的降低更快，降压起动时会动转矩的减小将比起动电流的降低更快，降压起动时会出现起动转矩够不够的问题。出现起动转矩够不够的问题。 23-24-24- 软起动器一般采用晶闸管交流调压器，完成起动后软起动器一般采用晶闸管交流调压器，完成起动后可用接触器

15、旁路晶闸管，以免晶闸管不必要地长期工作。可用接触器旁路晶闸管，以免晶闸管不必要地长期工作。起动电流可视起动时所带负载的大小进行调整，以获得起动电流可视起动时所带负载的大小进行调整，以获得最佳的起动效果。软起动器有几种常用的控制模式最佳的起动效果。软起动器有几种常用的控制模式 1.电压控制模式电压控制模式 电压控制模式是软起动器的基本控制模式，其起动控电压控制模式是软起动器的基本控制模式，其起动控制过程如图制过程如图4-10所示。通常设置两个参数：所示。通常设置两个参数：起始电压起始电压（或起始转矩）及（或起始转矩）及爬坡时间爬坡时间。这种控制模式是一种。这种控制模式是一种开环开环控制模式控制模

16、式。基于电压控制模式的软起动器可以直接利用。基于电压控制模式的软起动器可以直接利用交流变压器来实现，主电路结构简单且成本低廉，系统交流变压器来实现，主电路结构简单且成本低廉，系统控制只需设置不同的调压模式，并按一定的时序给定电控制只需设置不同的调压模式，并按一定的时序给定电压指令，控制简易方便。压指令，控制简易方便。 24-25-25-25-26-26- 当负载略重或静摩擦转矩较大时，可在电压控制模式当负载略重或静摩擦转矩较大时，可在电压控制模式上添加突跳起动，即在刚起动时给电动机施加很高的电上添加突跳起动，即在刚起动时给电动机施加很高的电压脉冲以缩短起动时间。有些软起动器还可同时设定两压脉冲

17、以缩短起动时间。有些软起动器还可同时设定两种电压爬坡速率以适应变化的负载。种电压爬坡速率以适应变化的负载。 26-27-27- 2.电流控制模式电流控制模式 由于电动机的输入阻抗随转速变化，仅靠电压控制由于电动机的输入阻抗随转速变化，仅靠电压控制不能很好地限制起动电流。为解决这一问题，发展了电不能很好地限制起动电流。为解决这一问题，发展了电流控制模式，软起动器具有电流闭环控制能力。在起动流控制模式，软起动器具有电流闭环控制能力。在起动过程中能控制电流的幅值并保持恒定，其起动过程如图过程中能控制电流的幅值并保持恒定，其起动过程如图4-12所示。突跳起动也适用于电流控制模式所示。突跳起动也适用于电

18、流控制模式27-28-28- 通过控制触发角通过控制触发角来来控制电流控制电流 ，其中，其中ki为设为设定的起动电流倍数，定的起动电流倍数，Ipeak为电流峰值。为电流峰值。当当I0.95 kiIN时，时，按余按余弦规律递减。弦规律递减。当当I0.95 kiIN时，时，保持保持不变。不变。系数系数0.95决定电流幅值决定电流幅值的波动范围的波动范围kiIN0.95kiININ28-29-29- 3. 转矩控制模式转矩控制模式 在有些应用场合如带式输送，输送机如果承受太大的在有些应用场合如带式输送，输送机如果承受太大的转矩，会造成皮带内应力过大，从而减少皮带的寿命，转矩，会造成皮带内应力过大，从

19、而减少皮带的寿命，严重时甚至拉断皮带。这时候希望软起动器能够运行在严重时甚至拉断皮带。这时候希望软起动器能够运行在转矩控制模式，使电动机的起动转矩能够得到某种程度转矩控制模式，使电动机的起动转矩能够得到某种程度的控制。的控制。29-30-30- 图图4-14是典型的软起动器转矩控制原理框图，实现转是典型的软起动器转矩控制原理框图，实现转矩控制的关键是要有准确的转矩估计以构成闭环，并设矩控制的关键是要有准确的转矩估计以构成闭环，并设置转矩调节器置转矩调节器ATR以消除转矩给定信号与检测信号的误以消除转矩给定信号与检测信号的误差。较简单的转矩估计是计算有功功率，扣除定子损耗差。较简单的转矩估计是计

20、算有功功率，扣除定子损耗后，根据式后，根据式 计算电动机的平均电磁计算电动机的平均电磁转矩。转矩。 30-31-31- 4.转速控制模式转速控制模式 上述的带式传输机的最佳解决方案是采用转速闭环控上述的带式传输机的最佳解决方案是采用转速闭环控制的起动方案。系统结构如图制的起动方案。系统结构如图4-6所示，所示， 通过转速闭环通过转速闭环控制，软起动器能满足许多应用场合的要求，如线性加控制，软起动器能满足许多应用场合的要求，如线性加减速、减速、S形曲线加减速、线性流量控制及形曲线加减速、线性流量控制及S形曲线流量控形曲线流量控制等。制等。 31-32-32-内容回顾内容回顾1、异步电动机的机械特

21、性方程、异步电动机的机械特性方程2、异步电动机的变压调速方法、异步电动机的变压调速方法32-33-33-3、转速反馈闭环控制的异步电动机变压调速系统、转速反馈闭环控制的异步电动机变压调速系统33-34-34-4、系统静特性、系统静特性5、异步电动机软起动的控制模式、异步电动机软起动的控制模式电压控制模式电压控制模式爬坡时间和起始电压，开环爬坡时间和起始电压，开环电流控制模式电流控制模式控制触发角，闭环控制触发角，闭环转矩控制模式转矩控制模式转矩估算，闭环转矩估算，闭环转速控制模式转速控制模式转速闭环转速闭环34-35-35-4.2.1 4.2.1 变压变频调速的控制模式及其机械特性变压变频调速

22、的控制模式及其机械特性变压变频调速的控制模式及其机械特性变压变频调速的控制模式及其机械特性 4.2.2 4.2.2 转速开环恒压频比控制的调速系统转速开环恒压频比控制的调速系统转速开环恒压频比控制的调速系统转速开环恒压频比控制的调速系统 4.2.3 4.2.3 转速闭环恒定子电动势频比控制的调速系统转速闭环恒定子电动势频比控制的调速系统转速闭环恒定子电动势频比控制的调速系统转速闭环恒定子电动势频比控制的调速系统 4.2.4 4.2.4 按转子磁场定向的矢量控制系统按转子磁场定向的矢量控制系统按转子磁场定向的矢量控制系统按转子磁场定向的矢量控制系统 4.2 交流异步电动机变压变频控制系统交流异步

23、电动机变压变频控制系统35-36-36-交流异步电动机的变压调速系统优点：交流异步电动机的变压调速系统优点：结构简单，控制方便和成本低廉结构简单，控制方便和成本低廉缺点：缺点：1）由于随着电压的降低，电动机的输出转矩成平）由于随着电压的降低，电动机的输出转矩成平方减少，使系统调速范围小；方减少，使系统调速范围小；2）系统静态模型的非线性，带来转速调节器设计）系统静态模型的非线性，带来转速调节器设计困难，影响系统的静态精度；困难，影响系统的静态精度；3）系统采用近似动态模型，工作点范围受限，使）系统采用近似动态模型，工作点范围受限，使固定调节器参数难以满足高动态性能的要求。固定调节器参数难以满足

24、高动态性能的要求。为克服上述困难，需要采用变压变频调速方法为克服上述困难，需要采用变压变频调速方法36-37-37-交流异步电动机的变压变频控制系统分两类：交流异步电动机的变压变频控制系统分两类：基于基于稳态模型的和基于动态模型的。稳态模型的和基于动态模型的。基于稳态模型基于稳态模型的适用于对动态性能要求不高的场合，的适用于对动态性能要求不高的场合，如风机、水泵类负载。如风机、水泵类负载。基于动态模型基于动态模型的高性能的适用于对动态性能要求高的高性能的适用于对动态性能要求高的场合，主要有以下两种：的场合，主要有以下两种：按转子磁场定向的矢量控制系统按转子磁场定向的矢量控制系统直接转矩控制系统

25、直接转矩控制系统 37-38-38-4.2.1 变压变频调速的控制模式及其机械特性变压变频调速的控制模式及其机械特性变压变频调速的基本控制策略需根据其频率控制的变压变频调速的基本控制策略需根据其频率控制的范围而定，而实现基本的控制策略，又可选用不同范围而定，而实现基本的控制策略，又可选用不同的控制模式的控制模式他励直流电动机他励直流电动机的调速分为的调速分为基速以下基速以下采用保持磁通采用保持磁通恒定条件下的变压调速，恒定条件下的变压调速，基速以上基速以上采用弱磁升速两采用弱磁升速两种控制策略种控制策略异步电动机异步电动机变压变频调速也划分为变压变频调速也划分为基频以下基频以下调速和调速和基频

26、以上基频以上调速两个范围，采用不同的基本控制策略调速两个范围，采用不同的基本控制策略38-39-39-4.2.1.1 基本思路基本思路 为了既充分利用铁心，又不至于使得铁心饱和，交为了既充分利用铁心，又不至于使得铁心饱和，交流异步电动机调速过程中要保持电动机中每极磁通量流异步电动机调速过程中要保持电动机中每极磁通量为额定值不变。为额定值不变。 不同于他励直流电动机励磁回路独立，易于保持其不同于他励直流电动机励磁回路独立，易于保持其恒定，如何在交流异步电动机控制中保持磁通恒定是恒定，如何在交流异步电动机控制中保持磁通恒定是实现变频变压调速的先决条件。实现变频变压调速的先决条件。39-40-40-

27、 三相异步电动机定子每相电动势的有效值与定子频三相异步电动机定子每相电动势的有效值与定子频率和每极气隙磁通量的关系如下率和每极气隙磁通量的关系如下（4-16）气隙磁通在定子每相中气隙磁通在定子每相中感应电动势的有效值感应电动势的有效值 每极气隙磁通量每极气隙磁通量 在式（在式（4-16）中）中Ns和和kNs是常数，因此只要控制好是常数，因此只要控制好Eg和和fs，便可达到控制磁通的目的。，便可达到控制磁通的目的。 对此需要考虑基频对此需要考虑基频（额定频率）以下和基频以上两种情况。（额定频率）以下和基频以上两种情况。 40-41-41-4.2.1.2 基频以下的恒磁通调速基频以下的恒磁通调速

28、在基频以下调速时，根据式（在基频以下调速时，根据式（4-16），要保持），要保持m不不变，当定子频率变，当定子频率fs从额定值从额定值fsN向下调节时，必须同时向下调节时，必须同时降低降低Eg，使二者同比例下降，即应采用，使二者同比例下降，即应采用电动势频率比电动势频率比为恒值为恒值的控制方式。的控制方式。41-42-42- 然而，从图然而，从图4-15所示的笼型转子异步电动机等效电所示的笼型转子异步电动机等效电路可见，绕组中的感应电动势是难以直接控制的，为路可见，绕组中的感应电动势是难以直接控制的，为达到这一目的有三种控制模式：达到这一目的有三种控制模式： 1.恒压频比控制模式恒压频比控制模

29、式 分析图分析图4-15的等效电路可以发现，当电动机的电动的等效电路可以发现，当电动机的电动势值较高时，可以忽略定子绕组的漏阻抗压降，从而势值较高时，可以忽略定子绕组的漏阻抗压降，从而认为定子相电压认为定子相电压 ，因此可以采用恒压频比的，因此可以采用恒压频比的控制模式，即有控制模式，即有（4-17）42-43-43- 恒恒Us/ s控制模式应按照如图控制模式应按照如图4-16所示的控制曲线实施所示的控制曲线实施控制。曲线控制。曲线为标准的恒压频比控制模式；曲线为标准的恒压频比控制模式；曲线为有为有定子压降补偿的恒压频比控制模式，通过外加一个补偿定子压降补偿的恒压频比控制模式，通过外加一个补偿

30、电压电压Uco来提高初始定子电压，以克服低频时定子阻抗来提高初始定子电压，以克服低频时定子阻抗上压降所占比重增加不能忽略的影响。在实际应用中，上压降所占比重增加不能忽略的影响。在实际应用中，由于负载的变化，所需补偿的定子压降也不一样，应备由于负载的变化，所需补偿的定子压降也不一样，应备有不同斜率的补偿曲线，以供选择。有不同斜率的补偿曲线，以供选择。 43-44-44- 采用恒压频比控制的系统特性如图采用恒压频比控制的系统特性如图4-17所示，随着所示，随着电压和频率的降低，电动机的输出转矩有较大的减少，电压和频率的降低，电动机的输出转矩有较大的减少，因此在低频时需要加定子电压补偿。但是即便如此

31、，因此在低频时需要加定子电压补偿。但是即便如此，恒压频比控制模式在低频时带负载的能力仍然有限，恒压频比控制模式在低频时带负载的能力仍然有限，使其调速范围受到限制并影响系统性能。使其调速范围受到限制并影响系统性能。 44-45-45-（4-19） 2.恒定子电动势频比控制模式恒定子电动势频比控制模式 再次分析图再次分析图4-15的异步电动机的等效电路，可以发现：的异步电动机的等效电路，可以发现：假如能够进一步提高定子电压，完全补偿定子阻抗的压假如能够进一步提高定子电压，完全补偿定子阻抗的压降，就能实现恒定子电动势频比的控制模式，即有降，就能实现恒定子电动势频比的控制模式，即有（4-18）转子电流

32、：转子电流：45-46-46-代入电磁转矩关系式，可得代入电磁转矩关系式，可得 （4-20）在式（在式（4-20）中对）中对s求导，并令求导，并令dTe/ds=0，可得最大，可得最大转矩及对应的最大转差率转矩及对应的最大转差率(临界转差率临界转差率) （4-21）（4-22）46-47-47-根据式（根据式（4-20）、（）、（4-21）和（）和（4-22）画出的的机械）画出的的机械特性如图特性如图4-18所示所示smax与定子频率与定子频率 s成反比成反比最大转矩因最大转矩因Eg/ s保持恒值保持恒值而不变，这说明特性曲线而不变，这说明特性曲线应从额定曲线平行下移应从额定曲线平行下移47-4

33、8-48-采用恒采用恒Eg/fs控制控制模式的系统稳态模式的系统稳态性能优于恒压频性能优于恒压频比控制模式，这比控制模式，这也正是在恒压频也正是在恒压频比控制模式中采比控制模式中采用定子压降补偿用定子压降补偿所带来的好处。所带来的好处。48-49-49- 3.恒转子电动势频比控制模式恒转子电动势频比控制模式 进一步研究图进一步研究图4-15的等效电路，可以设想如果能够通的等效电路，可以设想如果能够通过某种方式直接控制转子电动势，使其按照恒转子电动过某种方式直接控制转子电动势，使其按照恒转子电动势频比进行控制，即有势频比进行控制，即有（4-23）转子电流：转子电流：（4-24）49-50-50-

34、而电磁转矩则变为而电磁转矩则变为 （4-25） 由式（由式（4-25）可知，当采用恒）可知，当采用恒 Er/ s 控制模式时，控制模式时，异步电动机的机械特性异步电动机的机械特性Te=f（s）变为线性关系，）变为线性关系， 其特其特性曲线如图性曲线如图4-19所示，是一条下斜的直线，获得与直所示，是一条下斜的直线，获得与直流电动机相同的稳态性能。这也正是高性能交流调速流电动机相同的稳态性能。这也正是高性能交流调速系统想要达到的目标。系统想要达到的目标。50-51-51-51-52-52- 比较三种控制模式比较三种控制模式 1) 恒恒Us/ s控制模式控制模式最容易实现，但系统性能一般，最容易实

35、现，但系统性能一般，调速范围有限，适用于对调速要求不太高的场合，比调速范围有限，适用于对调速要求不太高的场合，比如：风机、水泵的节能控制等；如：风机、水泵的节能控制等； 2) 恒恒Eg/ s控制模式控制模式因其定子压降得到完全补偿，在因其定子压降得到完全补偿，在调速过程中最大转矩保持不变，系统性能优于前者，调速过程中最大转矩保持不变，系统性能优于前者，但其机械特性还是非线性的，输出转矩的能力仍受一但其机械特性还是非线性的，输出转矩的能力仍受一定限制；定限制； 3) 恒恒Er/ s控制模式控制模式能获得与直流电动机一样的线性能获得与直流电动机一样的线性机械特性，其动静态性能优越，适用于各种高性能

36、要机械特性，其动静态性能优越，适用于各种高性能要求的电力传动场合，但其控制相对复杂。求的电力传动场合，但其控制相对复杂。 如何实现恒如何实现恒Er / s控制控制采用矢量控制方法采用矢量控制方法 52-53-53-4.2.1.3 基频以上的恒压变频调速基频以上的恒压变频调速 在基频在基频fsN以上变频调速时，由于定子电压不宜超过其以上变频调速时，由于定子电压不宜超过其额定电压长期运行，额定电压长期运行， 因此一般需采取因此一般需采取Us=UsN不变的控制不变的控制策略。这时机械特性方程式及最大转矩方程式应写成策略。这时机械特性方程式及最大转矩方程式应写成（4-26）（4-27）53-54-54

37、- 由式（由式（4-26）和（）和（4-27）可知）可知Te及及Temax近似与定子近似与定子角频率角频率 s成反比。当成反比。当 s提高时，同步转速随之提高，提高时，同步转速随之提高，最大转矩减小，机械特性上移，而形状基本不变，最大转矩减小，机械特性上移，而形状基本不变，如图如图4-20所示。由于频率提高而电压不变，气隙磁通所示。由于频率提高而电压不变，气隙磁通势必减弱，导致转矩的减小，但转速却升高了，可势必减弱，导致转矩的减小，但转速却升高了，可以认为输出功率基本不变。所以基频以上变频调速以认为输出功率基本不变。所以基频以上变频调速属于弱磁恒功率调速。属于弱磁恒功率调速。 54-55-55

38、-55-56-56-4.2.1.4 基频以下和基频以上的配合控制基频以下和基频以上的配合控制 如果采用笼型转子异步电动机实现大范围的调速，如果采用笼型转子异步电动机实现大范围的调速，需要基频以下和基频以上的配合控制，其控制策略需要基频以下和基频以上的配合控制，其控制策略是：是： 1）在基频以下，以保持磁通恒定为目标，采用变）在基频以下，以保持磁通恒定为目标，采用变压变频协调控制；压变频协调控制； 2）在基频以上，以保持定子电压恒定为目标，采）在基频以上，以保持定子电压恒定为目标，采用恒压变频控制。用恒压变频控制。56-57-57- 配合控制的系统稳态特性如图配合控制的系统稳态特性如图4-21所

39、示，基频以下变所示，基频以下变压变频控制时，其磁通保持恒定，转矩也恒定，属于压变频控制时，其磁通保持恒定，转矩也恒定，属于恒恒转矩调速转矩调速性质；基频以上恒压变频控制时，其磁通减小，性质；基频以上恒压变频控制时，其磁通减小，转矩也减小，但功率保持不变，属于弱磁转矩也减小，但功率保持不变，属于弱磁恒功率调速恒功率调速性性质。这与他励直流电动机的配合控制相似。质。这与他励直流电动机的配合控制相似。57-58-58-1系统组成与控制原理系统组成与控制原理 转速开环的交流调速系统由电压型转速开环的交流调速系统由电压型PWM变频器作变频器作为供电电源，采用恒为供电电源，采用恒Us/ s控制模式。控制模

40、式。 4.2.2 转速开环恒压频比控制的调速系统转速开环恒压频比控制的调速系统函数发生器函数发生器FG产生由恒产生由恒Us/ s控制曲线决定控制曲线决定的的U*s电压发生器电压发生器VG根据根据Us和和s计算三相算三相电压给定信号定信号58-59-59-转速开环的恒压频比控制调速系统的优缺点：转速开环的恒压频比控制调速系统的优缺点：优点：优点：结构简单，便于控制，采用通用变频器选结构简单，便于控制，采用通用变频器选型方便，价格低廉，系统可靠。型方便，价格低廉，系统可靠。缺点：缺点：由于是开环控制，系统的动静态性能有限，由于是开环控制，系统的动静态性能有限，适用于对调速指标要求不太高的场合，比如

41、风机适用于对调速指标要求不太高的场合，比如风机和泵类负载的节能控制等。和泵类负载的节能控制等。2应用实例应用实例-风机、水泵节能控制风机、水泵节能控制能源和环境是目前全球经济发展中倍受关注的两大能源和环境是目前全球经济发展中倍受关注的两大问题。电气传动系统是能源的消耗大户，据报道，问题。电气传动系统是能源的消耗大户，据报道，我国发电总量的我国发电总量的60%以上是通过电动机消耗的。风以上是通过电动机消耗的。风机和泵类是长期以来最为常用的生产设备，其电气机和泵类是长期以来最为常用的生产设备，其电气传动装置的容量约占工业电气传动总容量的传动装置的容量约占工业电气传动总容量的50%。59-60-60

42、- 传统上，风机和泵类的电气传动装置多采用恒速控传统上，风机和泵类的电气传动装置多采用恒速控制，其电气传动系统较为简单，一般采用三相交流母制，其电气传动系统较为简单，一般采用三相交流母线供电、电器控制、笼型异步电动机恒速传动。通常线供电、电器控制、笼型异步电动机恒速传动。通常做工厂设计时，按生产中可能需要的最大风量与流量做工厂设计时，按生产中可能需要的最大风量与流量选择风机和泵，并留有一定的裕量。拖动风机和泵类选择风机和泵，并留有一定的裕量。拖动风机和泵类的电动机实际传动功率为的电动机实际传动功率为 （4-28）功率系数功率系数 风机的风量或水泵的流量风机的风量或水泵的流量 60-61-61-

43、H为风机的风压或水泵的扬程，且有为风机的风压或水泵的扬程，且有 （4-29） H0为风机和水泵流量为零时的扬程，即有为风机和水泵流量为零时的扬程，即有Q=0时，时，H=H0。 在实际生产中，由于电动机恒速运行，工作在满在实际生产中，由于电动机恒速运行，工作在满速，只能通过挡板或阀门来调节风量和流量。风机速，只能通过挡板或阀门来调节风量和流量。风机和泵类负载采用恒速拖动的工作特性曲线如图和泵类负载采用恒速拖动的工作特性曲线如图4-23a所示所示 61-62-62-（1）采用恒速控制，运行于）采用恒速控制，运行于额定转速额定转速曲线曲线C1，挡板或阀门全部打，挡板或阀门全部打开，输出的风量或流量为

44、开，输出的风量或流量为QA，风压或扬程为，风压或扬程为HA曲线曲线C2，将挡板或阀门部分，将挡板或阀门部分关闭，输出的风量或流量为关闭，输出的风量或流量为QB，风压或扬程为，风压或扬程为HB存在的问题存在的问题：虽然：虽然Q减小，减小，但是但是H增加，电动机的输出增加，电动机的输出功率变化不大，能源利用率功率变化不大，能源利用率降低降低如何提高能源利用率？如何提高能源利用率？62-63-63-（2）采用调速控制）采用调速控制电动机转速减小到电动机转速减小到n，风，风量和流量为量和流量为QA =QB QA风压或扬程同时降为风压或扬程同时降为HA HA结论结论：采用调速控制可：采用调速控制可以减少

45、输出功率，实现以减少输出功率，实现节能节能63-64-64-内容回顾内容回顾1、基频以下的恒磁通调速、基频以下的恒磁通调速1) 恒恒Us/ s控制模式控制模式最容易实现，但系统性能一般，最容易实现，但系统性能一般，调速范围有限调速范围有限2) 恒恒Eg/ s控制模式控制模式因其定子压降得到完全补偿，在因其定子压降得到完全补偿，在调速过程中最大转矩保持不变，系统性能优于前者，调速过程中最大转矩保持不变，系统性能优于前者，但其机械特性还是非线性的，输出转矩的能力仍受但其机械特性还是非线性的，输出转矩的能力仍受一定限制一定限制3) 恒恒Er/ s控制模式控制模式能获得与直流电动机一样的线性能获得与直

46、流电动机一样的线性机械特性，其动静态性能优越，适用于各种高性能机械特性，其动静态性能优越，适用于各种高性能要求的电力传动场合，但其控制相对复杂要求的电力传动场合，但其控制相对复杂64-65-65-2、基频以上的恒压变频调速、基频以上的恒压变频调速65-66-66-3、基频以下和基频以上的配合控制、基频以下和基频以上的配合控制66-67-67-4、转速开环恒压频比控制的调速系统、转速开环恒压频比控制的调速系统67-68-68-5、风机、水泵节能控制、风机、水泵节能控制68-69-69-4.2.3 转速闭环恒定子电动势频比控制的调速系统转速闭环恒定子电动势频比控制的调速系统为了克服开环控制的不足，

47、提高系统性能，需引入转为了克服开环控制的不足，提高系统性能，需引入转速反馈控制。速反馈控制。 1系统组成和控制原理系统组成和控制原理系统仍选用电压型系统仍选用电压型PWM变频器作为异步电动机的供变频器作为异步电动机的供电电源，变压变频采取恒电电源，变压变频采取恒Eg/ s控制模式，并引入了控制模式，并引入了转速反馈。转速反馈。 SE69-70-70- 2转差频率控制策略转差频率控制策略 （1）恒）恒Eg/ s控制算法控制算法 利用函数发生器或算法实现恒利用函数发生器或算法实现恒Eg / s控制模式，即控制模式，即（4-30）其目的是为了保持异步电动机定子气隙磁通其目的是为了保持异步电动机定子气

48、隙磁通 m恒定。恒定。 70-71-71- （2）转差频率限幅控制）转差频率限幅控制 由于调速系统的动态性能取决于对转矩控制的能力，由于调速系统的动态性能取决于对转矩控制的能力，类似于直流电动机利用控制电枢电流来控制电磁转矩的类似于直流电动机利用控制电枢电流来控制电磁转矩的思路，考虑到采用恒思路，考虑到采用恒Eg/ s控制模式，根据式（控制模式，根据式（4-20）计）计算电磁转矩算电磁转矩71-72-72-（4-32）72-73-73- 当电动机稳态运行时，因当电动机稳态运行时，因s值很小，值很小， sl也很小，这时可也很小，这时可以认为以认为 slLlrRr，则转矩公式可以近似为，则转矩公式

49、可以近似为 （4-33） 式（式（4-33）表明，当异步电动机在）表明，当异步电动机在s值很小的稳态值很小的稳态运行范围内，如果能够保持定子气隙磁通运行范围内，如果能够保持定子气隙磁通 m不变，不变， 其电磁转矩其电磁转矩Te与转差角频率与转差角频率 sl成正比。成正比。 这意味着在这意味着在异步电动机中控制异步电动机中控制 sl，就象在直流电动机中控制电枢，就象在直流电动机中控制电枢电流一样，能够达到间接控制转矩的目的。电流一样，能够达到间接控制转矩的目的。 73-74-74- 为了控制为了控制 sl，在系统中设置转速调节器，在系统中设置转速调节器ASR，其，其输出作为转差给定信号输出作为转

50、差给定信号 *sl；为限制异步电动机在稳；为限制异步电动机在稳态范围内运行，设置态范围内运行，设置ST饱和限幅，使得转差角频率饱和限幅，使得转差角频率 sl在限幅范围内与电磁转矩在限幅范围内与电磁转矩Te成正比，并对式（成正比，并对式（4-32）取）取dTe/d sl =0，求取最大转差，求取最大转差 slmax作为限幅值，作为限幅值，即有即有 （4-34）74-75-75- 这样就可以通过转差控制来控制转矩，并能基本这样就可以通过转差控制来控制转矩，并能基本保持保持Te与与 sl成正比，其作用就象在直流调速系统中成正比，其作用就象在直流调速系统中用电枢电流控制转矩相似。因此，基于转差频率控用

51、电枢电流控制转矩相似。因此，基于转差频率控制的异步电动机转速闭环调速系统的动态性能得到制的异步电动机转速闭环调速系统的动态性能得到了改善。了改善。 必须指出，必须指出，上述转差频率控制规律是在保持上述转差频率控制规律是在保持 m恒恒定的前提下获得的，而采用恒定的前提下获得的，而采用恒Eg/ s控制就是为了达控制就是为了达到保持到保持 m恒定的目的。恒定的目的。 75-76-76- 如果系统中如果系统中ASR采用采用PI调节器，可以实现无静差调调节器，可以实现无静差调速，使系统的稳态精度有较大的提高。又因采用了恒速，使系统的稳态精度有较大的提高。又因采用了恒定子电动势频比控制模式，即满足恒定子电

52、动势频比控制模式，即满足恒Eg/ s控制特性，控制特性， 因此，系统的稳态性能如图因此，系统的稳态性能如图4-18所示，其输出的最大所示，其输出的最大转矩在调速过程中保持不变，具有低频带负载的能力，转矩在调速过程中保持不变，具有低频带负载的能力，扩大了调速范围。扩大了调速范围。 然而，尽管转速闭环恒定子电动势频比控制的调速然而，尽管转速闭环恒定子电动势频比控制的调速系统具有较好的动、静态性能，但是还不能完全达到系统具有较好的动、静态性能，但是还不能完全达到直流双闭环系统的水平，具有一定的局限性。其主要直流双闭环系统的水平，具有一定的局限性。其主要原因在于：原因在于：76-77-77- 1）采用

53、）采用FG实现恒实现恒Eg/ s控制算法依赖于定子压降补偿控制算法依赖于定子压降补偿U*co，但其大小与定子电流有关，因此固定的，但其大小与定子电流有关，因此固定的U*co设置设置会带来补偿误差；会带来补偿误差； 2）转差频率控制的系统分析和设计是基于稳态模型）转差频率控制的系统分析和设计是基于稳态模型的，因此保持恒定只有在系统稳态时成立，在动态过程的，因此保持恒定只有在系统稳态时成立，在动态过程中的变化会影响系统的实际动态性能；中的变化会影响系统的实际动态性能； 3）在频率控制环节，定子频率由转子和转差频率合）在频率控制环节，定子频率由转子和转差频率合成，即成，即 *s= r+ *sl，但是

54、由于转速检测的误差会造成频，但是由于转速检测的误差会造成频率控制信号的误差。率控制信号的误差。 如果需要进一步提高系统性能，则应采用动态模型来如果需要进一步提高系统性能，则应采用动态模型来描述系统，并设法采用恒描述系统，并设法采用恒Er/ s控制模式，控制模式， 这是矢量控这是矢量控制要解决的问题。制要解决的问题。77-78-78-4.2.4 按转子磁场定向的矢量控制系统按转子磁场定向的矢量控制系统异步电动机的动态数学模型，是一个高阶、非线性、异步电动机的动态数学模型，是一个高阶、非线性、强耦合的多变量系统，虽然通过坐标变换有所简化，强耦合的多变量系统，虽然通过坐标变换有所简化，但其非线性和多

55、变量的性质没有改变。但其非线性和多变量的性质没有改变。为了进一步简化系统模型，使之易于控制并提高性为了进一步简化系统模型，使之易于控制并提高性能，许多专家学者进行了不懈的努力，终于在上世能，许多专家学者进行了不懈的努力，终于在上世纪纪70年代初提出了矢量控制（年代初提出了矢量控制（VC）概念，其后经过）概念，其后经过不断发展，基于矢量控制的变频调速系统成为今天不断发展，基于矢量控制的变频调速系统成为今天高性能交流电动机转速控制的主流方案之一。高性能交流电动机转速控制的主流方案之一。78-79-79- 1矢量控制系统的解耦模型矢量控制系统的解耦模型 由第由第2章的交流电动机建模理论，当两相旋转章

56、的交流电动机建模理论，当两相旋转d-q坐标坐标系的旋转速度等于定子供电频率且取系的旋转速度等于定子供电频率且取d轴沿着转子磁链轴沿着转子磁链的方向时，就称为的方向时，就称为按转子磁链定向的旋转坐标系按转子磁链定向的旋转坐标系，按转，按转子磁场定向的异步电动机数学模型如下子磁场定向的异步电动机数学模型如下电机的漏磁系数电机的漏磁系数 79-80-80-（4-35）励磁电流分量励磁电流分量80-81-81-（4-36）电磁转矩电磁转矩分量分量81-82-82-式（式（4-35）表明：）表明：转子磁链仅由定子电流励磁分量转子磁链仅由定子电流励磁分量isd产生，与转矩分产生，与转矩分量量isq无关，即

57、定子电流的励磁分量与转矩分量是解无关，即定子电流的励磁分量与转矩分量是解耦的耦的r与与isd之间的关系是一阶惯性环节，其时间常数为之间的关系是一阶惯性环节，其时间常数为转子磁链励磁时间常数转子磁链励磁时间常数Tr如果能保持转子磁链恒定，则电磁转矩就由定子电如果能保持转子磁链恒定，则电磁转矩就由定子电流转矩分量流转矩分量isq控制，这与直流电动机的转矩由电枢控制，这与直流电动机的转矩由电枢电流控制相仿电流控制相仿（4-35）82-83-83- 式（式（4-35）、式（）、式（4-36）构成按转子磁场定向的矢量）构成按转子磁场定向的矢量控制基本方程式，按照这组基本方程式，以电流为主要控制基本方程式

58、，按照这组基本方程式，以电流为主要变量，可建立如图变量，可建立如图4-25所示的异步电动机的矢量变换与所示的异步电动机的矢量变换与电流解耦模型。电流解耦模型。 83-84-84- 图中异步电动机模型通过矢量变换，将定子电流解图中异步电动机模型通过矢量变换，将定子电流解耦成耦成isd和和isq两个分量，如果转子磁链保持恒定，则系统两个分量，如果转子磁链保持恒定，则系统被分成被分成Te（ r）和）和r两个子系统，就象直流电动机分为两个子系统，就象直流电动机分为励磁和电枢两个子系统一样，因而又称为等效直流电励磁和电枢两个子系统一样，因而又称为等效直流电动机模型。动机模型。 2矢量控制系统的基本思想和

59、解决方案矢量控制系统的基本思想和解决方案 由图由图4-25的异步电动机的电流解耦模型可见，通过的异步电动机的电流解耦模型可见，通过坐坐标变换标变换、主磁链按转子磁链定向主磁链按转子磁链定向等计算处理，一个异等计算处理，一个异步电动机在模型上被等效为直流电动机。而且该等效步电动机在模型上被等效为直流电动机。而且该等效直流电动机的磁通和转矩是分离的，可以分别进行单直流电动机的磁通和转矩是分离的，可以分别进行单独控制。这样，就可以按直流电动机的控制思路来控独控制。这样，就可以按直流电动机的控制思路来控制交流电动机，并实现磁通和转矩（转速）的解耦控制交流电动机，并实现磁通和转矩（转速）的解耦控制，这就

60、是制，这就是矢量控制的基本思想矢量控制的基本思想。84-85-85-按照矢量控制的基本思想，异步电动机的矢量控制按照矢量控制的基本思想，异步电动机的矢量控制系统的系统的实现方案实现方案大致有两类大致有两类一类根据异步电动机的一类根据异步电动机的电流解耦模型电流解耦模型，采用，采用电流型电流型PWM变频器变频器来直接构建矢量控制系统来直接构建矢量控制系统另一类引入电流闭环控制构成另一类引入电流闭环控制构成双闭环控制系统双闭环控制系统，通，通过电流内环将电流控制转换为电压控制，采用过电流内环将电流控制转换为电压控制，采用电压电压型型PWM变频器变频器来实现矢量控制系统来实现矢量控制系统85-86-

61、86-内容回顾内容回顾1、转速闭环恒定子电动势频比控制的调速系统转速闭环恒定子电动势频比控制的调速系统SE86-87-87-2矢量控制系统的解耦模型矢量控制系统的解耦模型 87-88-88-3矢量控制系统的基本思想矢量控制系统的基本思想通过通过坐标变换坐标变换、主磁链按转子磁链定向主磁链按转子磁链定向等计算处理，等计算处理，一个异步电动机在模型上被等效为直流电动机。而一个异步电动机在模型上被等效为直流电动机。而且该等效直流电动机的磁通和转矩是分离的，可以且该等效直流电动机的磁通和转矩是分离的，可以分别进行单独控制。这样，就可以按直流电动机的分别进行单独控制。这样，就可以按直流电动机的控制思路来

62、控制交流电动机，并实现磁通和转矩控制思路来控制交流电动机，并实现磁通和转矩（转速）的解耦控制（转速）的解耦控制4、矢量控制系统的解决方案、矢量控制系统的解决方案一类根据异步电动机的一类根据异步电动机的电流解耦模型电流解耦模型，采用，采用电流型电流型PWM变频器变频器来直接构建矢量控制系统来直接构建矢量控制系统另一类引入电流闭环控制构成另一类引入电流闭环控制构成双闭环控制系统双闭环控制系统，通，通过电流内环将电流控制转换为电压控制，采用过电流内环将电流控制转换为电压控制，采用电压电压型型PWM变频器变频器来实现矢量控制系统来实现矢量控制系统88-89-89-（1）采用电流型）采用电流型PWM变频

63、器的矢量控制的系统方案变频器的矢量控制的系统方案 该系统设置了转速调节器该系统设置了转速调节器ASR和磁链调节器和磁链调节器A R分别分别对转速和磁通进行分别控制。对转速和磁通进行分别控制。 由由ASR和和A R输出的转输出的转矩电流矩电流isq*和磁链电流分量和磁链电流分量isd*，经坐标反变换形成三相，经坐标反变换形成三相定子电流给定信号定子电流给定信号iA*、iB*、iC*，控制电流滞环跟踪，控制电流滞环跟踪PWM变频器（变频器（CHBPWM）。）。 89-90-90-（2）采用电压型）采用电压型PWM变频器的矢量控制的系统方案变频器的矢量控制的系统方案 系统中引入电流闭环，设置两个电流

64、调节器构成了转系统中引入电流闭环，设置两个电流调节器构成了转速和磁链两个独立的双闭环控制系统，通过电流内环将速和磁链两个独立的双闭环控制系统，通过电流内环将电流控制转换为电压控制，采用电压型正弦电流控制转换为电压控制，采用电压型正弦PWM变频变频器或电压空间矢量器或电压空间矢量PWM变频器来实现矢量控制系统变频器来实现矢量控制系统 90-91-91- 3直接转子磁场定向的矢量控制系统直接转子磁场定向的矢量控制系统 系统主要由磁链调节器系统主要由磁链调节器A R和转速调节器和转速调节器ASR所所构成，分别控制磁场和转速两个子系统。构成，分别控制磁场和转速两个子系统。 在图在图4-25所示的异步电

65、动机电流解耦模型中，虽然所示的异步电动机电流解耦模型中，虽然通过矢量变换，将定子电流解耦成通过矢量变换，将定子电流解耦成isd和和isq两个分量，两个分量，但是，由于但是，由于Te同时受到同时受到isq和和r的影响，两个子系统仍的影响，两个子系统仍是耦合的。为此，在图是耦合的。为此，在图4-28的矢量控制系统中设置了的矢量控制系统中设置了除法环节（除法环节（ ），以消除或抑制转子磁链对电磁转），以消除或抑制转子磁链对电磁转矩的影响矩的影响 经多年发展，目前已开发了多种形式的矢量控制系经多年发展，目前已开发了多种形式的矢量控制系统，主要有直接转子磁场定向和间接矢量控制两种矢统，主要有直接转子磁场

66、定向和间接矢量控制两种矢量控制系统。量控制系统。91-92-92-92-93-93- 在异步电动机矢量变换模型中的转子磁链和它的定向在异步电动机矢量变换模型中的转子磁链和它的定向相位角相位角 难以直接检测，只能采用磁链模型来计算，用难以直接检测，只能采用磁链模型来计算，用符号符号“ ”表示估计值。表示估计值。 在两相旋转坐标系上按转子磁链定向的转子磁链模型在两相旋转坐标系上按转子磁链定向的转子磁链模型如下。将式（如下。将式（2-82）代入式（）代入式（2-78），可得），可得 93-94-94- 假定系统采用按转子磁链定向控制，则有假定系统采用按转子磁链定向控制，则有 rq=0， rd= r

67、，从上式可解出异步电动机的转差角频率为，从上式可解出异步电动机的转差角频率为 isqisd94-95-95- 上述两个子系统完全解耦的前提条件：上述两个子系统完全解耦的前提条件： 1）转子磁链的计算值等于其实际值；）转子磁链的计算值等于其实际值； 2）转子磁链定向角的计算值等于其实际值；）转子磁链定向角的计算值等于其实际值； 3）忽略变频器的滞后作用。）忽略变频器的滞后作用。 图图4-28又称作直接转子磁场定向的矢量控制系统，又称作直接转子磁场定向的矢量控制系统，是因为用于坐标变换的转子磁链定向角是直接从磁链是因为用于坐标变换的转子磁链定向角是直接从磁链模型计算出来的。模型计算出来的。 95-

68、96-96- 通过上述处理，所给出的直接转子磁场定向的矢量通过上述处理，所给出的直接转子磁场定向的矢量控制系统可以看成是两个独立的线性子系统，可以采控制系统可以看成是两个独立的线性子系统，可以采用经典控制理论的单变量线性系统综合方法或相应的用经典控制理论的单变量线性系统综合方法或相应的工程设计方法来设计两个调节器工程设计方法来设计两个调节器A R和和ASR。具体设。具体设计时还应考虑变频器滞后、反馈滤波等因素的影响。计时还应考虑变频器滞后、反馈滤波等因素的影响。 96-97-97- 4间接转子磁场定向的矢量控制系统间接转子磁场定向的矢量控制系统 与直接定向的区别与直接定向的区别97-98-98

69、-间接转子磁场定向的矢量控制系统与直接转子磁场间接转子磁场定向的矢量控制系统与直接转子磁场定向的矢量控制系统基本相同，不同之处在于：定向的矢量控制系统基本相同，不同之处在于：（1）采用电压信号计算的转子磁链模型）采用电压信号计算的转子磁链模型 根据电压根据电压方程中感应电动势等于磁链变化率的关系，取电动方程中感应电动势等于磁链变化率的关系，取电动势的积分就可以得到磁链电压模型势的积分就可以得到磁链电压模型坐标系定子电压方程为坐标系定子电压方程为磁链方程磁链方程98-99-99-99-100-100-在在坐标系上计算转子磁链的电压模型坐标系上计算转子磁链的电压模型100-101-101-（2）间

70、接转子磁场定向矢量控制系统的转子磁链定）间接转子磁场定向矢量控制系统的转子磁链定向角不是直接通过转子磁链模型获得向角不是直接通过转子磁链模型获得101-102-102- 5系统仿真系统仿真（）系统稳态性能（）系统稳态性能图图4-33是按转子磁场定向的矢量控制系统在高速是按转子磁场定向的矢量控制系统在高速段、低速段、超低速段的实测机械特性。段、低速段、超低速段的实测机械特性。 从图中可以看到：从图中可以看到： 系统在高速段（大于系统在高速段（大于10Hz）的静特性非常硬，几）的静特性非常硬，几乎为直线，如图乎为直线，如图4-33a所示。并且在基频（所示。并且在基频（50Hz）以）以下调速时，输出

71、最大转矩基本不变；而高于基频调下调速时，输出最大转矩基本不变；而高于基频调速时，输出最大转矩逐步降低。速时，输出最大转矩逐步降低。 在低速段（小于在低速段（小于10Hz）的静特性也很不错。）的静特性也很不错。 尽管系统在超低速段（小于尽管系统在超低速段（小于2Hz）静特性很软，但）静特性很软，但是其转矩输出能力仍然很强，其最大转矩几乎没有是其转矩输出能力仍然很强，其最大转矩几乎没有变化。变化。102-103-103-由此可见由此可见：与恒压频比和恒电动势频比控制模式相比，矢量：与恒压频比和恒电动势频比控制模式相比，矢量控制调速系统的稳态性能最好，特别是其最大转矩的低频特控制调速系统的稳态性能最

72、好，特别是其最大转矩的低频特性并不随电压减小而降低，具有良好的低速带负载能力。性并不随电压减小而降低，具有良好的低速带负载能力。（）系统动态性能（）系统动态性能图图4-34展示了转子磁场定向的矢量控制变频调速系统带展示了转子磁场定向的矢量控制变频调速系统带150%额定负载起动时的动态特性。可以看出，电动机的转矩响应额定负载起动时的动态特性。可以看出，电动机的转矩响应极快，在不到极快，在不到1ms时间内就达到了最大值，以最大转矩加速，时间内就达到了最大值，以最大转矩加速，整个起动过程只有整个起动过程只有1.44s。由此可见系统具有优良的动态性能。由此可见系统具有优良的动态性能103-104-10

73、4-内容回顾内容回顾1、直接转子磁场定向的矢量控制系统、直接转子磁场定向的矢量控制系统isqisd104-105-105-2、间接转子磁场定向的矢量控制系统、间接转子磁场定向的矢量控制系统105-106-106-4.4.1 4.4.1 同步电动机在旋转坐标系的动态等效电路及方程同步电动机在旋转坐标系的动态等效电路及方程同步电动机在旋转坐标系的动态等效电路及方程同步电动机在旋转坐标系的动态等效电路及方程4.4.2 4.4.2 同步电动机按定子磁链定向的矢量控制调速系统同步电动机按定子磁链定向的矢量控制调速系统同步电动机按定子磁链定向的矢量控制调速系统同步电动机按定子磁链定向的矢量控制调速系统 4

74、.4.3 4.4.3 永磁同步电动机按转子位置定向的矢量控制系统永磁同步电动机按转子位置定向的矢量控制系统永磁同步电动机按转子位置定向的矢量控制系统永磁同步电动机按转子位置定向的矢量控制系统 4.4.4 4.4.4 直流无刷同步电动机控制系统直流无刷同步电动机控制系统直流无刷同步电动机控制系统直流无刷同步电动机控制系统 4.4 交流同步电动机控制系统交流同步电动机控制系统106-107-107- 同步电动机的稳态转速总是与电源频率严格同步，同步电动机的稳态转速总是与电源频率严格同步，即有即有（4-71）定子电源频率定子电源频率 同步电动机极对数同步电动机极对数 107-108-108-由于同步

75、电动机没有转差，也就没有转差功率，所由于同步电动机没有转差，也就没有转差功率，所以同步电动机调速系统只能是转差功率不变型（恒以同步电动机调速系统只能是转差功率不变型（恒等于等于0）的，而同步电动机转子极对数又是固定的，）的，而同步电动机转子极对数又是固定的，因此只能靠变压变频调速，没有像异步电动机那样因此只能靠变压变频调速，没有像异步电动机那样的多种调速方法。的多种调速方法。在同步电动机的变压变频调速方法中，从频率控制在同步电动机的变压变频调速方法中，从频率控制的方式来看，可分为两类：的方式来看，可分为两类：他控变频同步电动机调速系统他控变频同步电动机调速系统自控变频同步电动机调速系统自控变频

76、同步电动机调速系统108-109-109- 1他控变频同步电动机调速系统他控变频同步电动机调速系统 一般采用恒压频比的控制方式，采用独立的变压变频一般采用恒压频比的控制方式，采用独立的变压变频器给定子供电，并由专门的晶闸管整流器提供直流转子器给定子供电，并由专门的晶闸管整流器提供直流转子励磁。励磁。 缺点缺点可能导致失步问题。可能导致失步问题。109-110-110- 2自控变频同步电动机调速系统自控变频同步电动机调速系统 由由PWM变频器供电，用电动机轴上所带的转子磁变频器供电，用电动机轴上所带的转子磁场位置检测器提供的信号来控制场位置检测器提供的信号来控制PWM变频器的换相时变频器的换相时

77、刻。其换相类似于直流电动机中电刷和换向器的作用，刻。其换相类似于直流电动机中电刷和换向器的作用，有时又称作有时又称作无换向器电动机调速无换向器电动机调速，又由于从变频器输，又由于从变频器输入直流电压角度看上去象是直流电动机，因而又称为入直流电压角度看上去象是直流电动机，因而又称为无刷直流电动机调速无刷直流电动机调速。 110-111-111- 目前自控变频同步电动机，包括以下几种类型：目前自控变频同步电动机，包括以下几种类型： （1）无换向器电动机）无换向器电动机用电子换相取代机械换向用电子换相取代机械换向器，用于带直流励磁的同步电动机。器，用于带直流励磁的同步电动机。 （2）梯形波永磁自控变

78、频同步电动机）梯形波永磁自控变频同步电动机转子磁极转子磁极采用永磁材料，当定子绕组输入方波电流时，气隙磁采用永磁材料，当定子绕组输入方波电流时，气隙磁场呈梯形波分布，类似直流电动机，但没有电刷，故场呈梯形波分布，类似直流电动机，但没有电刷，故又称无刷直流电动机（又称无刷直流电动机（Brushless DCMotor, BLDM）。受相间换流影响，有转矩脉动。）。受相间换流影响，有转矩脉动。 （3）正弦波永磁自控变频同步电动机）正弦波永磁自控变频同步电动机当定子输当定子输入三相正弦波电流时，气隙磁场为正弦分布，可消除入三相正弦波电流时，气隙磁场为正弦分布，可消除转矩脉动，即称永磁同步电动机转矩脉

79、动，即称永磁同步电动机 ( Permanent Magnet Synchronous Motor, PMSM )。 111-112-112- 用于同步调速系统的高动态性能控制策略有两大类：用于同步调速系统的高动态性能控制策略有两大类： （1）矢量控制）矢量控制 磁场定向控制，其中又可采用磁场定向控制，其中又可采用 按转子励磁磁链定向控制；按转子励磁磁链定向控制； 按定子磁链定向控制；按定子磁链定向控制； 按气隙磁链定向控制；按气隙磁链定向控制； 按阻尼磁链定向控制。按阻尼磁链定向控制。 （2）直接转矩控制）直接转矩控制 按转矩和定子磁链采用砰按转矩和定子磁链采用砰-砰控制方式。砰控制方式。 1

80、12-113-113- 通用的三相同步电动机定子有三相绕组，转子带励通用的三相同步电动机定子有三相绕组，转子带励磁绕阻和三套阻尼绕阻，各类同步电动机都能通过对磁绕阻和三套阻尼绕阻，各类同步电动机都能通过对它做不同程度的简化或变动获得。它做不同程度的简化或变动获得。 其在其在d-q坐标系的等坐标系的等效电路如图所示效电路如图所示: 4.4.1 同步电动机在旋转坐标系的动态等效电路及方程同步电动机在旋转坐标系的动态等效电路及方程d轴互感轴互感励磁绕组励磁绕组d轴漏感轴漏感阻尼绕组阻尼绕组d轴漏感轴漏感113-114-114- 由于同步电动机转子结构的不对称性，电机的动态由于同步电动机转子结构的不对

81、称性，电机的动态方程只有在按转子位置定向的同步旋转坐标系上才能消方程只有在按转子位置定向的同步旋转坐标系上才能消去电感矩阵中所有与转子位置有关的表达式，因此只研去电感矩阵中所有与转子位置有关的表达式，因此只研究在此坐标系上同步电动机的动态方程。设定子电流以究在此坐标系上同步电动机的动态方程。设定子电流以流入方向为正，所有量都折合到定子侧，同步电动机的流入方向为正，所有量都折合到定子侧，同步电动机的电压方程电压方程和和磁链方程磁链方程分别为分别为 114-115-115-（4-72）（4-73）（4-74）（4-75）（4-76）（4-77）电电压压方方程程115-116-116-（4-78）（

82、4-79）（4-80）（4-81）（4-82）（4-83）磁磁链链方方程程116-117-117- 同步电动机的同步电动机的转矩方程转矩方程为为 （4-84） 这一表达式不仅适用于按转子位置定向的同步旋转坐这一表达式不仅适用于按转子位置定向的同步旋转坐标系，也适用于按任意速度旋转的坐标系，包括静止坐标系，也适用于按任意速度旋转的坐标系，包括静止坐标系。标系。 下面阐述三种常用的同步电动机的变频调速控制系统。下面阐述三种常用的同步电动机的变频调速控制系统。 117-118-118- 调速的关键是控制转矩。由转矩方程（调速的关键是控制转矩。由转矩方程（4-84）可知）可知同步电动机的电磁转矩正比于

83、定子磁链矢量和定子同步电动机的电磁转矩正比于定子磁链矢量和定子电流矢量的叉积，而且该方程在任意速度旋转的参电流矢量的叉积，而且该方程在任意速度旋转的参考坐标上成立，包括静止参考坐标系。考坐标上成立，包括静止参考坐标系。 如果按定子磁链定向，则如果按定子磁链定向，则 且且 ，同，同步电动机的转矩方程变成步电动机的转矩方程变成（4-85）4.4.2 同步电动机按定子磁链定向的矢量控制调速系统同步电动机按定子磁链定向的矢量控制调速系统118-119-119- 通过控制定子磁链幅值和定子电流的通过控制定子磁链幅值和定子电流的q轴分量就能达轴分量就能达到控制转矩的目的。定子磁链的计算由同步电动机的定到控

84、制转矩的目的。定子磁链的计算由同步电动机的定子电压和磁链方程式在静止坐标系上完成。为了表示两子电压和磁链方程式在静止坐标系上完成。为了表示两种坐标系的差别，静止坐标系上的种坐标系的差别，静止坐标系上的d、q分量用分量用 、 表示，表示，定子磁链写成定子磁链写成 。 （4-87）（4-86）119-120-120- 这种计算方法包含纯积分环节，具有和异步电动机电这种计算方法包含纯积分环节，具有和异步电动机电压模型磁链观测方法相同的特点。定子磁链的幅值与相压模型磁链观测方法相同的特点。定子磁链的幅值与相位可计算为位可计算为（4-89）（4-88）用于进行定子磁链用于进行定子磁链幅值的闭环控制幅值的

85、闭环控制 用于定向，即坐标变换用于定向，即坐标变换 120-121-121-4.4.2.1 控制系统的组成控制系统的组成 121-122-122- 由于需要检测是定子磁链，按式（由于需要检测是定子磁链，按式（4-86）和（）和（4-87）建立的同步电动机定子磁链模型结构如图建立的同步电动机定子磁链模型结构如图4-53所示。所示。122-123-123-4.4.3 永磁同步电动机按转子位置定向的矢量控制系统永磁同步电动机按转子位置定向的矢量控制系统永磁同步电动机在伺服控制领域应用得十分广泛永磁同步电动机在伺服控制领域应用得十分广泛结构上的特点结构上的特点：转子由永久磁钢组成，无励磁绕组：转子由永

86、久磁钢组成，无励磁绕组优点优点是没有励磁铜耗，效率高，功率密度高及转子是没有励磁铜耗，效率高，功率密度高及转子转动惯量小转动惯量小缺点缺点是无法对磁链进行灵活控制是无法对磁链进行灵活控制按转子位置定向按转子位置定向的矢量控制系统是工业上常用的永的矢量控制系统是工业上常用的永磁同步电动机的调速方案磁同步电动机的调速方案 123-124-124-4.4.3.1 控制系统的组成控制系统的组成 由于转子上无励磁绕组，永磁同步电动机的矢量控制由于转子上无励磁绕组，永磁同步电动机的矢量控制系统通常都没有励磁控制环节，而只有转矩控制系统通常都没有励磁控制环节，而只有转矩控制/电流控电流控制，其控制框图示于图

87、制，其控制框图示于图4-56。 124-125-125-4.4.4 直流无刷同步电动机控制系统直流无刷同步电动机控制系统直流无刷同步电动机是一种特殊的永磁同步电动机，直流无刷同步电动机是一种特殊的永磁同步电动机，在家用电器中有广泛的应用。其独特的绕组分布方在家用电器中有广泛的应用。其独特的绕组分布方式使得永磁铁产生的气隙磁场及反电势呈梯形波分式使得永磁铁产生的气隙磁场及反电势呈梯形波分布，而非正弦分布，如图布，而非正弦分布，如图4-59所示。因此驱动直流无所示。因此驱动直流无刷同步电动机的逆变器是刷同步电动机的逆变器是6阶梯波运行而不是阶梯波运行而不是PWM运行模式。逆变器的开关由转子位置直接

88、决定。运行模式。逆变器的开关由转子位置直接决定。直流无刷同步电动机感应反电势直流无刷同步电动机感应反电势/气隙磁场的位置可气隙磁场的位置可以通过三只在空间彼此间隔以通过三只在空间彼此间隔120 的霍尔传感器测得。的霍尔传感器测得。图图4-60给出霍尔传感器输出与反电势的关系。给出霍尔传感器输出与反电势的关系。125-126-126-EacHall aEa126-127-127-4.4.4.1 控制系统组成控制系统组成 直流无刷同步电动机的控制与图直流无刷同步电动机的控制与图4-56类似，不同之处类似，不同之处在于直流无刷同步电动机的控制是在三相静止坐标系上在于直流无刷同步电动机的控制是在三相静

89、止坐标系上进行的。进行的。 127-128-128-本章小结本章小结本章介绍了交流电动机传动控制的基本原理、调速本章介绍了交流电动机传动控制的基本原理、调速方法、系统结构和控制策略方法、系统结构和控制策略交流异步电动机基于稳态模型的调速系统结构简单，交流异步电动机基于稳态模型的调速系统结构简单，控制方便，适用于软起动和节能控制的低成本场合控制方便，适用于软起动和节能控制的低成本场合基于动态模型的矢量控制具有优良的系统动、静态基于动态模型的矢量控制具有优良的系统动、静态特性，适用于高性能场合特性，适用于高性能场合同步电动机因其功率因数可调、所需变频器相对容同步电动机因其功率因数可调、所需变频器相对容量小，以及控制精度高和动态响应快等优点，已在量小，以及控制精度高和动态响应快等优点，已在许多应用场合取代异步电动机调速方案许多应用场合取代异步电动机调速方案128