《塔吊四桩基础计算书.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《塔吊四桩基础计算书.doc（6页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、塔吊四桩基础计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：长沙市芙蓉路新建西路口；属于*结构；地上*层；地下*层；建筑高度：*m；标准层层高：*m ；总建筑面积：*平方米；总工期：*天。本工程由*房开公司投资建设，*设计院设计，*勘察单位地质勘察，*监理公司监理，*施工单位组织施工；由*担任项目经理，*担任技术负责人。本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、建筑桩基
2、技术规范（JGJ94-2008）等。一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63， 塔吊起升高度H：101.000m，塔身宽度B：2.5m， 基础埋深D：1.500m，自重F1：450.8kN， 基础承台厚度Hc：1.000m，最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：0.800m，桩间距a：4m， 承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C30；额定起重力矩是：630kNm， 基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm
3、，所处城市：湖南长沙市， 基本风压0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别为：C类 有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数z：2.03 。二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=510.80kN；1、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处湖南长沙市，基本风压为0=0.35kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=2.03；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(32.5+22.5+(42.52+2.5
4、2)0.5)0.12/(2.52.5)=0.347；因为是角钢/方钢，体型系数s=2.305；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.3052.030.35=1.147kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=1.1470.3472.51011010.5=5078.007kNm；MkmaxMeMPhc6305078.0073015738.01kNm；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不
5、利情况计算。Nik= (Fk+Gk)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=510.80kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.00=625.00kN； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取5738.01kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.83m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(510.80+625.00)/4+5738.012.83/(22.832)=1298.30kN。最小压力：Nkmi
6、n=(510.80+625.00)/4-5738.012.83/(22.832)=-730.40kN。需要验算桩的抗拔！2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第5.9.2条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.75m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=1370.46kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=21370.460.75=2055.68kNm。四、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB
7、50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=950.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=2055.68106/(1.0014.305000.00950.002)=0.032； =1-(1-20.032)0.5=0.0
8、32； s =1-0.032/2=0.984； Asx =Asy =2055.68106/(0.984950.00300.00)=7331.63mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:5000.001000.000.15%=7500.00mm2。建议配筋值：HRB335钢筋，18160。承台底面单向根数30根。实际配筋值7635mm2。五、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=0.43
9、m；当 3时,取=3，得=0.453； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/950)1/4=0.958； 承台剪切系数，=1.75/(0.453+1)=1.205；0.9581.2051.435000950=7838.876kN1.21298.296=1557.956kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.2.1条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=1298.296kN；单桩竖向极限承载力
10、标准值公式：Quk=uqsikli+qpkAp u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,Ap=0.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 抗拔系数 土名称 1 2.00 55.00 825.00 0.80 粘性土 2 3.00 50.00 965.00 0.70 粉土或砂土 3 8.00 70.00 1265.00 0.70 密实粉土 由于桩的入土深度为12.00m,所以桩端是在第3层土层。单桩竖向承载力验算: Quk=2.513750+12650.503=2520.814kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra=
11、Quk/2=2520.814/2=1260.407kN；Nk=1298.296kN1.2R=1.21260.407=1512.488kN；桩基竖向承载力满足要求！七、桩基础抗拔验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.4.5条。群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取ui=d=3.142 0.8=2.513m； qsik 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； i 抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第
12、i层土层的厚度。经过计算得到：Tuk=iqsikuili=1347.11kN；群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（uliqsikli）/4= 2572.80kNul 桩群外围周长，ul = 4（4+0.8)=19.20m；桩基抗拔承载力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 桩基上拔力设计值，Nk=730.40kN； Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =1382.40kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =150.80kN；Tgk/2+Ggp=2572.8/2+1382.4=2668.8kN 730.396kN
13、；Tuk/2+Gp=1347.115/2+150.796=824.354kN 730.396kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算As=d2/40.65%=3.148002/40.65%=3267mm2；2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。 N fyAs式中：N轴向拉力设计值，N=730396.45N； fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=300.00N/mm2； As纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=730396.45/300.00=2434.65mm2建议配筋值：HRB335钢筋，2912。实际配筋值3279.9 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍
