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1、攀枝花学院本科毕业设计（论文） 桥梁上部结构计算b：计算抗扭修正系数： IT计算表 表1-4分块名称bi（cm）ti（cm）ti/biciTti= ci bi ti3（103m4）翼缘板160180.11250.30932.88614腹板149.5200.13380.30493.64660马蹄5032.50.650.20903.7589310.29167注：系数ci是根据t/b值由姚玲森主编的桥梁工程表252查得。本设计主梁的间距相同，同时将主梁近似看成等截面，则得：式中：G=0.43E，L=34.00m，I=0.37947313m4，为与主梁片数n有关的系数，当n=5时，=1.042；B=8
2、.5m；G=0.43E；=0.8372；c：按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值：N=5，a1=3.2m，a2=1.6m，a3=0m，a4=-1.6m，a5=-3.2m；则2=2（3.22+1.62）=25.6m2；计算所得的ij值列表于15中： ij值 表1-5梁号e（m）i1i4i5i2i313.20.53490.0326-0.13410.36740.2 21.60.36740.11630.032560.28370.2300.20.20.20.20.2d：计算荷载横向分布系数： 1，2，3号梁的横向影响线和最不利布载图示如图16，对1号梁，则：汽20：mcq=1/21j=1/2（0.5
3、264+0.3306+0.1891-0.0067）=0.5197；挂100：mcq=1/21j=1/4（0.4720+0.3741+0.2762+0.1782）=0.3251；人群荷载：mcr=0.6216；（2）：支点的荷载横向分布系数m： 如图（1-7）所示，按杠杆原理法绘制荷载横向影响线并进行布载，1号梁活载的横向分布系数可按计算如下： 图16 跨中的横向分布系数mc计算图示汽20：moq=0.50.8750=0.4375；挂100：moq=0.250.5625=0.1406；人群荷载：mor=1.4219； 图17 支点的横向分布系数mo计算图示 （尺寸单位：m） （3）：横向分布系数
4、汇总：表16； 1号梁活荷载横向分布系数 表16荷载类别mcmo汽20 0.51970.4375挂1000.32510.1406人 群0.62161.42193：计算活荷载内力： 在活载内力计算中，本设计对于横向分布系数的取值作如下考虑；计算主梁活载弯距时，均采用全跨统一的横向分布系数mc，鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部，见图18，故也按不变的mc来计算。求支点和变化点截面活载剪力时，由于主要荷载集中在支点附近而应考虑支承条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即以支点到L/4之间，横向分布系数用mo与mc值直线插入，其余区段取mc值。（见图19和图1-10） 图18
5、 跨中截面内力计算图式 （尺寸单位：cm）（1）：计算跨中截面最大弯距和最大剪力采用直接加载求活载内力，图18 式出跨中截面内力计算图式，计算公式为： S=（1+）mcPiyi 式中：S所求截面的弯距或剪力； -车辆冲击系数； -车道折减系数； mc主梁荷载横向分布系数； Pi车辆荷载的轴重；yi沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值； a：对于汽车、挂车荷载内力，列表计算在表17内； 表17荷载类型 汽-20 挂-100 1+ 1.0825 1.0 最 大 弯 距Pi1307012012060250250250250yi1.53.58.57.85.88.57.95.95.3mc 0.51
6、97 0.3251Mmax=（1+）mcPiyi2243.19 最大剪力Pi12012060250250250250yi0.50.45880.34120.50.46470.34710.3118mc 0.5197 0.3251Qmax=（1+）mcPiyi 131.96b：对于人群荷载：q=0.753=2.25Kn/mMmax=1/8mcql2=0.1250.62162.25342=202.098Kn.m相应：Q=0；Qmax=1/8 mcql=0.1250.62162.2534=5.944Kn相应 M=1/160.62162.25342=101.049 Kn.m（2）：求四分点截面的最大弯距和
7、最大剪力（按等代荷载计算）计算公式：S=（1+）mck式中为内力影响线面积，如图14所示，对于四分点弯距影响线面积为3L2/32=108.375m2，剪力影响线面积为9L/32=9.563m2，于是：Mmax=108.375（1+）mck； Qmax=9.563（1+）mck1号梁的内力列表计算见表18： 1号梁梁四分点截面内力计算表 表18荷载类型项 目1+K（Kn/m） mc内力值 汽20Mmax（Kn/m）Qmax（Kn）1.082519.236 23.204108.375 9.563 0.51971172.802124.835 挂100Mmax（Kn/m）Qmax（Kn）1.045.8
8、38 61.075108.375 9.563 0.32511614.997189.880 人 群Mmax（Kn/m）Qmax（Kn）1.02.25108.375 9.563 0.6216151.57313.375（3）：求变化点截面的最大弯距和最大剪力：图19示出变化点截面内力的计算图式，内力计算见表19： 1号梁变化点截面内力计算表 表1-9荷载内力 汽-20挂-100人 群 1+ 1.08251.01.0最大弯距mc 0.5197 03251 0.6216P 640 1000 q=2.25 0.9693 1.4792m=341.9509/2Mmax=（1+）mcP=348.995KN/m
9、480.888 53.043最大剪力Pi601201207013070250250250250Q=2.25yi0.94910.83150.79030.56030.442600.81680.78150.66380.62850.50.94910.8826mi0.45490.48870.50060.51970.26510.28790.32510.621632.270.50.63076.77Qmax=（1+） Pi yi mi=186.653KN 215.414 25.658（4）：求支点截面的最大剪力：图110示出支点最大剪力计算图式，最大剪力列表计算在表110内； 1号梁支点最大剪力计算表 表1-
10、10荷载 汽-20 挂-100 人 群1+ 1.0825 1.0 1.0Pi601201207013070130250250250250Q=2.25yi1.00.88240.84120.54710.4294000.80590.77060.65290.61770.50.9167mi0.43750.47130.4832 0.51970.16510.22510.32510.621634.000.50.80038.5Qmax=（1+） Pi yi mi=144.834KN179.89730.792 图110 支点剪力（1号梁）计算图式 （尺寸单位：m） 图19 变化点截面内力（1号梁）计算图式 （尺寸单位：m） 1.2.3 主梁内力组合 本设计按“桥规”第2.1.2条规定，根据可能同时出现的作用荷载选择了荷载组合和,在表111中先汇总前面计算所得的内力值,然后根据第4.1.2条规定进行内力组合及提高荷载系数,最后用粗线框出控制设计的计算内力; 内力组合表 表11 序号荷载类别跨中截面四分点
