《模板及支架设计的验算》由会员分享，可在线阅读，更多相关《模板及支架设计的验算（14页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、模板及支架设计的验算作者:日期:模板及支架设计的验算一模板及其支架的设计考虑，下列各项荷载a. 模板及其支架自重b. 新浇砼自重c. 钢筋自重d. 施工人员及施工设备荷载e. 振捣砼时产生的荷载f. 新浇砼对模板倾面的压力g. 倾倒砼时产生的荷载C4#楼为剪力墙框架结构，楼层高为2 .85m、地下室高为3.9 6。地下室板厚为180mm、其余为110、15 0,梁尺寸有250X 300、2 00X400、2 00X5 00、2 0 0X 6 8 0 等。取永久荷载系数1.2,活荷载系数1.4。施工荷载按均布作用时设80X 6 0的松方楞 木间距为3 00mm,模板宽度为9 00mm,按规范要求
2、进行强度验算：（一）、楼板模板的强度验算板的抵抗弯矩Wx=bh2/6=90X 1 .82/6=48.6 cm3板的惯性矩I x =b h 3/ 1 2=90X 1.83/12=43. 7 4cm4板的抗弯强度设计为fm=13N / mm2平板模板的标准荷载a. 九合板自重（1 8mm） 0.3KN/m2b. 楼板的砼自重 25KN/m3X0.1 8=4 .5KN/m2c. 楼板钢筋自重1. 1KN/m3X0 .18=0. 198KN/m2d. 施工人员及设备均布荷载2 .5 KN/m2e. 振捣砼产生的荷载2.5 KN/m2f. 砼冲击荷载2.0KN/m2/300/300/300z/-/q2=
3、 1 .2X(a+b+c)X 0 .9=5. 3 9 8KN/ m q =5.398X0.9 = 4.86 KN/m2挠度 W=KWql4 / 100EIIz 300lz300z300/q1= 1. 2X(a+b+c)+l. 4XdX0. 9= 8.548KN/m设计荷载 q1/ =qXO .9 =8.548 X 0.9=7.693 KN/mM=K12=0.177X7.693X0. 32=- 0. 123K Nmm 1f =M/W=0. 123/4 8.6 X10-6=2.53X 1 0 3KPav1.3X1 0 4KPa m强度能满足要求(2)、模板的刚度验算q2 =4. 8 6KN/m0.
4、990=9. 38 X 10-5L/400= 7 .5 X 10-4m所以刚度能满足要求(二)、模板下6 0 X80mm木楞计算。跨度按lm考虑。(1)、木楞强度计算q3=2.64KN/m10001/1000bq3=1.2X(a+b + c)+1.4XeX0.3= 1.2X( 0. 3+4. 5+0.19 8)+1.4X2.0 XO.3=2. 64KN/mM=KmqL2 = 0.125x2.6 4x1.02 = 0 .3 3 KN/mW=M/fm=0. 33X 103/ 1 3X 106= 0. 25 X 10-4W =bh2/6 = 6 0X1 0-3X(80X10-3)2/6=0. 64X
5、 10-4强度能满足(2)、木楞刚度验算q 4= 1 . 8 KN/m10001/1000b-77q4=1.2X(a+b + c)X0.3=1.8KN/mWA=KWq 1 4/1 0 0EI =0.521X 1.8X 1 0 004 / 100X 2.56X 1 06 X9. 5X 1 0 3=0. 3 8417KN/m2取 17KN/m2(1)梁侧模板的强度验算梁侧模板强验算的设计荷载(不考虑荷载拆减系数)h：为梁高减去板厚高度(0.68-0. 1 8)=0.5m设立档间距为0. 45m 侧压力 q =17X0.5=8.5 KN/m1振捣荷载q2= 4KN/m2q=( q1 X 1.2+1.
6、 4 q2) X0 .4 5= (8. 5X1.2+1.4X4)X0.4 5=7. 11KN/mM=Kmql 2=0. 1 2 5X 7. 1 1X0.2 5 2= 0.0 5 6 KNmW=500X1 8 2 / 6 =270 1 6mm3Wh=M/fm=0.05 6 X 106 / 13=4 3 08vW= 2 7 0 1 6强度满足梁侧模板的刚度验算梁侧模板刚度验算的标准荷载q2=8.5X0.4 5=3.83KN mI= 5 00X 183/1 2 =24300 0 mm4W = Kmq1l4 / 1 0 0 EI= 0 .512 X 3.83 X3.83 X2 5 O4/IOO X 9
7、.5 X 1 0 3X 2 4 3 00=0.03 3 W=L/400=0. 6 25满足要求(二)、梁侧模板木楞的验算：设楞间距为0 .3mq1=(25X1.2+4X1.4)X0 .3=1O.68KN/m q2=( 1 . 2X8.5+1.4X4)X0.3=4.74 KN/mq =1. 2X8. 5X0.3=3.0 6 KN/m3取 q=1 0 .68 KN/mM=Km qL2=0.1X 10.68X0.4 5 2=0.216 KN mW= 8 0 X 602/ 6 = 4 8 X 103 mm3 fm=M/W=0.2 1 6/48X 1 0-6=4.5X103KPal3X103 KPa 强
8、度满足(2)、木楞刚度的验算q=1. 2X8. 5X0. 3=3. 06 KN/mW= K q 14/10 0 EI=0. 3 77 X 3.06 X 6 0 4 / 1 0 0 X 9 . 5X 103X 1. 4 4X 1 06=0 . 6 0 mmV450Am 1/ 400= 1 .125刚度满足要求三、支模架计算设梁板综合厚度为0. 4m。a、 楼面模板及支架自重0.25X1. 0 5X0. 4 = 3. 1 5KN/mb、 砼自重25X1.0 5 X 0.4=10.5 KN/mc、 钢筋自重1.5X1.05X0.4=0. 63KN/md、振捣荷载2 . 0KN/mq3=1.2X(a+
9、b+c )+1. 4Xd= 1 6.5 43 KN/m每根钢管支撑:16.534X 1. 05= 1 7.6 6 Af c=3 4 .36 KN 满足要求。C四、剪力墙计算：地下剪力墙厚度为350mm，高3. 9 6 m。分一次浇筑，浇筑速度为3m/h。浇筑温度为2 0 度，用25mm木模板，木楞间距为2 5 0mm。钢管间距为3 00mm。采用12mm的对拉螺栓木楞抵抗弯距 W=b h 2 / 6=60 X802/ 6 =6.4X10 4mms, I=bh3/12=2.56Xl 0emm4 现浇砼对模板的侧压力取砼的浇筑速度为3m /h，入模砼温度为2 0t o =200m (t+15)=2
10、 0 0m(20+l 5)= 5 .7F = 0 .2 2 y cto B 1 B V1/2=0. 22X2 5X5.7X 1.2 X1.1 5 X31/2= 7 4. 9 3KN/m2F =Y cH=25 X 3 .96 = 99KN / m22取 f= 7 4 .9 3 KN/m2有效高度 h =74.9 3 KN/mm2 5 =3m倾倒砼时对模板产生的水平振动荷载4KN/m2考虑倾倒砼荷载：q 1=74.9 3 X1. 2 +4X1.4=95.5 2 KN/m按刚度要求,不考虑倾倒砼荷载：q =74.93 X 1. 2 = 89.92 KN/m2强度要求：木楞间距 L1=147. 1h(
11、1 / qJ/2=270. 9 2 mm钢管间距L=11.4(w/ q2) 1/2= 3 0 4.13mm刚度要求：木楞间距 L2=66.7h (1/ q2) 1/3=3 0 4.13mm木楞间距 L3=15. 3(1/ q2)1/3=4 6 7.1 8mm取L L且V L1 2故木楞间距取25 0 mm满足刚度，强度要求。钢管间距取3 0 0 mm也满足刚度、强度的要求。2)、对拉螺栓验算：F = F X 1 . 2 X 0.25X0.3=7 4. 9 3 X 1.2X0. 25X0.3 = 6743. 7 N1 2 9 0 0 N1满足要求五、顶板、底板侧模压力计算：F =0. 2 2 Y
12、ctoB B2Vi/2=0. 22X25X5.7X1. 2 X1.15X31/2=7 4.93KN/m2F2= y cH=25 X 0.18= 4 .5KN/m2取 f=4. 5 KN/m2立档间距500mm,模板按四跨梁计算，侧模宽度为200mmq1=(4.5X1.2+4X1. 4)X0.3=3.3KN/mM =K qL2 = 0 . 12X3.3X0.52 = 0. 1 KNmmax mW = M /f = 0 . 1 X 106/1 3 =7692mmnmax m顶板侧模板截面尺寸2 00X1 8。截面抵抗弯矩W=2 0 0X 1 82/6=10 8 0 0 mm3 可满足要求。算刚度时不考虑振动/q =4.5X0. 3=1.3 5KN/mW=KWqL4/10OEI=O.9 67X 1.35X5004/(lOOX9.5X103Xl/12X200X 1 8 3) =O.87mmv w= 5 0 0 /400=1.2 5 mm符合刚度要求。(2)、底板侧模的验算：F1=0.22 Yet o B B V1/2= 0.2 2 X25X5.7 X1.2 X1.1 5 X31/2=74. 9 3KN/m2F2= Y cH= 2 5 Xl.8 =45KN/m2 取较小f=45KN / m2立档间距500mm,模板按四跨计算：q= (45X1. 2+4X1. 4)X0.
