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1、完美WORD格式工程名称:哈密市五堡镇五堡大桥渡槽工程设计阶段：施工阶段渡槽计算书计算：日期：2015.09.01哈密托实水利水电勘测设计有限责任公司2015.09.011基本资料五堡大桥渡槽定为4级建筑物，设计流量Q设=1.2m3/s，加大流量Qn=1.56m3 /s。 渡槽总长25.6m，进口与上游改建梯形现浇砼渠道连接，出口与下游改建矩形现浇砼渠道 连接。2渡槽选型与布置2.1 结构型式选择梁式渡槽的槽身是直接搁置于槽墩或槽架之上的。为适应温度变化及地基不均匀沉陷 等原因而引起的变形，必须设置变形缝将槽身分为独立工作的若干节，并将槽身与进出口 建筑物分开。变形缝之间的每一节槽身沿纵向是两
2、个支点所以既起输水作用又起纵向梁作 用。根据支点位置的不同，梁式渡槽有简支梁式双悬臂梁式和单悬臂梁式三种型式。单悬臂梁式一般只在双悬臂梁式向简支梁式过渡或与进出口建筑物连接时使用。简支梁式槽身施工吊装方便，接缝止水构造简单，但跨中弯矩较大，底板受拉对抗裂 防渗不利。简支梁式槽身常用的跨度为8-15m。本设计采用简支梁式槽身，跨度取为12.8m 梁式渡槽的槽身采用钢筋混凝土结构。2.2 总体布置渡槽的位置选择是选定渡槽的中心线及槽身起止点的位置。本设计的渡槽的中心线已 选定。具体选择时可以从以下几方面考虑：（1）槽址应尽量选在地质良好、地形有利和便于施工的地方，以便缩短槽身长度、 减少工程量、降
3、低墩架高度；（2）槽轴线最好成一直线，进口和出口避免急转弯，否则将恶化水流条件，影响正 常输水；（3）跨越河流的渡槽，槽轴线应与河道水流方向尽量成正交，槽址应位于河床及岸 坡稳定、水流顺直的地段，避免位于河流转弯处；2.3 结构布置根据渠系规划确定，选用钢筋混凝土简支梁式渡槽进行输水，槽身采用带拉杆的矩形 槽，支承结构采用单排架型式，两立柱之间设横梁，基础采用整体板式基础支撑排架。渡 槽全长25.6m，采用等跨布置方案，一跨长度为 12.8m。进出口均用混凝土建造。3 水力计算3.1计算依据、公式及参数选择(1) 渠道水力要素渡槽上游渠道梯形断面，设计流量1.2m3/s，设计底宽1.2m,设计
4、水深0.33m,设计渠高0.85m,渠道边坡1:0.75，采用现浇砼形式。渡槽下游渠道矩形断面，设计流量1.2m3/s，设计底宽1.2m,设计水深0.245m,设计渠高0.85m,采用现浇砼形式。水力要素见表 3-1 表3-1渠道水力要素表渠段底宽E(m)边坡m水深h(m糙率n纵坡I流速v(m/s)流量Q(m3 /s )备注上游游 梯形渠道1.20.750.330.0151/1002.511.2设计流量下游游 梯形渠道1.200.2450.0151/254.081.2设计流量(2) 渡槽过水能力计算由于L 15h1，故根据明渠均匀流公式:Q 二 AC Rin式中a过水断面积(吊)；r水力半径(
5、m ；i槽身纵坡；n槽身糙率(取n=0.015 )。初步拟定坡度i =1/500，经试算底宽B=1.2m，通过设计流量时水深h=0.71m,流速Q1v=1.408m/s，超高 人 h =一 h+0.05= 0.11m，则渡槽净深 H=h+4i=0710.仁 0.82,取A12H=0.9m当渡槽加大流量Q=1.56m3/s时，经试算得水深h=0.87m，则渡槽净深H =0.870.11 = 0.98m0.90m，故取 H=1.0。水力要素见表 3-2表3-2渡槽水力要素表渠段底宽B(m水深h(m糙率n纵坡I流速V(m/s)流量Q(m3 /s )备注渡槽:1.20.710.0151/5001.40
6、81.2设计流量:渡槽1.20.870.0151/5001.1491.56加大流量:3.2水面衔接验算.3.3.1渡槽总水头损失计算进口水面降落值Z尸 11 V2-Vi2 /2g式中：i渡槽进口渐变段损失系数，取 0.1 ；v 渡槽流速，1.408m/s ;V2 渡槽上游梯形混凝土渠流速，2.51m/s ;可计算得，进口水面降落值为-0.242m 0 槽身段水面降落值Z2= iL式中：i渡槽槽底比降，取0.002 ;L 槽身长度，25.6m；可计算得，槽身段水面降落值 Z2=0.051m。 出口段水面回升值Z尸 1- 2 V2 -v； /2g式中：2 渡槽出口渐变段损失系数，取 0.3 ;v
7、渡槽流速，1.408m/s ;V2 渡槽下游矩形混凝土渠流速，4.08m/s ;可计算得，出口水面回升值为-0.524m o因此，可计算得总水头损失为Z =乙* Z2 -Z3二0.333m3.3.2渡槽进出口底部高程的确定已知：进口前渠底高程 、3=465.461m则渡槽进出口槽底高程确定如下：进口槽底高程 尸465.461 _3 0.0677 二 465.258=465.258m；出口槽底高程 V 2=Z2=一 iL =465.207m；3.3.3进口渐变段长度的确定=(1.52.0邑 i (B丿式中B i进口前渠道水面宽度，1.695m；B槽身水面宽度，1.2m；可计算得L, =2.122
8、.83m，选取3.0m。进口选取3.0m的浆砌石扭面与上游混凝土梯形渠道相接整理分享4槽身结构计算4.1槽身尺寸拟定根据前面水力计算可知，水深h=0.71m,净深H=1.0m宽度B=1.2m。简支梁式渡槽的 跨径一般为8m- 15m选取12.8m；侧墙高度选取1.4m,侧墙厚度一般为t=1225cm选 取15cm侧墙与底板交接处加设补角，补角宽及高选取10cm矩形槽的拉杆间距采用1.9m, 截面边长为10cm具体尺寸如图4-1所示。I15100-10V0|血150：1a0 1 la.!50.Ji111I f10M1500图4-1槽身横断面图4.2荷载与组合421荷载根据方案拟定，渡槽的设计标准
9、为4级，所以渡槽的安全级别川级，混凝土重度为丫=25kN/m，荷载分项系数为：永久荷载分项系数丫g=1.05，可变荷载分项系数丫 q=1.20，结构系数为丫 d=1.2 o沿槽身纵向取单位长度脱离体进行计算。侧墙与底板为整体 连接，交接处为刚性节点。横杆与侧墙也是整体连接，但因横杆刚度远比侧 墙刚度小，故可假设与侧墙铰接。1 结构重力侧墙标准值 0.26 2 25 =13.0kN m设计值 1.05 13.0 =13.65kN m底板标准值 0.15 25=3.75kN m设计值 1.05 3.75 = 3.94kN m拉杆标准值 0.1 25=2.5kN m设计值 1.05 2.5=2.62
10、5kN m槽内水重 满槽标准值 1.18 10=11.8kN.m设计值 1.20 11.8=14.16kN m 设计水深标准值 0.84 10=8.4kN. m设计值 1.20 8.4 =10.08kN m一节槽身自重：(13.65+3.94+2.625 )X 12.8=258.72 KN2. 风压力作用于一节槽身的横向风荷载标准值（见水工建筑物荷载设计规范DL5077-1997）Wz=FzW0式中7风载体形系数，根据渡槽设计和电算程序规定，满槽时取1.3，空槽时取1.7 ；Jz风压高度变化系数，根据渡槽设计和电算程序规定，渡槽离地面高度8m时取0.89 ；讥风振系数，取1.0 ；Wo 基本风
11、压值，取 0.25KN/mi；可计算得：满槽情况下风荷载强度 Wz=029KN/m，因此，作用于槽身上的横向风压力标准值为0.29 12.8 1.4=5.18kN，设计值为 5.18 1.3=6.74kN ；空槽情况下风荷载强度 Wz=038KN/m，因此，作用于槽身上的横向风压力标准值为0.38 12.8 1.4 =6.79kN，设计值为 6.79 1.3=8.81kN ；因风荷载所引起的内力较侧向水压力引起的内力小得多，故这里忽略风荷载的影响。4.2.2荷载组合渡槽按承载能力极限状态设计时，应考虑两种荷载组合： 基本组合（持久设计状况或短暂设计状况下永久荷载与可能出现的可变荷载的效应组合）
12、 偶然组合（设计状况下永久荷载、可变荷载与一种偶然荷载的效应组合）表1渡槽按承载能力极限状态设计荷载组合何载组合荷载基本组合持久状况槽中为设计水深、有风工况下作用于槽身或支承结构的各种荷载短暂状况1槽中无水、有风工况下作用于槽身或支承结构的各种荷载2槽中为满槽水、无风工况下作用于槽身或支承结构的各种荷载偶然组合1槽中无水、有风、漂浮物撞击工况下作用于槽身或支承结构的各种荷 载4.3槽身横向及纵向结构计算431槽身横向结构计算1、满槽水、无风工况内力计算2L图4-2槽身横向结构计算简图简化后，图示结构为一次超静定，不计轴力及剪力对变位的影响，可求得赘余力Xi为1 1hi? _M01 h|_60M
13、o21式中水的重度，10kN/ml；h 混凝土的重度，25kN/mh、底板厚度，0.15m；t 侧墙厚度，0.15m；J21 侧墙的截面惯性矩；J23 底板的截面惯性矩;J213J21/hJ23l/ 3J21hM。一槽顶荷载对侧墙中心所产生的力矩。(1) 侧墙内力计算取计算截面距拉杆中心线为y，该处的侧墙弯矩M为1 3My =Xiy Moy36最大弯矩产生在y = ym处，即dM = x1-丄?y2 =0，因此，丫皿=孚 dy2 f此截面处的轴力NyQ3 3hy2 -2y3 - hty - F02h式中 Q作用于槽身横截面上的计算剪力；Po 槽顶竖向荷载;(2) 底板计算距侧墙中线x处的底板弯矩为Mx = X/ M0 * h3 h / H - | x令x=0，得底板端部弯矩M2 = X M 0 -丄h3 ; 令x = l，得底板跨中弯矩611MM2 - h l2。底板轴向拉力Nd =1 h2-X1 ;对底板左边缘点取矩，可得底板剪力为Q2二-X1h-q2l21 h3 - M32 6/I 。22
