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1、云南会议中心项目商务会议中心主体工程B区高大模板安拆施工方案编制： 审核： 审批： 云南省*建筑工程公司二OO七年十一月二十七日目 录一、编制依据3二、工程概况31、工程总体概述32、结构简介3三、模板支撑系统设计计算书41、8001800预应力梁模板扣件钢管高支撑架计算书42、现浇板部分梁模板扣件钢管高支撑架计算书93、现浇板部分板模板扣件钢管高支撑架计算书214、8001800梁侧模板计算书27四、支架参数选择及搭设要求32五、施工准备331、材料准备332、机械准备343、技术准备34六、支架搭设341、脚手架及其附件材料要求342、脚手架搭设及构造要求353、模板高支架搭设要求364、
2、安全施工措施37七、模板安装要求39八、模板安装方法40九、模板拆除41十、砼浇筑方法43十一、预应力梁施工43十二、施工现场安全管理机构43十三、搭设和拆除的安全技术措施44十四、应急措施45十五、附图451、预应力梁模板支撑体系平面图452、预应力梁模板支撑体系剖面图453、支撑架体与框架柱连接大样图45一、编制依据1、施工图纸;2、建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001）;3、组合钢模板技术规范（GB502142001）；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)；5、建筑施工安全检查标准（JGJ5999).6、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50
3、2042002)7、公司质量、环境、职业健康安全管理体系文件。8、公司综合管理手册。9、危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法10、中华人民共和国安全生产法.二、工程概况1、工程总体概述1.1建设单位:云南*投资有限公司;1.2工程名称:云南*会议中心项目商务会议中主体工程1。3工程地点：昆明市*国家旅游度假区内1。4工程结构：框架结构;1。5建筑面积：73365。82;1.6建筑层数：四层。2、结构简介2.1本工程为会务中心用楼，结构复杂，且层高高、跨度大，这些将给模板的安装及支撑带来了很大的施工难度。2。2报告厅舞台口2-J轴预应力大梁截面：8001800，净跨度28.4m,
4、共五榀，两边无板。第一榀梁面标高:+12m,梁支撑支承在7.6m标高的地下室底板上，第二榀梁面标高为+15.9m，第三榀梁面标高为+19。8m,第四榀梁面标高为+23m ,第五榀梁面标高为+26m.2.3 2-1至2-2轴与2A至2H轴的现浇板、2-23至2-24轴与2-A至2-H轴的现浇板(标高4.8-+15.9m），22至24轴与2-A至2H轴现浇板、221至223与2-A至2-H轴现浇板(标高0。0-+12。0m），2-1至2-5与2-J至2M轴现浇板、218至2-22轴与2-J至2-M轴现浇板（标高2。6+12m）为高支架。2.4 25和2-20轴在2J至2-M轴的梁，在+12m截面为
5、7002000mm，在+15.9m、+19.8m、+23m、+26m截面为600*2000mm。最大层高为10m,为高支架.为保证施工过程中的安全，针对本工程预应力梁和模板高支架体系进行设计验算，并对方案进行专家论证。三、模板支撑系统设计计算书1、8001800预应力梁模板扣件钢管高支撑架计算书由于预应力梁在张拉前不能承受荷载，支架计算按两榀梁荷载计算，施工第三榀梁前完成第一榀梁的张拉，张拉后能承担自重和施工荷载.支架只承受两榀梁的自重和一榀梁的施工荷载，上一榀梁的荷载在计算时按0。8*1.825/1。4=25。7KN/(支承面积1。4）。高支撑计算采用中国建筑科学院PKPM软件进行. 高支撑
6、架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)。 模板支架搭设高度为21。7米， 基本尺寸为：梁截面 BD=800mm1800mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0。40米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板支承在50厚枋上，梁底满铺50厚枋，面板可不计算。 1。荷载的计算： （1）钢筋混凝土梁自重(kN/m）： q1 = 25。0001.8000.400=18。000kN/m （2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500。400(21。800+0.
7、800）/0.800=0。770kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）: 经计算得到,活荷载标准值 P1 = (26.700+2.000）0.8000。400=9.184kN 均布荷载 q = 1。218。000+1。20。770=22。524kN/m 集中荷载 P = 1。49.184=12.858kN 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下： 均布荷载 q = 14.000/0.400=35。000kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.135.000。400
8、。40=0。560kN.m 最大剪力 Q=0。60.40035。000=8.400kN 最大支座力 N=1.10。40035。000=15.400kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20。005.005.00/6 = 83。33cm3； I = 20.005.005.005.00/12 = 208。33cm4; (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.560106/83333。3=6.72N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！ （2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度
9、必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=38400/(220050）=1。260N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ （3)木方挠度计算 最大变形 v =0.67729。167400.04/(1009500.002083333。4）=0。255mm 木方的最大挠度小于400。0/250，满足要求！ 三、梁底支撑钢管计算 (一） 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m) 支撑钢管变形图（mm） 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续
10、梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.487kN。m 最大变形 vmax=0.324mm 最大支座力 Qmax=15.837kN 抗弯计算强度 f=0.487106/5080.0=95。87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于500。0/150与10mm,满足要求！ (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向
11、作用力设计值； 计算中R取最大支座反力,R=15。84kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，采用双扣件或顶托！ 当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN； 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力 N1=15。84kN (已经包括组合系数1.4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20。13921.700=3。630kN N = 15。837+3.630=19。467kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 (c
12、m)；i = 1。58 A - 立杆净截面面积 （cm2）; A = 4。89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5。08 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2); f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 - 计算长度 (m）； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1)或（2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) （2） k1 计算长度附加系数,按照表1取值为1.185； u 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3。3；u = 1.70 a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。05m； 公式（1)的计算结果： = 201.97N/mm2,立杆的稳定性计算 f,
