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1、细心整理目 录一、编制依据2二、工程概况2三、顶板加固、挡土墙路面方案3四、顶板加固计算4五质量平安措施14六期D区一组团一标段地下室顶板加固方案一、编制依据1、 建筑构造荷载标准GB50009-20122、 混凝土构造设计标准GB50010-20103、 建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-20114、 本工程设计施工图5、 施工组织设计及主体、装饰阶段总平面布置图二、工程概况本工程位于成都市天府新区万安镇麓山大道二段19号雅居乐花园内。我公司承建1620栋及对应的地下室。建筑面积为70080.31m2其中地下室面积：10683.24m2,地上面积：59397.07m2。16、
2、18栋33层、标准层层高为2.9m；19、20栋31层、标准层层高为3.0m，第一层均为商铺，二层以上为住宅。布局层“一”字型均考地下室外侧，中庭为健身中心、游泳池、活动场所等。底下室为地下车库兼人防，层高为3.654.2m。单体建筑构造形式为剪力墙构造，底下室车库为板柱构造。依据施工方案和主体、装饰阶段施工总平面布置图，在已施工完成地下室顶板上布置材料堆场、施工电梯、施工通道、砼布料机等。材料堆场的荷载均小于顶板的设计荷载50KN/m2，材料运输车辆的荷载超过顶板设计荷载，需对施工通道对应的顶板进展加固，施工通道入口19栋与18栋之间地下室车道出入口需回填并用砖砌筑挡土墙防止土方进入车库，路
3、面为200厚C20 砼。三、顶板加固、挡土墙路面方案一设计说明1、依据施工主体及装饰阶段总平面布置图和查阅设计施工图，车库顶板设计荷载为50KN/m2，堆放材料区域的荷载均小于设计荷载。只需进展设计施工通道材料运输车辆行走路途进展加固验算。2、依据施工主体及装饰阶段总平面布置图及现场实际状况，施工通道入口只能设置在18栋与19栋之间已修建局部只能从该处通往顶板上，该处为地下室车库入口处，为满足施工需求，接受素土回填压实土方回填至车库顶板标高并砌筑挡土墙，待施工完毕后，对该区域坡道垫层以上回填多余的土方挖运后，再施工钢筋砼坡道。(二)顶板加固方案1、加固原那么 本加固措施以满堂钢管架为主要受力，
4、地下室顶板承受局部荷载为原那么。2、加固方案本加固措施接受在负一层搭设扣件式满堂钢管脚手架回顶支撑构造顶板，搭设宽度5米4米施工通道区域、9米8米施工通道区域，长度为施工为地下室顶板上的施工通道位置详见：附图一。钢管型号为483.0，立杆纵横向间距均为700mm，横杆歩距为1500mm，扫地杆距地200mm，整个架体外围及沿纵向间隔10跨设置由底至顶竖向连续剪刀撑，顶板下部钢管顶端接受高强度钢顶托作竖向支撑，顶托内设双钢管顶撑楼板，顶托外伸长度不大于200mm详见：附图二。三挡土墙挡土墙设置在车道入口位置，挡土墙定位图详见附件三。墙身接受M5水泥砂浆砌筑MU10实心页岩砖，墙厚分别为240、3
5、70、490mm，根底为条形根底，放大脚形式，材质同墙身，根底垫层为C10砼，厚度为70mm，详见附图三。四路面设计施工通道入口的路面构造构造为200厚C20砼+300厚35cm碎石，路基是回填土方压实。考虑路基与地下室顶板接头处会出现沉降，同时车辆运行到该接头位置瞬间动力传递到顶板上，为确减小汽车运行的动力产生的瞬间动力，在接头处配置双层双向C 12200,范围8m8m。四、顶板加固计算一顶板加固计算1. 1、运输车辆相关参数：序号名称自重T最大额定载重量(T)轴间面积m2前轴质量(T)后轴质量(T)1砂浆罐车14.215.02.54.35+1.358.221.02自卸汽车108.01.95
6、3.905.812.2注：仅考虑运输砖、干混砂浆车辆驶入顶板上。 砂浆罐车后轴质量后轴面积依据上表相关的参数反响其后轴质量最大、且后轴的有效面积最小，故取后轴进展荷载计算。21102.51.35=62.2KN/m2 自卸汽车总质量轴间面积18.0101.953.9=23.7KN/m2因砂浆罐车的荷载值大于自卸汽车荷载值，故取砂浆罐车荷载值进展验算。、顶板允许设计荷载：依据设计图纸说明，地下室顶板设计活荷载为50KN/m2 不含覆土厚。二整体满堂脚手架计算书依据已计算出砂浆罐车满载时的荷载值为62.2KN/m2，对顶板加固区域整体满堂架进展验算。考虑构造顶板设计允许承载实力， 700700mm间
7、距满堂钢管架的设计荷载=62.2-50=12.2KN/m2。 2.1 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业平安技术标准JGJ80-91 3、建筑地基根底设计标准GB50007-2011 4、建筑构造荷载标准GB50009-2001 5、钢构造设计标准GB50017-20032.2 架体参数满堂脚手架长度L(m)45满堂脚手架宽度B(m)8脚手架搭设高度H(m)3.3纵横向水平杆步距h(m)1.5立杆纵距la(m)0.7立杆横距lb(m)0.7横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1立杆布置形式单立杆平台横向支撑钢管类型单钢管立柱间
8、纵向钢管支撑根数n0立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立杆计算长度系数2.377纵向钢管验算方式三等跨连续梁横向钢管验算方式三等跨连续梁 2.3 荷载参数脚手架钢管类型483每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0每米立杆承受构造自重标准值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷载q1k(kN/m2)12.2施工均布荷载q2k(kN/m2)0平台上的集中力F1(kN)0立杆轴心集中力F2(kN)0 2.4 设计简图 搭设示意图：顶板加固钢管搭设示意图平 面 图侧立面图 2.5 板底支撑纵向钢管验算钢管类型483钢管截面抗拒
9、矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁 G1k=g1k=0.033kN/m G2k=g2klb/(n+1)=00.7/(0+1)=0kN/m Q1k=q1klb/(n+1)=12.20.7/(0+1)=8.54kN/m Q2k=q2klb/(n+1)=00.7/(0+1)=0kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂脚手架平台上的无集中力 q1=1.2(G1k+G2k)=1.2(0.033+0)=0.04kN/m q2=1.4
10、(G1k+G2k)=1.4(8.54+0)=11.956kN/m 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100q1+0.117q2)la2=(0.1000.04+0.11711.956)0.72=0.687kNm Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.04+1.20011.956)0.7=10.074kN =Mmax/W=0.687106/(4.49103)=153.007N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 满堂脚手架平台上无集中力 q1=G1k+G2k=0.033+0=0.033kN/m q2=Q1k+Q2k=8.54+0=8.54kN/m
11、Rmax=(1.100q1+1.200q2)la=(1.1000.033+1.2008.54)0.7=7.199kN =(0.677q1+0.990q2)la4/100EI=(0.6770.033+0.9908.54)7004/(1002.06105107800)=0.917mmmin(700/150,10)=4.667mm 满足要求！ 2.6 横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型483钢管截面抗拒矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)2.06105钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱间纵向钢管支撑根数n0横向钢管验算方
12、式三等跨连续梁 横向支撑钢管遵照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂脚手架平台上无集中力 q=1.2g1k=0.04kN/m p=Rmax=10.074kN p=Rmax=7.199kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.002kNm 剪力图 Rmax=0.031kN 变形图 Vmax=0.003mm Vmax=0.003mmmin700/150,10=4.667mm =Mmax/W=0.002106/(4.49103)=0.445N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2g1k=0.0
13、4kN/m p=Rmax=10.074kN p=Rmax=7.199kN 板底支撑钢管计算简图 弯矩图 Mmax=0.002kNm 剪力图 Rmax=0.031kN 变形图 Vmax=0.003mm Vmax=0.003mmmin700/150,10=4.667mm =Mmax/W=0.002106/(4.49103)=0.445N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2.7 立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式双扣件双扣件抗滑承载力(kN)12扣件抗滑移折减系数1 双扣件抗滑承载力设计值 Rc=12.01=12kNR=10.074+0=10.074kN 满足要求！ 2.8 立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205立柱布置形式单立杆立杆计算长度系数2.377每米立杆承受构造自重标准值gk(kN/m)0.1621 NG1=gkH+g1klan+g1ka=0.1621
