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1、1、 荷载计算：a） 钢管脚手架每米立杆结构自重标准值NG1K=0.1248KN/m,在一根立杆上引起荷载NG1=0.124826.1=3.258KNb） 一层钢脚手板自重标准值在一根立杆上引起的荷载NG2K=0.3（0.75+0.3）1.5/2=0.2363KN四层脚手板在一根立杆上引起的荷载（共4层脚手板）NG2=0.23634=0.9452 KNc) 一层栏杆与挡脚板自重标准值NG3K=0.11KN/m四层作业层在一根立杆引起的荷载 NG3=0.111.54/2=0.33KNd) 其它安全网等安全设施标准值NG4K=0.005KN/m 在一根立杆上引起的荷载 NG4=0.0051.526
2、.1=0.916 KNe) NG= NG1+ NG2+ NG3+ NG4=3.258+0.9452+0.33+0.196=4.729 KNf) 一层装饰施工活荷载标准值在一根立杆上引起的荷载 NQK=20.751.5/2=1.125 KN 二层装饰施工活荷载标准值在一根立杆上引起的荷载 NQ=2（20.751.5/2）=2. 25 KNg) 风荷载 风荷载标准值 WK=0.7KS WO式中：K 风载高度变化系数，根据建筑高度为26.1 m，根据建筑荷载规范GB50009-2001取K=1.25S 风载体型系数，因遇风面积全被遮挡，且为全封闭墙S=1.2WO基本风压值根据建筑荷载规范GB5000
3、9-2001，大连地区为0.65 KN/所以 WK=0.71.251.20.65=0.683 KN/2、 有风荷载作用时立杆的稳定计算：a)立杆轴向力设计值 N=1.2NG+0.851.4NQ=1.24.729+0.852.25=8.351 KNb) 由风荷载作用，在立杆段引起的弯矩设计值MW=0.851.4WKLah2/10=0.851.40.6831.51.82/10=0.395 KN mc),由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001中查得483.5截面积A=4.892，截面模量W=5.083回转半径i=1.58。d）计算长度LO和的确定LO=Kh=1.1551.51.
4、8=3.12 m= LO/ i=3.12100/1.58=197.5由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001中查得=0.186e）稳定强度计算=N/A+ MW/W=8351/0.189489+0.395106/5.08103=169.616N/2因计算稳定强度=169.616N/2小于Q235钢管抗弯设计值f=215 N/2所以，满足稳定八连墙件计算连墙件采用483.5钢管和12钢筋，一瑞与架体钢管用扣件连结，另一瑞钢管连接在砼预埋12钢筋，与12钢筋用三个扣件，钢筋上一个，钢筋两侧个一个扣件。由风荷标准值引起连墙件中的轴向力，应采用荷载效应基本组合，风活荷载分系为1.4。
5、N1W=1.4WK2h2L=1.40.6833.63=10.33 KN由于双排架变形受到约在连墙件中引起的轴向力 N0=5KN所以，在连墙件中引起的轴力N= N1W+ N0=10.33+5=15.33 KN12钢筋截面面积A=113.12 =N/A=15330/113.1=135.543N/2Q235钢筋强度设计值为210 N/2=135.543N/2九、悬挑梁计算1、荷载计算永久荷载引起的荷载标准值NG=4.729 KN活荷载引起荷载标准值NQ=2. 25 KN工字梁自重标准值q0=0.237KN/ m强度计算应采用荷载效应的基村组合N=4.7291 .2+2.251.4=8.825 KNq
6、=1 .2 q0=0.328 KN/ m L1=1200 L3=1050 L2=300 L=2600RB=-8.825(0.3/1.2+1.05/1.2)+0.328(1.22+1.052)=9.882MA=N(L2+L3)+qL21/2=8.823(0.3+1.05)+0.3281.21.2/2=12.15KNm=M/W=12.15106/236.9103=51.288N/2钢材强度许可值f=205 N/2=51.288N/2此悬挑梁强度满足N=4.729+2.25=6.979KN 6.979KN 9.618KNm 9.618KNmMA=6.979(0.3+1.05)+1.21.20.273/2= 9.618KNm 9.6189.618 9.618 9.618
