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1、外岗坞特大桥工程连续梁悬臂浇注施工方案一、编制依据1、客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准2、客运专线铁路桥涵工程施工技术指南3、杭长客运专线外岗坞特大桥施工图设计文件4、无砟轨道双线预应力混凝土连续梁（悬灌施工）跨度40+56+40m (图号：肆桥参（2009）23682-IV）5、桥梁上CRTS型板式无砟轨道预埋件设计图（一） 图号：杭长客专施图（轨）027、常用跨度桥梁CXF-N型耐候钢伸缩缝安装图 8、铁路常用跨度连续梁支座安装图 图号:通桥（2009）8361二、工程概况 杭长客运专线外岗坞特大桥DK276+674.56 DK276+868.06段采用40+56+56+40m跨连
2、续梁设计,该桥主跨跨越规划江郎山大道,规划道路宽80m.对应桥墩编号为610#。墩身高度为11m30m。 桥梁采用双线设计，线间距5m，桥梁采用悬臂浇注施工方法，单“T构共分6个悬臂浇注节段,梁段最高为0块处梁高4.35m，最低为直线段处3。05m,0#块长9m，直线段长11.75m，梁体为单箱单室、变截面、变高度结构，箱梁顶宽12m，底板宽6。7m，顶板厚度40cm,隔墙处加厚，按折线变化，底板厚度4080cm，按直线变化，腹板厚4880cm,隔墙处加厚,按折线变化,全联在端支点、中跨及中支点处共设7个横隔板。全桥累计混凝土2789。53m3，各节段混凝土体积如下：节段名称0块1块2#块3块
3、4块5#块6#块边跨合拢中跨合拢直线段节段体积175.451。548.8 4546。242。741。5 20。8 27.6139.6节段重量456.1134127 117 120 111108 54。2 71.8 363由于CRTS型板式无砟轨道对桥面构造的要求，梁面设置顶宽3100mm的加高平台,距梁端1.45m铺设泡沫塑料板区域加高平台高15mm,其它区域加高平台高65mm，加高平台的平整度应满足3mm/4m及2mm/1m的要求。 桥梁采用三向预应力体系.竖向采用25mm高强精轧螺纹钢筋,锚固体系采用JLM25型锚具，张拉体系采用YC60A型千斤顶；纵向与横向预应力筋采用17-15。218
4、60GB/T52242003预应力钢绞线，其中横向预应力采用单端张拉工艺，纵向预应力采用双端张拉工艺，竖向预应力采用单端复拉工艺。本桥分段情况见下图： 三、施工工艺流程四、主要施工方法、搭设0块托架前的准备工作1、墩梁固结为保证桥梁体系转换前箱梁能抵抗不平衡力矩，需在墩顶部位设置墩梁固结措施，具体设计为在墩柱内预埋32精轧螺纹钢筋，单根钢筋锚下应力按700Mpa控制,钢筋通过临时支座穿入箱梁0#块底板以上，待箱梁0#块浇注完成后，张拉精轧螺纹钢筋，完成墩梁固结。墩顶单侧共设18根精轧螺纹,最大可抵抗不平衡力矩为187003.1432243=30385.152kn。m，大于设计要求的29169k
5、n.m。2、临时支座 桥梁完成体系转换前，为避免永久支座受不规则力而影响正常使用，同时为了墩梁临时固结，需设置临时支座，临时支座设置在墩柱顶部两侧，临时支座采用C50砼浇注，浇注时应根据临时支座长度适当分块，中间用竹胶板隔开,以利于工后拆除,临时支座的顶标高应比相应箱梁底部标高低一块竹胶板的厚度。3、支座安装 支座采用大吨位球型钢支座(LXQZ型），其中边墩采用7000kn,主墩采用25000kn，支座类型共分固定、横向、多向、纵向四种，各支座的安装位置既要参考支座安装图（通桥（2009）8361)，又要结合线下结构设计图纸，支座设置的原则主要如下: 固定支座与横向活动支座设置在8#主墩上（简
6、称固定墩)，其它桥墩均布置多向和纵向活动支座各一个，固定支座一般设置在标高较高的一个主墩上,固定支座要求安设在曲线内侧，如位于直线，则参照临近的小里程方向曲线设置.结合各方资料本桥梁支座布置如下:施工垫石前，应对设计院提供的标高进行复核,应参照支座吨位预留螺栓孔,预留孔的直径允许偏差为020mm,孔深度允许偏差为0-50mm，浇注前应对标高、中线、预留孔位置仔细检查核对无误后方可进行施工，浇注完成后应及时对标高、平整度、预留孔位置进行复测,对不合格项进行打磨等方式处理.支座安装前应仔细核对吨位、类型,确保无误，还应注意区分支座预偏量（固定支座、横向支座无预偏量），支座的预偏量在出厂前已经根据设
7、计文件要求设置，即支座的上盖板中心与支座中心在纵桥向上有个偏移量，保证桥梁浇注完成后在混凝土的收缩作用下，支座盖板与支座中心重合，安装时偏移的方向为远离固定支座的方向。纵向活动和多向活动支座的预偏量可直接用尺量出来，实际安装时要按照设计图纸说明中提供的数值进行核对，并注意：靠近固定墩的支座预偏量小,远离固定墩的预偏量大.支座垫石处理完毕并凿毛后，根据确定的支座类型即可开始安装，对于重量较大的支座需采用3吨千斤顶进行调整标高和平整度,较小的可采用木楔调整，调整结束仔细检查标高、平整度、中线以及与垫石间空隙（设计要求2.5cm），无误后开始支立灌浆用模板,支座螺栓孔与垫层一起灌注,支座安装采用重力
8、式灌浆法，灌注必须保证从支座中心向四周流淌，具体方法可参考支座设计图纸中说明部分。安装完后支座四角高差不大于2mm。支座水平偏差不得大于2mm。4、塔吊安装 为便于施工，考虑到特殊地理位置，拟在本桥7和9墩位置安装两台施工塔吊，塔吊均用臂长56m，最大起吊能力为6吨，尾端最小起吊能力为1.0吨，塔吊的安装时间安排在承台施工完成后0块支架搭设完成前。（二）、0块施工1、支架施工本桥由于地势位于低洼区域,墩身高度约30m，考虑施工0块时支架整体稳定性，估采用墩身做支撑牛腿进行支撑加固（见牛腿布置图）。 支架结构形式:采用I56b工字钢做三角架与墩身内预埋钢板进行焊接成整体，间距1m布设。钢板厚度为
9、2cm,钢板加工时四角预留螺栓孔,利用精轧螺纹钢筋进行对称加固。主横梁采用I36c工字钢横铺，间距50cm布设。上部制作木排架进行支撑，木排架采用10cm10cm方木加工制作。面板采用1。5cm厚高强竹胶板做面层.底板处采用单排架支撑；腹板处采用双排架进行加强支撑；翼缘板处采用I36c横梁悬臂支撑与墩身预埋钢板焊接连接,翼缘板上部采用脚手架进行支撑，布设间距为60cm，顶部利用木排架支撑。2、加载为检验支架的承载能力及支架和地基的变形情况,为立模标高提供依据，也为了消除砼施工前支架的非弹性变形,支架搭设好后,铺设底模，进行加载试压.支架预压采用吨袋装砂加载，荷载为1。2倍的梁部荷载。由于墩顶部
10、位不用加载，故加载的总量应扣除墩顶对应箱梁重量。3、沉降观测沉降观测的主要目的是根据测得的数据，计算出支架顶和地基的弹性、非弹性变形，为立模标高提供依据。在支架顶部和地基表面相同位置布设观测点，墩柱两侧各取2个断面，每断面取3个观测点,地基点可设置在硬化地面上易支立塔尺、不影响观测的地方,支架顶的观测点需保证不易被破坏比较牢固的地方，支架顶部方木、竹胶板可采用规范规定预估的方法确定。加载一次完成，加载完成后立即进行沉降观测，每4个小时观测一次，加载时间不得少于3天，当最后连续两次每12小时内观测的沉降量不超过3mm时视为沉降稳定,可进行卸载.卸载后应及时观测数据计算支架顶部的弹性变形,以此做为
11、立模的依据。4、底板立模标高的设置为保证成桥后桥梁底板曲线在预计范围内，需设置施工预拱度，预拱度为一代数值，主要为各种因素引起桥梁预期挠度的代数和，各种因素又分为调高因素和调低因素。根据本桥特点以及设计文件，调高因素主要考虑支架顶部弹性变形，调低因素主要考虑由横载、预应力、砼收缩和徐变引起的上挠值，此值在设计文件中提供。但设计文件中未提及由墩变形、变位、温度变化等因素引起的挠度故暂不考虑。(三)挂蓝安装挂蓝采用菱形挂蓝，挂篮的结构及构造见下图:挂篮主要由主桁架、行走及锚固系统、吊杆系统、底托系统、模板系统五大部分组成。挂篮构造示意图如上图所示：A 主桁架系统 主桁架是由两片外型呈菱形的桁片在其
12、横向设置前后横梁组成一空间桁架，并在两面竖弦杆中间设置中门架以提高主桁的稳定性和刚度，主桁杆件采用槽钢两侧焊钢板,杆件间采用40Cr钢销轴销接。竖杆两侧设有侧面吊架用于悬挂底托系统后托梁及外侧模. B行走及锚固系统 挂篮在悬浇完一段箱梁，混凝土强度达到50MPa，预应力筋张拉完毕后,再利用4付10吨倒链滑车缓慢均匀地牵引两片主桁架向前移动，同时通过前吊带带动底平台和内外模沿滑梁向前滑动，为减小摩擦阻力，行走轨道表面及滑移支座与轨道之间设4mm厚不锈钢板。行走轨道通过梁体的竖向预应力钢筋锚固。由于桥梁走向处于曲线上，因此，走向轨道在设计时表面盖板采用间隔焊接，每两块盖板间的竖向预应力钢筋侧位置都
13、留有120x150或120x300的空隙，以调整挂篮的行走轨迹。 C提吊系统 用以连接挂篮主桁架和底模平台，吊杆采用直径32mm的精轧螺纹钢筋，用千斤顶提升装置来调节底模系统的标高. D底托系统 底托系统由前后托梁、纵梁、平台梁、前护栏、侧护栏、操作平台等几部分组成，底纵梁与底模模板的横肋通过螺栓连接固定(现场配钻打孔），后托梁通过吊杆锚固于梁体，前托梁通过吊杆与前横梁相连，浇筑混凝土时，后托梁锚固于前段已完箱梁底板。 E模板系统 外模模板由6mm钢板加型钢带及侧模桁架钢组成；为便于施工，内模面板采用18mm厚竹胶板，背楞采用100x100方木，采用可调节型内模支撑架，外侧模与内模用对拉螺栓连
14、接，内设支撑加固,采用内滑梁形式，整体移动内模系统。当遇到底板齿板时，可将所在位置处内模下角钢带拆除，配合脚手架完成浇筑;侧模与底模采用体外对拉的形式进行固定。外侧模提吊梁及内滑梁前端锚固于前横梁，后端悬吊于已浇箱梁表面，拆模时放松锚固端，随平台下沉和前移。挂篮加载试验挂篮加工完毕检测合格后需在施工现场进行结构试拼装，并进行荷载试验以测定挂篮的实际承载能力和梁段荷载作用下的变形情况。荷载试验时，加载时按施工中挂篮受力最不利的梁段荷载进行等效加载。试验过程中加载分级进行，测定各级荷载作用下挂篮产生的挠度和最大荷载作用下挂篮控制杆件的内力.根据各级荷载作用下挂篮产生的挠度绘出挂篮的荷载挠度曲线，由
15、曲线可以得出使用挂篮施工各梁段时将产生的挠度，为大桥悬臂施工的线性控制提供可靠的依据.根据最大荷载作用下挂篮控制杆件的内力，可以计算挂篮的实际承载能力,了解挂篮使用中的实际安全系数，确保安全可靠。挂篮在0#段上拼装完毕后，对挂篮施加梁段荷载进行预压，充分消除挂篮产生的非弹性变形。悬臂浇注施工过程中，将挂篮的弹性变形量纳入梁段施工预拱度计算中.挂篮拼装 挂篮结构构件运达施工现场后，安排在已浇好的0段顶面拼装，挂篮构件利用塔吊吊至已浇梁段顶面，再进行组装。主桁结构拼装在箱梁0#段顶板面轨道位置处进行砂浆找平，测量放样并用墨线弹出箱梁中线、轨道中线和轨道端头位置线。以经纬仪和垂线相互校核主桁拼装方位并控制挂篮行走时的轴线位置。利用吊装设备起吊轨道，对中安放,连接锚固梁。安装轨道锚固筋,将锚梁与竖向预应力筋连接后，对每根锚筋施以250300kN的锚固力，
