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1、宜兴主梁连续梁挂篮施工检算1 、挂篮结构荷载a 、底模平台及底模底模平台前、后下横梁间距为5.1m,底纵梁长5.4m,底模纵梁采用136a( 60.0kg/m ), 底纵梁共 27 根，总重 87.48kN 。前下横梁采用240a( 118kg/m )型钢梁，长24.1m,总重28.44KN。后下横 梁采用 2HW588 ( 302.2kg/m )型钢梁，长24.1m, 总重 72.83KN 。底模平台及联结系，栏杆等其余重量约 200KN 。挂篮底模 7.4KN 。底模平台及底模总重： 320KN ；b、挂篮主梁重量(五组梁 )略2 、 内外模重量略3 、 砼箱梁荷载混凝土荷载根据各节段实际
2、重量加载。二、底模平台计算本挂篮悬臂浇筑长度分3.0m、 3.5m 和 4m, 取不同节段长的控制梁段分别计算。其中1# 块、4#块和8# 块为控制梁段。1#块：节段长3.0m,硅方量120.5m3重313.3。4#块：节段长3.5m,硅方量114.4m3重297.68#块：节段长4.0m,硅方量94.6m3重246.1纵梁荷载计算： 每片纵梁承担箱梁底板及腹板砼q 仁砼分布面积 X 26X 1.05KN/m每片纵梁上的底模荷载（以 1.0kN/m2 计）q2=1.0X底模分布宽度KN/m外导梁上的外模荷载（以3.0kN/m2计）：q3=3.0X外模分布宽度KN/m内导梁上的内模荷载（以1.5
3、kN/m2计）：q4=1.5X内模分布宽度KN/m施工荷载 （ 以 2.5KN/m2 计 ） q5= 2.5X 分布宽度 KN/m每片纵梁自重qz= 0.6KN/m底模平台纵梁采用 I36a 计算。1#块，4# 块， 8#块每片底模纵梁及内外导梁所对应的荷载参数如附表所示：表一：（见 excel 附表）三、前后下横梁计算：（一） 1# 号块：1 、 1# 块后下横梁拟采用240a 计算：混凝土施工时，1# 块段后下横梁受力最不利。后下横梁吊点反力计算如下：后吊点反力（KN） : R仁站 TJShjy g4dE 用 SaH后下横梁弯矩：最大弯矩 M=55.9KN.mI7P?珊孑1I?a阿nQ C
4、MWfti-MC -5-3l.lJaM3bl-41A1 dta-41 Si 3 60a凶皿最大挠度S=5mm已咖：肌-PMr?i*?i斗 mm 7* 丁 31V导 5tP L-r-rflOl2 陶？* ? ?R2=261.2; R3=194.6; R4=211.2;R1552082 R6=208.1 ; R7=215.1 ; R8=197.6; R9=272.1 ; R10=55.9后下横梁剪力：最大剪力V=188.3KN混凝土施工时最大组合应力为：c =32 MPa ;受力变形均满足要求 2、1#块前下横梁拟采用240a计算:前下横梁吊点反力计算如下:MjRZr5Ifl77-* 30刨0页映
5、呻Q ikn? E-r? naFZi码摆J J.堇-硼前吊点反力（略）如上图所小前下横梁剪力：最大剪力 V=123.3KN前下横梁弯矩：最大弯矩 M=55.9KN.m前下横梁弯矩：最大弯矩 M=37.5KN.m组合应力22Mpa ;3、1#块前上横梁，受力图示及支反力如下5组主梁支反力如上图示前上横梁剪力计算：最大剪力V=202KN前上横梁弯矩计算：最大弯矩M=155.1KN最大挠度翁=3mm汇时最大组合应力为：C =89.3 MPa;受力变形均满足要求（二）4#号块：1、后下横梁受力不受控制，检算略2、前下横梁：拟采用240a计算支反力（吊点反力）计算如下：X5s最大剪力V=126.1KN
6、（简图略）最大弯矩M=35KN.m （简图略）最大组合应力：66.5Mpa3、4#块前上横梁：拟采用240a计算支反力（主梁前吊点力）计算如下：二 Q FJfM 1ctn1 1IDmrnrn.|Afl1r-jicj(SfcfSJJ br4 口JC ? IAbiiJ1UY最大剪力V=213.3KN （简图略）最大弯矩M=166.4KN.m （简图略）最大组合应力：96.0Mpa（三）8#号块：1、后下横梁受力不受控制，检算略2、前下横梁：拟采用240a计算支反力（吊点反力）计算如下：最大剪力V=104.3KN （简图略）最大弯矩M=31.6KN.m （简图略）最大组合应力：30Mpa。3、8#块
7、前上横梁：拟采用240a计算支反力（主梁前吊点力）计算如下：S 01f1t s11 11 1hl7厂n 最大剪力V=200.3KN （简图略）最大弯矩M=164.1KN.m （简图略）最大组合应力：94.5Mpa （四）挂篮走行：采用外与梁走行此挂篮体型比较庞大，可采用2次走行，即前一节段浇筑完成后，将挂篮底模临时吊挂于已施工梁前端，前上横梁后退3m/4m （一个节段长），解除挂篮后锚固。首先走行主桁系统（支腿、主梁、导梁），主桁系统走行到位后，安装挂 篮 后锚固。第二次走行模板系统，及外模底模，及内模系统在导梁上滑移到位。本连续梁，梁顶宽23.4m,梁底宽20.5m。模板系统采用导梁走行，后
8、下横 梁走 行受力变形较大，成控制工况。此处检算后下横梁走行工况：后下横梁走行跨度为21.34;底模系统（不含 下横梁重）重约200KN。后下横梁承重100KN,按均布加载在21.34m范围，则q=100/21.34=4.7KN.m ,拟采用 2150a 和 2HW588 型钢检算：受力简图如下：1、后下横梁若采用2150a走行时与梁吊点反力 R=74.2KN ;后下横梁弯矩：M=380KN.m ;弯矩应力（r=102 Mpa ;挠度 =189mm ; fmax/L二189/21340=1/113 ;变形太大，不满足要求2、后下横梁若采用2HW588:走行时与梁吊点反力 R=89.6KN后下横
9、梁弯矩：M=449.4KN.m ;弯矩应力c=56 Mpa ;挠度 =88mm; fmax/L= 88/21340=1/243 ;变形稍大大，但对于走行工况, 可以采用。四、贝雷梁主梁1、受最大前吊点反力，主梁检算（贝雷梁采用整体受力计算）：最大前吊点力：1#块（402KN ）、4#快（427KN）、8#块（421.3KN），三个 块段前支点及后锚固力计算如下：从上往下依次为1、4、8#块模型:最大剪力依次为: +MSi?K 孟 7 : WT0?a.I?Z7Z3M-i-CO2 -AjOOSlEte-i-DDl -L .IBDSEto-t-mis-，74-00.2-3 J51B4S H 4-HU
10、 f H 丹 iOMWSTWMN= VK-?ttf lidhlK WQ 回丁最大弯矩依次为:C3r壬儡上韦士MUL L 1MN a -SMt 3U-EB 冲 J3iNt3 :JfTE主梁前端挠度计算如下MHUA &AJWVK-Dft- O.QCW-HHnMGOE- 1w-M-flOMEAdOONOW* Iir-P 垄 164E $E? 1NOOE- 4COHft.- JLlHEnMOOE- 4玄ft?五组贝雷梁主梁均采用3片上下弦加强型结构，则单组贝雷梁（3片上下弦加强 型）计算参数如下：几何特 Wx=3 x 7.699X 10 3m3=2.31 X 性：102m3;Ix=2 X 5.774X
11、 10 -3m3=1.73X102m4;容许弯v矩.M=1687.5 X 2=5062 KN.m ;容许剪力,V=245.2 X 2=735 KN ;以上3个节段施工，主梁最大受力情况 最大剪力 V=427.5KN V V =735 KN ;最大弯矩 M=2259.6KN V M= 5062 KN.m ;最大挠度 S=19.3mm ; fmax/L 二 19.3/6000=1/310 V 1/250以上数据计算满足受力要求。2、三个块段硅施工，5组主梁支点反力计算如下:贝雷梁采用整体受力计算1#、4#、8#块施工时的反力代入计算，分别得到反力如下（从截面左边数起）：编号（单片）主梁前吊点反力（
12、KN）R 锚(KN)R 前(KN)1#第一组251-265.2521.81#第二组402-424.8832.31#第三组363-383.5746.51#第四组400-422.6828.21#第五组295-311.7612.34#第一组263.2-255.7524.44#第二组427-414.8847.44#第三组383-372.1755.14#第四组421.3-409.3836.14#第五组320-310.9636.48#第一组234.1-227.4467.18#第二组401.4-409.9837.58#第三组360-349.7709.78#第四组396-384.7786.38#第五组302-
13、293.4600.9五、挂篮空载走行稳定系数计算于 先走 第二次本挂篮走行方式为二次走行，即前一节段浇筑完成后，将挂篮底模临时吊挂 已施工梁前端，前上横梁后退 3m/4m （一个节段长），解除挂篮后锚固。首 行主桁系统（支腿、主梁、与梁），主桁系统走行到位后，安装挂篮后锚固 走行模板系统，及外模底模，及内模系统在与梁上滑移到位。挂篮空载走行最不利工况为主梁前移及就位状态，后锚固处在未锚固状态主梁自重289.5kN;（主梁在前支腿位置前后平衡）前上横梁59.37kN;前吊挂：22KN ;横联a重42.64KN ,横联b重10.46KN ,后支腿重25KN ;前后上横梁采用空载走行反力计算。整体稳定计算图示 （单位：mm）倾覆力矩由主梁及平联自重、前上横梁及后支腿。以前支腿为倾覆旋转点计算：稳定力矩： M1=202.0 X 0+25X 4.5=112.5KN.M倾覆力矩： M2=202.0 X 0+59.37 X 2.5+22 X 5.5+42.64X 5.75=514.6KN.m挂篮空载走行时的稳
