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1、接触氧化池设计参数各种工艺设计参数一、接触氧化池1、容积负荷表 1 各种处理方法的比较处理方法项目生物接触氧化法生物转盘标准活性污泥法BOD容积负荷(kg/m3d)1.5510g/m2d0.6池自身占地面积中大大MLSS 量(mg/1)600010000515g/m220003000污泥量最少少大停运后的问题长期停运，污泥 剥离量大长期停运，污泥 剥离量大若停运三天以 上，则恢复困难2、生物膜重量氧化池中生物膜重量一般为620014000 mg/1,呈悬浮状微生 物的（活性污泥）一般只有200300 mg/1,因此可以粗略的以生物 膜重量表示生物接触氧化法的微生物数量。城市污水中生物膜重量 为
2、 12000 14000 mg/1。3、填料（1）填料特性比较表2填料特性比较指标种类重量(kg/ m3)比表面积（m2/ m3）空隙率（%）价格 （元/ m3）碎石(D=6cm)13001104510 15申19蜂窝4221098300400申15蜂窝3117098仿英 Floccor（波纹板）398398立体波纹4510097日本微研式 （立体波纹）3031098.5纤维|3左右50020009950 80（2）填料容积V有效V 有效=Q（C0-C1）心000式中Q处理水量（m3/d）C0进水BOD浓度（mg/L）C出水BOD浓度（mg/L）IBOD容积负荷（m3）4、停留时间（ 1 ）弗
3、鲁因德利希吸附式Q（C0-C1）/V=2.44C11.98式中Q处理水量（m3/d）C0进水BOD浓度（mg/L）C出水BOD浓度（mg/L）V填料容积（m3）（ 2）停留时间T=24V/Q=24 （C0-C1）/ 2.44C 11.985、池体高度般的氧化池填料高度为3m,底部的布水布气层高度为0.6 0.7m,顶部的稳定水层高度为0.50.6m，所以总池高度一般为 4.5 5.0m。6、供气量（1）需氧量（R）：生物膜的需氧量（R）包括合成用氧量和 内源呼吸用氧量两部分。即：R=a 1 BOD+ b 1 P式中R生物膜的需氧量（kg/h） BOD单位时间内去除的BOD量（kg/h）P活性生
4、物膜数量（kg）a b 1系数从等当量的化学反应来看，每去除lkg BOD需要lkg O2。但实 际是随着负荷的变化而变化的。例如，在普通生物滤池法中，污泥 负荷低，泥龄长，氧化反应进行的比较彻底，去除lkg BOD的需氧 量可大于lkg，系数a 通常为1.46左右；在生物接触氧化法中，污 泥负荷高，生物膜更新快，泥龄较短，有一部分BOD物质未被氧化 就排出系统，因此去除lkg BOD的需氧量往往低于lkg,系数a 通常小于1。根据实验测定，用于生物膜内源呼吸的氧量为 0.3mg/m2h左右，按照填料的比表面积和生物膜的干重（kg/m3）可 推算系数b ，在普通生物滤池中b =0.18。（2）
5、供氧量（Qs）:供氧量Qs取决于需氧量（R）和曝气装置 氧的总转移系数KLo，当缺乏KL0资料时，建议按下式计算Qs：Q =RK/apYs式中K为需氧量不均匀系数。在实际运转系统中水量与水质是 变化的，这样也就形成了需氧量的不均匀性，水量与水质高负荷时 的需氧量往往比平均负荷时要高出很多。在确定供气系统时必须按 最大需氧量考虑才能取得预期效果。K值按排水制度、工艺生产等 实测确定。a为氧的水质转移系数；卩为饱和溶解氧修正系数。a、卩值视 处理水水质而异。经实验测定，生活污水的a值为0.8卩值为 0.90.95；工业废水，如印染废水的a值只有0.350.5,卩值为 0.78。Y为不同温度时的充氧
6、系数，其值可由表3查得。表3不同温度及溶解氧时的充氧系数Y值溶解氧(mg/L)温度(C)5101520253201.041.030.971.01.041.0210.960.940.880.890.920.8820.880.850.780.780.790.7530.800.760.680.670.670.6240.720.680.590.560.540.4850.630.580.490.460.420.35(3) 供气量(W)：计算出来的供氧量还需换算成空气量( W)W= Q/ pC (m3/h)s式中p氧气的容重，在20C标准状态下，p=1.429kg/ m3 ; C氧气在空气中所占的体积比，
7、标准状态下C=0.2093。根据上式所计算出的供气量应作压力、温度和水深的修正，后 两项影响较小，略去不计，则可按下式折算成为所需标准状态下的 空气量(W标)标W =(1+P)i/2W (m3/h)标式中P一空气的表压(kg/cm2)，根据该式计算而得的空气量, 即为供气系统的供气量。标准状态下空气中含氧量（O）为0.27kg/Nm3，需氧量为R空 气利用率为E则标准状态下供气量Qs=R/O。二、竖流沉淀池1、不同 BOD 负荷时污泥产生量表 4 不同 BOD 负荷时污泥产生量的实验结果BOD 负荷(kg/m3d)去除每公斤BOD产生的污泥量 （kg/kg BOD）1.0以下0.181.50.
8、312.00.352.50.423.00.583.60.702、竖流沉淀池从下到上依次分为：污泥斗（下底直径一般为0.30.5m,倾角一般为50。60。）、缓冲层（0.30.6m）、沉淀澄清 区、溢流区（0.20.4m）、保护层（超高部分）。3、澄清区计算澄清区面积的公式为：F=Q/y式中F澄清区面积（m2）Q最大污水流量（m3/h）卩上升流速（mm/s）或表面负荷（m3/ m2h）上升流速由污水水质、混合液浓度和污泥沉降性能决定的。例 如，生活污水有一定的无机物，上升流速可采用稍高值；某些工业 废水的污泥由溶解状化学物质合成的，质轻灰分多，上升流速宜稍 低。混合液浓度高时，上升流速宜稍低，反
9、之亦然。国外生物处理系统的二次沉淀池，上升流速差别较大，一般在0.20.8mm/s之间。国内设计的二次沉淀池上升流速多在0.3 0.5mm/s之间，沉淀时间常采用1.52.0h, 般为1.5h。生物接触 氧化法二次沉淀池的工作情况有其特殊性，进水中悬浮物（污泥） 浓度较低，一般为200300mg/L，质轻呈絮片状，沉降性能不如活 性污泥。但是，目前尚缺乏沉淀试验与实测资料，在设计时，往往 仍然参考上述活性污泥法的数据。 澄清区水深h2计算如下：h2=Qt / F式中Q处理水量（m3/h）t沉淀时间（h）F澄清区面积（m2） 澄清区水深H（m）还可按下式计算：h2=pztx3.6式中卩上升流速（
10、mm/s）t沉淀时间（h）4、中心管、喇叭口及反射板设置反射板，中心管流速V0采用0.03m/s，贝忡心管有效截面 积为：f2=q / V0中心管直径为：d0=(4 f2/n )1/2喇叭口直径为： d1=1.35 d0反射板直径为：d2=1.3 d1中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度为：h3= q / V” dV1 取 0.02m/s。5、沉淀部分沉淀区高度h2沖xtx3.6 沉淀区有效断面积f=Q/y 沉淀区总面积F= f+ f2 沉淀池直径D=(4F/n)1/2 验算：3 h2D才符合要求。6、污泥斗污泥斗呈圆截锥体形，倾角a采用50。60。，下底直径(D)采 用0.30.5m,则污泥斗
11、高度为：h5= (D/2- D/2) xtga污泥斗容积为：W=n xh5x(R2+R.r+r2)/ 37、沉淀池总咼度：保护层咼度(h0)、溢流区咼度(hj、沉淀区咼度 (h2)、中心管喇叭口与反射板之间的高度(h3)、缓冲层高度(h4)、污泥 斗高度(h5)H= h0+ h1+ h2+ h3+ h4 + h5三、上向流斜板沉淀池 池表面积(m2) ： f=LxB，L(m)为池长，B(m)为池宽。(2)表面负荷(m3/ m2h) : q =q / f,其中 q (m3/ h)为流量。 斜板数目(块)：n=(L-bsin30)xsin60/ P+1 xB/a，其中 a (m)为板长，b (m)
12、为板宽，硬聚氯乙烯塑料板每块axb=1.4x0.8m2 ; P为斜板放置间距，一般为50150mm,采用100mm者为多；该公 式设置斜板倾角e为60。，一般为5060o(4) 水流通过斜板的上升流速(mm/s) : V=q/(axPxnxsin60), 国内运转实际证明，上升流速V宜控制在11.2mm/s。(5) 斜板总面积(m2): A=nxaxbxcos60(6) 沉降流速(mm/s) : VS=q/ A1(7) 斜板部分停留时间(min) : T1= b/ V(8) 沉淀池直部高度(H)：配水区高度H1=1.0m (包括斜板支架的有效高度)斜板高度 H2=bxsin60=0.8x0.866=0.7m清水区高度H3=0.6m保护高度H4=0.5m直部总高 H=斗+ H2+ H3+ H4=2.8m澄清部分容积(m3): W=BxLx(H+H3)(10) 澄清部分停留时间(min) : T2=W/q(11) 斜板雷诺数Re=43.3PV。Re小于2000为层流，大于2000则出现稳流，在斜板沉淀池中，Re可降到500以下，处于层流状态，对沉降创造了有利条件。
