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1、附件 2：五陵卫河特大桥主墩承台钢板桩计算一、已知条件：1、施工水位：+48.802m2、平台土围堰标高：+50.302m；19#墩承台厚 3.0 m，承台底面标高为+40.802m；20#墩承台厚 3.0 m，承台底面标高为+40.873m。19#墩开挖深度：先对原地面进行降低原地面保证基坑开挖深度为8m，原地面需降低 1.545m。50.637-48.802-8=1.835m20#墩开挖深度：先对原地面进行降低原地面保证基坑开挖深度为8m，原地面需降低1.545m。50.637-48.873-8=1.764m3、土的重度为：18.8KN/ m3，内摩擦角 =20.14、距板桩外 1.5m均
2、布荷载按 20KN/ m2计。5、围堰内 20cm厚 C20垫层砼。6、拉森型钢板桩 W=2037cm 3，f=200MPa二、钢板桩平面布置、板桩类型选择，支撑布置形式，板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下：1、作用于板桩上的土压力强度及压力分布图ka=tg（45-/2）= tg（45-20.1/2）=0.49Kp= tg（45+ /2）= tg（45+20.1/2）=2.05板桩外侧均布荷载换算填土高度 h1，h1=q/r=20/18.8=1.06m+48.802m以上土压力强度 Pa1：钢 板 桩 内 支 撑最 大 开 挖 线 封 底 砼+40.82+48.02+50.32q=KN/m砼
3、垫层Pa1=r*(h1+1.5)Ka=18.8*(1.06+1.5)*0.49=23.6KN/m2+48.802m以下土压力强度 Pa2：Pa2=r*(h1+1.5)+（r-rw）*（48.802-40.802）*Ka=18.8*(1.06+1.5)+(18.8-10)*8*0.49=58.08KN/m2水压力(围堰抽水后)Pa 3：Pa3=rw*(48.802-40.802)=10*8=80 KN/m2则总的主动压力(土体及水压力)Ea：Ea=(23.6*2.56)/2+23.6*(2.56+8)+(58.08-23.6)*8/2+80*8/2=737.34 KN/m2合力 Ea距承台底的距
4、离 y：737.34*y=23.6*2.56*8+2.56/3+23.6*8*8/2+(58.08-23.6)/2*8*8/3+80*8/2*8/3y=3.34m(2)确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的间距,根据拉森型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度 h:h= 6fwrka3= *07158.49=298cm=2.98mh1=1.11h=1.11*2.98=3.3mh2=0.88H=0.88*2.98=2.62mh3=0.77h=0.77*2.98=2.3m根据具体情况，确定采用的布置如右图所示：（3）各内支撑反力采用简支梁法近似计算各内支撑反力DLBRGQNO
5、 Knxr（ p-a）P1=23.62.56/2+23.6(0.34+3.5/2)+31.220.34/2+31.223.5/2+(95.97-31.22)/23.5/2=196.13 KN/mP2=95.97（3.0/2+3.5/2）+（130.62-95.97）/23.0/2-（95.97-31.22）/23.5/2=281.23KN/m（4）钢板桩入土深度：土的重度考虑浮力影响后，取 r=8.8KN/m2Kn=r(Kp-Ka)=8.8*(2.05-0.49)=13.73 KN/m3则 r*( Kp-Ka)*X*X*X*2/3*1/2=3.34*737.34得 X=8.13取安全系数 K=
6、1.1X=1.1*8.13=8.94m所以钢板桩的总长度 L为：L=8+1.06+8.94=18m增加内支撑，钢板桩外侧进行加固处理，19#、20#墩选用钢板桩长度 18.0m。(5) 基坑底部的隆起验算考虑地基土质均匀,依据地质勘察资料,其土体力学指标如下: r=18.8 KN/m3，c=21.1Kpa，q=20 KN/m 2由抗隆起安全系数 K=2C/（q+rh）1.2则：h (2C -1.2q)/1.2r(2*3.14*21.1-1.2*20)/1.2*18.8 4.8m即钢板桩周围土体不超过 4.8m时，地基土稳定，不会发生隆起。实际施工中，尽量减小坑沿活载，同时适当降低板桩侧土体高度
7、，以避免基坑底部的隆起。（6）基坑底管涌验算根据不发生管涌条件：t t A B C 基 坑 底 部 隆 起 验 算 简 图 q G D O x K=（h+2t）r/ hrw1.5r=rs-rw=18.8-10.0=8.8 KN/m 3, t=5.0m h=7.0m rw=10.0 KN/m 3则 K=(7+2*5)*8.8/7*10=2.131.5即当钢板桩入土深度超过 5m时，不会发生管涌。（7）坑底渗水量计算：Q=K*A*= K*A* h/( h+2t)根据设计地质资料，土的综合渗透系数取 0.08m/d则 Q=(0.08*26*20*7)/(7+2*5)=17.12m3根据其渗水量的大小
8、，为到达较好的降水效果利于承台施工，在承台外侧与钢板桩之间设置 8个降水井。 （8）整体抗浮稳定性检算：当停止降水或抽干基坑内积水时，封底层底面因受到静水压力作用，则要求K=Pk/Pf=(0.9Ph+*L*f*h)/Pf1.05=（0.9842.8+0.6（26+20）1421.1）/2026（17.5-11.67-0.8）=0.61.05但由于在施工中，将在基坑内封底砼中设置降水井，降水工作不停止，降水后水位比封底砼底面要低，静水压力较小，从而不会发生整体上浮。（9）围囹受力计算(26m): 1、支承力：P1=P/4=498.3/4=124.575t=124575kg2、支承布置见右图。3、
9、围囹采用36a，同时腹板每隔 1米两侧加焊一道，翼板间焊接 2米通长钢板，加焊缀板后形成封闭箱型结构。4、弯矩Mmax=1/8q(l2-4a2) =1/8*19.165*(6.52-4*3.252)=03.25m6.5m3.25m19.65t/mR=P1247tR R=P124.57t6m3.25m19.65t/m3.25mR钢 板 桩 支 承 力R围 囹 a5、剪力Q=R/2=62287.5kg=Q*Sx/Ix*d=62287.5*514.7/15800*1.58=1284.2kg/cm21300 kg/cm 26、围囹分 2段，每段 12.9m7、20.8m 布置，同样为 2段，每段长度
10、10.4m 。（10）支承杆，采用 60010 的钢管1、钢管截面积A=1/4(D 2-d2) =/4*(60 2-582)=185.26cm22、钢管的回转半径=0.354*(D+d)/2=0.354*(60+58)/2=20.88cm3、钢管的长细比=l/=650*1/20.88=31.13 =0.9574、钢管的稳定性=e/A=124575/0.957*185.26=702.647kg/cm22150 kg/cm 25、第一层、第二层采用相同的材料制作围囹和支承杆，第三层支承采用 400500mm（右图）钢筋砼梁进行支撑，第三层支撑作为永久支撑不予拆除。平行线路方向的支撑采用一节 11.5m的整节长度。垂直于线路中心线方向采用 10.5m一节，11m 一节，考虑方便安装。6、承台砼浇注厚度为 3米，达到一定强度后拆除第二层支撑。5.0m2.5m 2.5m 5.0m2.5m 2.5m钢 板 桩 支 承 力R围 囹 36a4 2 80
