推挽功率放大器的组装与测试

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1、实训5 推挽功率放大器的组装与测试5.1 功率放大器的特点与分类5.2 变压器耦合功率放大器5.3 互补对称功率放大器5.4 功率放大器的应用第5章 功率放大器及其应用返回主目录第 5 章 功率放大器及其应用实训5 推挽功率放大器的组装与测试(一) 实训目的(1) 通过组装测试， 初步了解推挽功率放大器的组成及工作特点。 (2) 通过观察功放对管的电流波形，初步认识推挽电路中两功放管交替导通的工作过程，为后面的理论学习打下“感性认识”的基础。 (三) 实训原理1. 功率放大器的分类按照功率放大管（简称功放管）静态工作点Q位置的不同 ， 功率放大器的工作状态可分为三类。2. 推挽功率放大器功率放

2、大器的主要任务是向负载提供足够大的不失真功率, 同时要有较高的效率。为了输出较大功率,功放管的工作电流、 电压的变化范围往往很大。为了提高效率，可将放大电路做成 推挽式电路，并将功放管的工作状态设置为甲乙类， 以减小交 越失真（关于交越失真的含义可暂不研究，待实训后思考）， 如实图5.1所示。 图中，电路结构对称，两个功放管V1、V2特性一致。其工 作过程为：在输入信号的正半周，V1导通、V2截止，在输出变 压器原边上半个绕组中产生电流， 耦合到副边，在负载RL中 产生半个周期输出信号；在输入信号的负半周，V2导通， V1截止，在输出变压器原边下半个绕组中产生电流，耦合到副边 ，在负载RL中产

3、生另半个周期输出信号。这样在一个信号周期 内，V1、V2“一推一挽”， 轮流工作， 便在负载上输出一个完整的信号波形。这个工作过程在实训中要重点体会。 (四) 实训内容 1. 调整静态工作点(1) 将直流毫安表接入电路。调节电位器RP，使两管的集电极电流（即毫安表的读数）为3 mA左右。 (2) 将f=1kHz的正弦电压信号接到输入变压器原边， 用示波器观察负载两端的输出电压波形。逐渐加大输入信号幅度， 直到负载上输出波形刚好不失真为止。用毫伏表测出此时负载的端电压有效值Uo，并读取直流毫安表的指示IC。 2. 观察放大器的输出波形及两功放管的电流波形逐渐加大输入信号电压，直到输出电压波形刚好

4、不失真为止，观察并描出负载两端不失真的最大输出电压波形。再观 察此时Re1及Re2上的电压波形，由此描出两个管子的iC波形。 观察时注意比较两管的电流峰值是否相等，电流相位之间有何 关系。 将输入变压器中心抽头B点接地， 观察并描出输出电压波形（此时波形有交越失真）。 (五) 实训报告(1) 整理数据。 用式分别计算放大器的最大输出功率Pom、电源供给的功率PU 及效率。 (2) 绘出所观察的波形图。 (3) 根据波形图,简述两个功放管交替工作、 在负载上完成 波形合成的工作过程。 (4) 参考输入变压器中心抽头B点接地时的输出电压波形图, 试推测产生交越失真的原因。 (六) 思考题5.1.1

5、 功率放大器的特点 1. 输出功率足够大 为获得足够大的输出功率， 功放管的电压和电流变化范 围应很大。 2. 效率要高功率放大器的效率是指负载上得到的信号功率与电源供 给的直流功率之比。 3. 非线性失真要小功率放大器是在大信号状态下工作，电压、 电流摆动幅 度很大，极易超出管子特性曲线的线性范围而进入非线性区 ， 造成输出波形的非线性失真，因此，功率放大器比小信号 的电压放大器的非线性失真问题严重。 5.1.2功率放大器的分类功率放大器通常是根据功放管工作点选择的不同来进行分类的，分为甲类放大、 乙类放大和甲乙类放大等形式。当静态 工作点Q设在负载线线性段的中点、在整个信号周期内都有电流i

6、C通过时，称为甲类放大状态，其波形如图 5.1.1(a)所示。 若将静态工作点 Q 设在截止点，则iC仅在半个信号周期内通过， 其输出波形被削掉一半，如图5.1.1(b)所示，称为乙类放大状态。 若将静态工作点设在线性区的下部靠近截止点处，则其 iC的流通时间为多半个信号周期，输出波形被削掉少一半，如图5.1.1(c)所示，称为甲乙类放大状态。 5.2 变压器耦合功率放大器5.2.1单管功率放大器 图5.2.1(a)所示为变压器耦合单管功率放大器的典型电路。 它的输入端和前级之间用一个输入变压器耦合，而输出端和负载之间用一个输出变压器耦合。变压器既起隔直流、通交流的作用，又起阻抗变换的作用。利

7、用输出变压器耦合进行阻抗变换，将接在变压器副边的负载电阻 RL变换（折算）到变压器原边，可得出其等效交流电阻RL为 式中，k=N1/N2 为变压器的变比。由此式可知，只要适当选择输出变压器的变比，就可以得到合适的RL阻值，从而在负载上获得较大的输出功率。常用的一些负载如扬声器、 电动机、电磁继电器等线圈的电阻仅为几欧至十几欧， 若将其不经变换而直接接入集电极电路，是不能得到足够功率的， 因而一般须进行阻抗变换。 例5.2.1 设图5.2.1（a）中负载RL为8的扬声器，集电极电流交流分量的有效值Ic =10 mA，输出功率Po=20 mW。试求输出变压器的变比。 若扬声器直接接入集电极电路中，

8、可得到 多大功率？若扬声器直接接入集电极电路中， 得到的功率为Po= 可见，扬声器直接接入集电极， 由于其本身阻抗太小， 其获得的功率很小。 图5.2.1（a）中， 输入变压器的作用也是耦合和阻抗变换， 而电容Cb、 Ce为交流旁路电容。下面对电路的输出功率及效率进行分析估算。 1. 最大不失真输出功率 Pom功放电路的最大不失真输出功率，是指在正弦信号输入下，失真不超过额定要求时，电路输出的最大信号功率，用放大电路的最大输出电压有效值和最大输出电流有效值的乘积来表示， 或用最大输出电压幅值和最大输出电流幅值乘积的一半来表示静态时，考虑到输出变压器原边的电阻很小， 发射极电阻 Re也很小，均可

9、忽略， 则晶体管的直流负载线应是一条与横轴交于 UCE=UCC点、几乎与横轴垂直的直线，如图5.2.1(b)所示。静态工作点 Q 的位置以输出功率的要求而定， 可以通过调整 Rb1、 Rb2 的分压比来改变偏流IBQ，从而定出 ICQ及UCEQ。 为了获得尽可能大的输出功率，可将 Q 点提高到靠近 PCM （集电极最大允许耗散功率）线附近。 动态时，交流等效电阻为RL(RL），故交流负载线是一条 通过静态工作点 Q、斜率为-1/RL 的直线，其斜率取值多少应 以输出功率既最大又不失真为最佳， 此时的RL称为最佳负载 电阻。为此，其静态工作点的位置必须处于交流负载线的中点 ，即工作于甲类放大状态

10、。 只有这样， 输出电压、电流才能在线性放大区有最大振幅 ，才能输出最大不失真功率。 理想情况下，略管子的饱和压降 UCES、穿透电流ICEO 并使管子尽限运用时，其最大集电极 发射极交流电压幅值UCEM约等于UCC，其最大集电极交流电 流幅值ICM约等于ICQ，交流负载线是与横轴交于2UCC、与纵轴 交于2ICQ 的斜线，如图5.2.1(b)所示此时的输出功率最大。在这样条件下，根据交流负载线的斜率可得出交流等效电阻RL= 在图5.2.1（b）中，最大输出电压有效值为UCEM = ，最大输出电流有效值为ICM/ ，故其最大不失真输出功率为 这就是变压器耦合甲类功率放大器的最大不失真输出功率P

11、om的表达式，显然，Pom为图中三角形ABQ的面积。 2. 效率 前已指出，功率放大器的效率是指负载得到的信号功率Po和电源供给的功率PU之比，即式中，PU为直流电源提供的功率，为 由式(5.2.5)可知，功率放大器工作在甲类状态时，其电源 供给的功率PU与输出信号电流 iC无关，仅与电源电压UCC及静 态电流ICQ有关。也就是说，无论有无信号输入输出，电源供 给的功率是固定不变的。由此也可得出，这类功放电路的输 出功率越大，电路的效率就越高。当电路输出最大不失真功 率时，效率最高，其值为-m =此式说明， 甲类功率放大器的最高效率为50%。 应该说明， 这个数值只是个理想效率。 在实际电路中

12、， 由于存在变压器损耗、管子饱和压降及 Re上压降等原因，实 际效率还要低些。比如，设变压器的效率为T（小型变压器 的T一般为0.750.85），则放大器最大输出功率时的总效率 应为 m=mT (5.2.7)3. 管耗PT 功放电路的管耗PT主要是功放管消耗的功率，发生在集电结上，是集电极耗散功率。 PT可由下式求出： PT=式中, uCE、iC为总瞬时值，即uCEQ=UCEQ-UcemsintiC=ICQ+Icmsint 在图5.2.1所示放大器中，UCEQ=UCC，故PT =UCCICQ- Po此式说明，当未加输入信号时， 输出功率Po=0，管耗最大，为 UCCICQ，电源给出的功率全部损

13、耗在管子上。而当加入信号时，输出功率Po0，管耗减小，所减小的部分正是输出的信号功率 Po。 当输出最大功率时，管耗则最小。 5.2.2 推挽功率放大器对于前述单管功率放大器，当其工作于甲类状态时，即使是最理想情况，其效率也只有50%。这个数值在以功率输出为主的功放电路中是不理想的。在甲类放大电路中，静态电流 I CQ是造成管耗高、效率低的主要原因。降低静态电流， 使管子工作于乙类状态，可以减少管耗、提高效率，但这样会使输出波形被削掉一半，出现严重失真。若采用工作于乙类或甲乙类的推挽功率放大器，既可提高放大电路的效率， 同时又能 减少信号的波形失真。下面就来讨论这种电路。 图5.2.2是一个典

14、型的推挽功率放大电路。两只晶体管V1和V2型号相同， 参数一致。输入变压器T1副边设有中心抽头， 以保证输入信号对称地输入，使V1 和V2 两管的基极信号大小相等、相位相反。输出变压器T2 的原边亦设有中心抽头，以分别将V1和V2的集电极电流耦合到T2的副边，向负载输出功率。 图中，两个功放管V1、V2 工作在甲乙类放大状态，静态工作点靠近截止区， 因而静态电流 IC1、IC2很小，可近似为零。当有正弦信号 ui输入时，通过输入变压器T1 的耦合，在T1的副边感应出大小相等、极性相反（对中心抽头而言）的信号，分 别加在V1与V2的输入回路中。 比如，在ui的正半周，设A点电位高于B点电位，即u

15、AO0、uBO0，于是V2工作、V1截止。 这样，在一个信号周期内， 两个管子轮流导通、 交替工作， 两管集电极电流iC1、iC2按相反方向交替流过输出变压器原边的上、下半个绕组， 并经副边轮流向负载输出。 由于电路对称，iC1与iC2大小相等、 流向相反， 它们在副边回路中轮流产生正、负半个周期的正弦信号，这样，在负载上就可得到一个完整的正弦波信号。其各主要电压和电流波形见图5.2.3。 这里需要说明，上述推挽功率放大器的工作状态之所以设 为甲乙类而不是乙类，其目的是为了减少“交越失真”。若设置 为乙类状态，由于两管的静态工作点取在晶体管输入特性曲线 的截止点上，因而没有基极偏流。这时由于管子输入特性曲线 有一段死区，而且死区附近非线性又比较严重，因而在有信号 输入、引起两管交替工作时，在交替点的前后便会出现一段两 管电流均为零或非线性严重的波形；对应地，在负载上便产生 了如图5.2.4(a)所示的交越失真。 将工作状态设置为甲乙类（如图5.2.2所示）便可大大减少 交越失真。这时，由于两管的工作点稍高于截止点，因而均有 一很小的静态工作电流ICQ。 这样，便可克服管子的死区电压 ， 使两管交替工作处的负载中电流能按正弦规律变化，从而 克服了交越失真， 波形如图5.2.4（b）所示。 由